CN106480370A

CN106480370A - 模具用钢和模具

Info

Publication number: CN106480370A
Application number: CN201610729567.1A
Authority: CN
Inventors: 梅森直树; 河野正道; 清水崇行
Original assignee: Daido Steel Co Ltd
Current assignee: Daido Steel Co Ltd
Priority date: 2015-08-28
Filing date: 2016-08-25
Publication date: 2017-03-08
Also published as: TWI700378B; JP6528610B2; EP3135777B1; JP2017043814A; US20170058385A1; US10774406B2; TW201713785A; EP3135777A1; KR20170026220A

Abstract

本发明涉及模具用钢和模具。本发明涉及钢和由所述钢构成的模具，其中所述钢包含以质量％计的0.58％≤C≤0.70％、0.010％≤Si≤0.30％、0.50％≤Mn≤2.00％、0.50％≤Cr<2.0％、1.8％≤Mo≤3.0％、和0.050％<V≤0.80％，余量为Fe和不可避免的杂质。

Description

模具用钢和模具

技术领域

本发明涉及模具用钢和模具。更具体地，本发明涉及构成模具(包括热冲压用模具)用的钢，并且还涉及此类模具。

背景技术

构成通过热冲压等使钢材料压制成形的模具的钢需要具有高热导率。只要模具用钢具有高热导率，则模具可以以高速率夺走钢材料的热以提高淬透性。另外，可以在从一批钢材料加工完成到引入另一批钢材料期间使模具有效地冷却，因此可以缩短加工周期时间(working cycle time)以改善生产效率。

例如，专利文献1公开了一种工具钢，其为一种具有低的稀有元素含量的廉价钢，并且尽管如此，可用于构成具有高抗软化性和高热导率的模具。此工具钢包含以质量％计的0.15-0.55％的C、0.01-0.5％的Si、0.01-2.0％的Mn、0.3-1.5％的Cr、0.8-2.0％的Mo、0.05-0.5％的V+W、0.01-2.0％的Cu、和0.01-2.0％的Ni，余量为Fe和不可避免的杂质。

专利文献1：JP-A-2009-13465

发明内容

优选的是，构成用于使钢材料成形的模具的钢应当不仅具有高热导率而且具有高硬度。这是因为高硬度可以提高模具的耐磨耗性。然而，在如Mo等添加合金元素的含量少的情况中，难以得到具有升高的硬度的模具用钢。例如，在专利文献1中所示的合金组成除了高热导率以外使得难以赋予高硬度。具体地，在用于例如使由超高拉伸强度钢(超高拉伸钢)构成的钢板压制成形的热冲压中，构成模具的钢需要在高水平上具有高热导率和高硬度二者。

本发明解决了以下问题：提供可以实现高热导率和高硬度二者的模具用钢，和由此类钢构成的模具。

为了解决上述问题，本发明提供一种模具用钢，其由以质量％计的以下组成：

0.58％≤C≤0.70％，

0.010％≤Si≤0.30％，

0.50％≤Mn≤2.00％，

0.50％≤Cr<2.0％，

1.8％≤Mo≤3.0％，和

0.050％<V≤0.80％，和

任选地，

Al≤1.5％，

N≤0.20％，

Ti≤0.50％，

Nb≤0.50％，

Zr≤0.50％，

Ta≤0.50％，

Co≤1.0％，

W≤5.0％，

Ni<1.0％，

Cu≤1.0％，

S≤0.15％，

Ca≤0.15％，

Se≤0.35％，

Te≤0.35％，

Bi≤0.50％，和

Pb≤0.50％，

余量为Fe和不可避免的杂质。

所述钢可以包含以质量％计的选自由0.0050％≤Al≤1.5％、0.00030％≤N≤0.20％、0.010％≤Ti≤0.50％、0.010％≤Nb≤0.50％、0.010％≤Zr≤0.50％、和0.010％≤Ta≤0.50％组成的组的至少一种元素。

所述钢可以包含以质量％计的选自由0.10％≤Co≤1.0％和0.10％≤W≤5.0％组成的组的至少一种元素。

所述钢可以包含以质量％计的选自由0.30％≤Ni<1.0％和0.30％≤Cu≤1.0％组成的组的至少一种元素。

所述钢可以包含以质量％计的选自由0.010％≤S≤0.15％、0.0010％≤Ca≤0.15％、0.030％≤Se≤0.35％、0.010％≤Te≤0.35％、0.010％≤Bi≤0.50％、和0.030％≤Pb≤0.50％组成的组的至少一种元素。

优选的是，钢在淬火并且随后在500℃以上回火之后，应当具有55HRC以上的室温硬度和30W/m/K以上的室温热导率。

优选的是，钢在进行淬火并且进一步在500℃以上进行回火之后，应当具有20J/cm²以上的室温却贝冲击值(Charpy impact value)，其中，在所述淬火中使钢在1,030±20℃下均热(soak)，然后以5.0至9.0℃/min的速度冷却。

本发明进一步提供由上述钢构成的模具。

优选的是，模具应当为热冲压用模具。

优选的是，模具应当具有55HRC以上的室温硬度。

根据本发明的模具用钢可以实现高热导率和高硬度二者，这是因为此钢具有上述组成，特别是，因为碳含量与添加合金元素含量之间的平衡。

在模具用钢包含上述特定量的选自Al、N、Ti、Nb、Zr、和Ta的至少一种元素的情况中，得到在淬火期间用作锁定颗粒(pinning grain)的析出物。因此，钢会具有由较细的颗粒组成的结构，使得韧性进一步改善。

在模具用钢包含上述特定量的选自Co和W的至少一种元素的情况中，可以使得此钢具有特别是更加增强的高温强度。

在模具用钢包含上述特定量的选自Ni和Cu的至少一种元素的情况中，此钢可具有更改善的淬透性。

在模具用钢包含上述特定量的选自S、Ca、Se、Te、Bi、和Pb的至少一种元素的情况中，可以使得此钢具有更改善的切削性(machinability)。

在模具用钢在淬火并随后在500℃以上回火之后，具有55HRC以上的室温硬度和30W/m/K以上的室温热导率的情况中，当此钢用于构成热冲压用等的模具时容易提供所需的高硬度和高热导率。

在模具用钢进行淬火(在所述淬火中使钢在1,030±20℃下均热，然后以5.0至9.0℃/min的速度冷却)并且进一步在500℃以上进行回火之后，具有20J/cm²以上的室温却贝冲击值的情况中，此钢具有进一步提高的韧性且由此制得的模具易于防止被损伤。

由于根据本发明的模具由上述模具用钢构成，所以此模具具有高热导率和高硬度二者。因此，不仅冷却待加工的钢材料和冷却模具本身的效率优异，而且此模具具有优异的耐磨耗性。

在模具为热冲压用模具的情况中，甚至具有高拉伸强度的钢材料也可以用其有效地成形和淬火，因为此模具具有高热导率和高硬度。另外，实现高生产效率。

在模具具有55HRC以上的室温硬度的情况中，可以获得特别高的耐磨耗性。

具体实施方式

以下详细解释本发明的模具用钢和模具。

本发明的模具用钢包含以下元素，并且余量包括Fe和不可避免的杂质。添加元素(additive elements)的种类、成分比和限定理由等如下所述。另外，成分比的单位是质量％。

0.58％≤C≤0.70％

C在淬火期间在母相(matrix phase)中形成固溶体以形成马氏体结构，从而改善钢的硬度。另外，C与Cr、Mo或V等形成碳化物，从而改善钢的硬度。

通过将C的含量调节为0.58％≤C，通过热处理得到高硬度。虽然从实现充分的耐磨耗性的观点，需要模具在室温(25℃)下具有约55HRC以上的硬度，而调节为0.58％≤C的C含量使得易于获得55HRC以上的高硬度。优选地，0.60％≤C。

同时，在C的含量过多的情况中，易于以较大量形成粗碳化物(coarse carbides)。另外，也易于以增加的量形成γ晶粒。结果，反而变得不可能得到高硬度。从通过热处理确保55HRC以上的高硬度的观点，将C含量调节为C≤0.70％。优选地，C≤0.65％。

0.010％≤Si≤0.30％

Si作为脱氧剂的效果并且进一步具有改善在模具制造期间的切削性的效果。从得到这些效果的观点，将Si的含量调节为0.010％≤Si。优选地，0.050％≤Si。

同时，在Si的含量过多的情况中，钢具有降低的热导率。因此，从确保高热导率的观点，将Si的含量调节为Si≤0.30％。优选地，Si≤0.15％。

0.50％≤Mn≤2.00％

Mn具有提高钢的淬透性的效果。Mn进一步具有提高钢的韧性(冲击值)的效果。从得到高淬透性和韧性的观点，将Mn的含量调节为0.50％≤Mn。优选地，1.00％≤Mn。

同时，Mn为降低钢的热导率的元素。因此，从确保模具用钢所需的热导率(例如，在室温(25℃)下为30W/m/K以上)的观点，将Mn的含量调节为Mn≤2.00％。优选地，Mn≤1.70％。

0.50％≤Cr<2.0％

同Mn一样，Cr具有提高钢的淬透性和韧性(冲击值)的效果。从得到高淬透性和韧性的观点，将Cr的含量调节为0.50％≤Cr。优选地，1.0％≤Cr。

同时，同Mn一样，Cr也降低钢的热导率。因此，从确保模具用钢所需的热导率(例如，在室温(25℃)下为30W/m/K以上)的观点，将Cr的含量调节为Cr<2.0％。优选地，Cr≤1.6％。

1.8％≤Mo≤3.0％

Mo形成二次析出碳化物并且由此有助于硬度提高。此外，Mo具有改善淬透性的效果。从确保模具用钢所需的高硬度(例如55HRC以上)和淬透性的观点，将Mo的含量调节为1.8％≤Mo。优选地，2.0％≤Mo。

同时，在Mo的含量过多的情况中，粗Mo碳化物大量析出，使得反而不可能得到高硬度。此外，由于以固溶体状态存在的C的量减少，所以此钢具有降低的硬度。另外，由于Mo是一种高价的金属，使得材料成本提高。从确保模具用钢所需的高硬度(例如55HRC以上)和淬透性二者以及保持低生产成本的观点，将Mo的含量调节为Mo≤3.0％。优选地，Mo≤2.5％。

0.050％<V≤0.80％

V生成抑制淬火期间的晶粒增大的锁定颗粒。作为晶粒增大的抑制结果，韧性(冲击值)改善。通过将V的含量调节为0.050％<V，在淬火期间的晶粒增大被有效地抑制，导致韧性提高。优选地，0.30％≤V。

同时，在V的含量过多的情况中，大量的粗碳化物析出。结果，此类粗碳化物作为龟裂的起点，导致钢的韧性(冲击值)降低，而不是增大。因此，从确保韧性的观点，将V的含量调节为V≤0.80％。优选地，V≤0.70％。

根据本发明的模具用钢包含上述给定量的C、Si、Mn、Cr、Mo、和V，并且余量包括Fe和不可避免的杂质。不可避免的杂质被认为是例如以下元素：Al<0.0050％、N<0.00030％、P<0.050％、S<0.010％、Cu<0.30％、Ni<0.30％、W<0.10％、O<0.010％、Co<0.10％、Nb<0.010％、Ta<0.010％、Ti<0.010％、Zr<0.010％、B<0.0010％、Ca<0.0010％、Se<0.030％、Te<0.010％、Bi<0.010％、Pb<0.030％、Mg<0.020％、和REM(稀土金属)<0.10％。

根据本发明的模具用钢除了上述必需元素以外，可以任选地包含选自以下元素的一种以上的元素。各元素的比例和限定理由等如下。

Al≤1.5％(优选地，0.0050％≤Al≤1.5％)、N≤0.20％(优选地，0.00030％≤N≤0.20％)、Ti≤0.50％(优选地，0.010％≤Ti≤0.50％)、Nb≤0.50％(优选地，0.010％≤Nb≤0.50％)、Zr≤0.50％(优选地，0.010％≤Zr≤0.50％)、Ta≤0.50％(优选地，0.010％≤Ta≤0.50％)

Al、N、Ti、Nb、Zr、和Ta生成起用于抑制淬火期间的晶粒增大的锁定颗粒作用的析出物。由于抑制在淬火期间晶粒增大，使得钢的韧性(冲击值)改善。各元素的优选含量的下限被规定为得到发挥锁定效果所需的量的析出物的含量。从抑制析出物凝集并由此不会有效地起锁定颗粒作用的观点来规定其上限。

Co≤1.0％(优选地，0.10％≤Co≤1.0％)、W≤5.0％(优选地，0.10％≤W≤5.0％)

Co和W具有改善钢的强度、特别是高温强度的效果。各元素的优选含量的下限被规定为有效地改善强度的含量，而其上限从抑制热导率降低以及降低制造成本的观点来规定。

Ni<1.0％(优选地，0.30％≤Ni<1.0％)，Cu≤1.0％(优选地，0.30％≤Cu≤1.0％)

Ni和Cu二者具有能够在钢中稳定地生成奥氏体并延迟珠光体的生成、从而改善淬透性的效果。各元素的优选含量的下限被规定为得到改善淬透性的效果的含量，而其上限从抑制热导率降低和降低制造成本的观点来规定。此外，对于Ni，在以超出上限的量含有Ni的情况中，这导致残留奥氏体的含量增加，使得难以得到高硬度。

S≤0.15％(优选地，0.010％≤S≤0.15％)、Ca≤0.15％(优选地，0.0010％≤Ca≤0.15％)、Se≤0.35％(优选地，0.030％≤Se≤0.35％)、Te≤0.35％(优选地，0.010％≤Te≤0.35％)、Bi≤0.50％(优选地，0.010％≤Bi≤0.50％)、Pb≤0.50％(优选地，0.030％≤Pb≤0.50％)

S、Ca、Se、Te、Bi、和Pb各自具有改善钢的切削性的效果。各元素的优选含量的下限被规定为得到改善切削性的效果的含量。同时，在过量添加这些元素中的每一种的情况中，生成大量夹杂物并且这些夹杂物用作龟裂的起点，导致韧性(冲击值)下降。因此，从避免此类问题的观点来规定其含量的上限。

由于根据本发明的模具用钢包含上述必需元素并且任选地进一步包含上述添加元素，所以所述钢通过热处理变为实现了高硬度和高热导率二者的材料。期望的是，模具用钢、特别是构成热冲压用模具的钢材料应当具有室温(25℃)下55HRC以上的高硬度和室温(25℃)下高达30W/m/K以上的热导率。根据本发明的模具用钢可以获得该高硬度和该高热导率。优选的是，在进行了淬火并且在500℃以上进行了回火的状态下的此钢应当具有55HRC以上的室温硬度和30W/m/K以上的室温热导率。

在根据本发明的模具用钢中，特别是由于C的含量与添加合金元素的含量之间的平衡效果而获得高硬度和高热导率二者。在包括Si、Mn、和Cr的合金元素的含量增多的情况中，硬度可以提高但热导率降低。通过将包括这些元素的添加金属元素的含量调节为上述值，获得高硬度和高热导率二者。另外，由于高价的添加元素的含量少，所以可以抑制钢的制造成本增加。

热冲压(也称为热压)是一种其中将钢板加热至奥氏体转变范围内的温度然后在模具内成形并同时淬火以增强其强度的技术。当使用热冲压时，甚至在冷加工中不能显示充分的成形性的超高拉伸强度钢(超高拉伸钢)等也易于加工。在用于热冲压的模具具有低热导率的情况中，加热的钢板的热通过模具而去除的速度低并且钢板的淬火需要延长的时间。另外，在钢板成形并且从模具中取出之后，此模具需要大量的时间以在将下一个钢板引入其中之前充分地冷却。因此，延长加工周期时间，导致生产效率降低。在下一个钢板在没有充分冷却的模具中加工的情况中，此钢板的温度不能充分地下降，导致淬透性下降。然而，只要使用在室温(25℃)下具有约30W/m/K以上的热导率的模具，就可以有效地进行淬火并且可以缩短加工周期时间，从而能够在高生产效率的情况下进行热冲压。

在包括热冲压用模具的模具具有低硬度的情况中，模具在成形期间易于磨耗并遭受损伤。只要使用具有约55HRC以上的硬度的模具，即使在使超高拉伸强度钢成形的热冲压中，也可以得到高耐磨耗性。

优选的是，此钢除了高硬度和高热导率以外，应当具有高韧性，即，高冲击值。韧性越高，模具越可以抑制遭受例如开裂等损伤。例如，期望的是，模具用钢在进行淬火(在所述淬火中使钢在1,030±20℃下均热，然后以5.0至9.0℃/min的速度冷却)并且进一步在500℃以上进行回火之后，应当具有20J/cm²以上的室温却贝冲击值。在上述温度下均热的适宜时间长度为例如45±15分钟。却贝冲击值可以通过利用JIS 3号冲击试样(具有2-mm U-凹口)的却贝冲击试验来评价。

除了必需成分元素以外通过添加各种任选成分元素可以使根据本发明的模具用钢除了高硬度和高热导率以外，在韧性(冲击值)、高温强度、高淬透性、和切削性方面具有改善的性质。特别是，因为此钢具有高淬透性，所以即使由其制造大型模具时也可以获得高强度和高韧性。因此，由其制造的模具不易于受限于尺寸。

如上所述，根据本发明的模具用钢具有高硬度和高热导率，并且由此可适于构成用于包括热冲压的钢材料压制加工(press working)的模具。然而，所述钢的用途不受限于此，并且所述钢可用于构成用于例如，使树脂或橡胶材料成形等各种用途的模具。

实施例

在下文中将参照实施例更详细地解释本发明。

制造各自具有表1中所示的组成(单位：质量％)的模具用钢。具体地，分别具有此组成的钢各自在真空感应电炉中被制成熔体，然后铸造以制得锭。将所得的锭热锻造，之后进行球化退火，然后进行以下各试验。

从分别由由此得到的钢构成的各块体的大约中心部分切出试样，并进行用于硬度测量、热导率测定、却贝冲击值测量、晶粒评价、高温硬度测量、和切削性评价的各试验。以下解释试验方法。

(硬度测量)

将尺寸为50mm(直径)×15mm的试样在1,030℃下均热45分钟，然后以30℃/min的速度冷却至50℃以进行淬火。然后，进行其中将试样在500至600℃下均热1小时然后空气冷却至30℃的回火两次。切割这些试样，使所得切断面进行表面研磨并测定在室温(25℃)下以洛氏C标度(HRC)计的硬度。记录在回火期间的温度范围内得到的硬度值的最大值。将最大硬度是55HRC以上的情况评定为良好“A”，而将最大硬度小于55HRC的情况评定为差“B”。

(热导率的测定)

从在硬度测量中已得到最大硬度的试样中，切出尺寸为10mm(直径)×2mm的区域作为热导率测定用试样。通过激光闪光法测定此试样的热导率λ(W/m/K)。将热导率为30W/m/K以上的情况评定为良好“A”，而将热导率小于30W/m/K的情况评定为差“B”。

(却贝冲击值的测量)

为了评价各钢的韧性，测量却贝冲击值。从尺寸为50mm(直径)×70mm的各钢的1/2R位置处切出尺寸为10mm×10mm×55mm的试样。使这些试样进行热处理，所述热处理为：将试样在1,030℃下均热45分钟，然后以5℃/min、7℃/min、和9℃/min的三个速度冷却至50℃以进行淬火。使这些试样进行其中将试样在硬度测量中得到最大硬度的回火温度下均热1小时然后空气冷却至30℃的处理两次。然后，由此得到JIS 3号冲击试样(2-mm U-凹口)，并且根据JIS Z 2242:2015进行却贝冲击试验以测量最小冲击值。将在淬火期间以5至9℃/min的速度冷却的全部试样的却贝冲击值为20J/cm²以上的情况评定为良好“A”，而将甚至对于任意一个冷却速度的却贝冲击值均小于20J/cm²的情况评定为差“B”。另外，表2中的各最小冲击值表示三个冷却速度中得到最低冲击值的那一速度下的测量值。

(晶粒评价)

为了评价淬火是否导致晶粒增大来评价晶粒。将尺寸为50mm(直径)×15mm的试样在1,050℃下均热45分钟，然后以30℃/min的速度冷却至50℃以进行淬火。切割这些试样，并且研磨并腐蚀所得的切断面。用显微镜检测各切断面中面积为450mm²的区域。根据JIS G0551:2013中规定的粒度编号(grain size number)来评价该区域的最大粒径。将粒度编号为4以上的情况评定为良好“A”，而将粒度编号小于4的情况评定为差“B”。

(高温硬度的测量)

为了评价高温强度，进行高温硬度的测量。将尺寸为50mm(直径)×15mm的试样在1,030℃下均热45分钟，然后以30℃/min的速度冷却至50℃以进行淬火。然后，进行两次回火，所述回火为：将试样在硬度测量中得到最大硬度的温度下均热1小时，然后空气冷却至30℃。然后，由此得到尺寸为10mm(直径)×5mm的高温硬度测量用试样。切割试样并且研磨所得的切断面。然后，用加热器加热试样并根据JIS Z 2244:2009测定维氏硬度。将在500℃下的高温硬度为450HV以上的情况评定为良好“A”，而将在500℃下的高温硬度小于450HV的情况评定为差“B”。

(切削性评价)

使用插入式硬质碳化物尖端(未涂覆；直径为32mm)，在以下切削条件下，使硬度为24HRC以下的退火状态的试样进行端铣。测量在达到切割工具的寿命之前试样的切削距离。将切削距离为9m以上且小于15m的情况评定为良好“A”，而将切削距离为15m以上的情况评定为特别良好“S”。切削条件包括：切削速度，150m/min；进料速度(feed rate)，0.15mm/rev；切割尺寸，1mm×4mm；切削方向，向下切割；冷却模式，吹气。认为，当最大工具磨耗量超过250μm时，达到工具寿命。

(结果)

在表1中示出根据实施例和比较例的模具用钢的组成。表2和3中示出各试验的结果。

表1

表2

表3

在比较例1中，钢由于C的含量过少而具有降低的硬度(最大硬度和500℃硬度)。同时，在比较例2中，C的含量过多。同样在此情况中，钢具有降低的硬度(最大硬度和500℃硬度)。即，在C的含量过多或过少的情况中，不能得到充分高的硬度。

在比较例3中，钢由于Si的含量过多而具有降低的热导率。

在比较例4中，钢由于Mn的含量过少而具有降低的却贝冲击值。同时，在比较例5中，钢由于Mn的含量过多而具有降低的热导率。

在比较例6中，钢由于Cr的含量过少而具有降低的却贝冲击值。另外，此钢具有降低的高温硬度。这是因为碳化物的量少，因此，不能得到充分的高温强度。同时，在比较例7中，钢由于Cr的含量过多而具有降低的热导率。

在比较例8中，钢由于Mo的含量过少而具有降低的硬度(最大硬度和500℃硬度)。同时，如在比较例9中，钢在Mo的含量过多的情况中也具有降低的硬度。即，在Mo的含量过多或过少的情况中，不能得到充分高的硬度。

在比较例10中，钢由于V的含量过少而包含粗晶粒。此外，晶粒的增大导致却贝冲击值和高温硬度下降。同时，在比较例11中，V的含量过多，也在此情况中，粗碳化物以大量析出，导致却贝冲击值下降。

与根据比较例的模具用钢不同，根据本发明的实施例的模具用钢各自具有高达55HRC以上的硬度和高达30W/m/K以上的热导率。另外，对于却贝冲击值、晶粒、高温硬度、和切削性的全部，得到令人满意的等级。对于切削性，在其中钢包含S、Ca、Se、Te、Bi、和Pb的实施例21至27中得到特别令人满意的结果。

以上已解释了本发明的实施方案和实施例。本发明不应被认为受限于该实施方案和实施例，并且可以进行各种改变。

本申请基于2015年8月28日提交的日本专利申请No.2015-168946，其内容通过参考并入本文中。

Claims

1.一种钢，其由以质量％计的以下组成：

0.58％≤C≤0.70％，

0.010％≤Si≤0.30％，

0.50％≤Mn≤2.00％，

0.50％≤Cr<2.0％，

1.8％≤Mo≤3.0％，和

0.050％<V≤0.80％，和

任选地，

Al≤1.5％，

N≤0.20％，

Ti≤0.50％，

Nb≤0.50％，

Zr≤0.50％，

Ta≤0.50％，

Co≤1.0％，

W≤5.0％，

Ni<1.0％，

Cu≤1.0％，

S≤0.15％，

Ca≤0.15％，

Se≤0.35％，

Te≤0.35％，

Bi≤0.50％，和

Pb≤0.50％，

余量为Fe和不可避免的杂质。

2.根据权利要求1所述的钢，其包含以质量％计的选自由0.0050％≤Al≤1.5％、0.00030％≤N≤0.20％、0.010％≤Ti≤0.50％、0.010％≤Nb≤0.50％、0.010％≤Zr≤0.50％、和0.010％≤Ta≤0.50％组成的组的至少一种元素。

3.根据权利要求1所述的钢，其包含以质量％计的选自由0.10％≤Co≤1.0％和0.10％≤W≤5.0％组成的组的至少一种元素。

4.根据权利要求1所述的钢，其包含以质量％计的选自由0.30％≤Ni<1.0％和0.30％≤Cu≤1.0％组成的组的至少一种元素。

5.根据权利要求1所述的钢，其包含以质量％计的选自由0.010％≤S≤0.15％、0.0010％≤Ca≤0.15％、0.030％≤Se≤0.35％、0.010％≤Te≤0.35％、0.010％≤Bi≤0.50％、和0.030％≤Pb≤0.50％组成的组的至少一种元素。

6.根据权利要求1至5中任一项所述的钢，其在淬火并且随后在500℃以上回火之后，具有55HRC以上的室温硬度和30W/m/K以上的室温热导率。

7.根据权利要求1至5中任一项所述的钢，其在进行淬火并且进一步在500℃以上进行回火之后，具有20J/cm²以上的室温却贝冲击值，其中，在所述淬火中使所述钢在1,030±20℃下均热，然后以5.0至9.0℃/min的速度冷却。

8.一种模具，其由权利要求1至5中任一项所述的钢构成。

9.根据权利要求8所述的模具，其为热冲压用模具。

10.根据权利要求8所述的模具，其具有55HRC以上的室温硬度。