JP6528610B2 - 金型用鋼および金型 - Google Patents
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Description
Cは、焼入れ時に母相中に固溶し、マルテンサイト組織化することによって、金型用鋼の硬度を向上させる。また、Cは、Cr、Mo、V等とともに、炭化物を形成することでも、金型用鋼の硬度を向上させる。
Siは、脱酸剤としての効果、また金型製造時の被削性を向上させる効果を有する。それらの効果を得る観点から、Siの含有量は、0.01%≦Siとする。好ましくは、0.05%≦Siであるとよい。
Mnは金型用鋼の焼入れ性を高める効果を有する。また、金型用鋼の靱性(衝撃値)を高める効果を有する。高い焼入れ性と靱性を得る観点から、Mnの含有量は、0.50%≦Mnとする。好ましくは、1.00%≦Mnであるとよい。
Crも、Mnと同様に、金型用鋼の焼入れ性および靱性(衝撃値)を高める効果を有する。高い焼入れ性と靱性を得る観点から、Crの含有量は、0.5%≦Crとする。好ましくは、1.0%≦Crであるとよい。
Moは、二次析出炭化物を形成することで、硬度を高めるのに寄与する。また、焼入れ性を向上させる効果も有する。55HRC以上のような金型用鋼として要求される高硬度と、焼入れ性を確保する観点から、Moの含有量は、1.8%≦Moとされる。好ましくは、2.0%≦Moであるとよい。
Vは焼入れ時の結晶粒の粗大化を抑制するピン止め粒子を生成する。結晶粒の粗大化が抑制される結果、靱性(衝撃値)が向上される。0.05%<Vとすることで、焼入れ時の結晶粒の粗大化が効果的に抑制され、靱性が高められる。好ましくは、0.30%≦Vであるとよい。
Al、N、Ti、Nb、Zr、Taは、焼入れ時の結晶粒の粗大化を抑制するピン止め粒子として作用する析出物を生成する。焼入れ時に結晶粒の粗大化が抑制されることで、金型用鋼の靱性(衝撃値)が向上される。各元素の含有量の下限値は、ピン止め効果を発揮できるだけの量の析出物が得られる含有量として規定されている。上限値は、析出物が凝集し、ピン止め粒子として効果的に機能しなくなるのを抑制する観点から規定されている。
CoやWは、金型用鋼の強度、特に高温強度の向上に効果を有する。含有量の下限値は、強度向上に効果を有する含有量として規定され、上限値は、熱伝導率の低下の抑制と、製造コスト抑制の観点から規定されている。
NiおよびCuはともに、金型用鋼中でオーステナイトを安定に生成させ、パーライトの生成を遅延させることで、焼入れ性を向上させる効果を有する。各元素の含有量の下限値は、焼入れ性向上の効果が得られる含有量として規定され、上限値は、熱伝導率の低下の抑制と、製造コスト抑制の観点から規定されている。さらに、Niについては、上記上限値を超えて含有させると、残留オーステナイトの増長につながり、高硬度を得にくくなる。
S、Ca、Se、Te、Bi、Pbはいずれも、金型用鋼の被削性を向上させる効果を有する。各元素の含有量の下限値は、被削性改善の効果が得られる含有量として規定されている。一方、上記各元素を過剰に添加すると、介在物が多く生成し、その介在物が亀裂の起点となって、靱性(衝撃値)の低下につながるため、そのような事態を回避する観点から、含有量の上限値が規定されている。
φ50mm×15mmの試験片を用いて、1030℃で45分間均熱後に、30℃/minの速度で冷却して、焼入れを行った。その後、500〜600℃で1時間均熱後に空冷する焼戻しを2回実施した。そして、断面を切断後に、切断面を平面研磨し、ロックウェルCスケール(HRC)によって硬さを室温にて測定し、焼戻し時の温度範囲において得られた最高硬さを記録した。最高硬さが55HRC以上の場合を良好「○」とし、55HRC未満の場合を不良「×」とした。
上記硬さ測定において、最高硬さが得られた状態の試験片から、φ10mm×2mmの領域を切り出し、熱伝導率測定用の試験片とした。この試験片に対し、熱伝導率λ(W/m/K)を、レーザーフラッシュ法によって測定した。熱伝導率が30W/m/K以上の場合を良好「○」とし、30W/m/K未満の場合を不良「×」とした。
金型用鋼の靱性を評価するため、シャルピー衝撃値を測定した。φ50mm×70mmの金型用鋼の1/2R位置から、10mm×10mm×55mmの試験片を切り出し、熱処理を行った。熱処理としては、1030℃で45分間の均熱後に、5℃/min、7℃/min、9℃/minの3通りの速度で冷却して焼入れを行った。そして、上記硬さ測定において、最高硬さが得られた焼戻し温度で、1時間均熱して空冷する処理を2回行った。そして、JIS 3号衝撃試験片(2mmUノッチ)を採取し、JIS Z 2242に従い、シャルピー衝撃試験を行い、最低衝撃値を測定した。焼入れ時の冷却速度が5〜9℃/minの全ての試験片において、シャルピー衝撃値が20J/cm2以上の場合を良好「○」とし、いずれか1つの冷却速度でも20J/cm2未満の場合を不良「×」とした。なお、表2中の最低衝撃値は、3とおりの冷却速度のうち、最も低い衝撃値が得られた際の測定値を示している。
焼入れによる結晶粒の粗大化の有無を判定するため、結晶粒の評価を行った。φ50mm×15mmの試験片を用いて、1050℃で5時間均熱後に、30℃/minの速度で冷却して、焼入れを行った。その試験片の断面を切断し、研磨、腐食を行い、450mm2の面積の領域を顕微鏡にて観察した。その領域における最大粒径を、JIS G 0551に規定されている粒度番号で評価した。粒度番号が4番以上の場合を良好「○」、4番未満の場合を不良「×」とした。
高温強度を評価するため、高温硬さの測定を行った。φ50mm×15mmの試験片を用いて、1030℃で45分間均熱後に、30℃/minの速度で冷却して、焼入れを行った。その後、上記硬さ測定において最高硬さが得られた温度で1時間均熱後に空冷する焼戻しを2回実施した。その後、φ10mm×5mmの高温硬さ試験片を採取した。その試験片の断面を研磨後、試験片をヒータにより加熱し、JIS Z 2244に準拠して、ビッカース硬さを測定した。500℃における高温硬さが450HVとなった場合を良好「○」とし、450HV未満の場合を不良「×」とした。
硬さ24HRC以下の焼きなまし状態にある試験片において、インサート式超硬チップ(ノンコート、φ32mm)を用いて、下記の切削条件で、エンドミル加工を行った。そして、切削工具寿命までの切削距離を測定した。切削距離が9m以上15m未満の場合を良好「○」とし、15m以上の場合を特に良好「◎」とした。切削条件は、切削速度:150m/mim、送り量:0.15mm/rev、切り込み:1mm×4mm、切削方向:ダウンカット、冷却方式:エアブロー、とした。工具寿命の判断は、最大工具摩耗量が250μmを超えた時とした。
表1に、各実施例および比較例にかかる金型用鋼の成分組成を示す。また、表2に、上記各試験の結果を示す。
Claims (10)
- 質量%で、
0.58%≦C≦0.70%、
0.01%≦Si≦0.30%、
0.50%≦Mn≦2.00%、
0.5%≦Cr<2.0%、
1.8%≦Mo≦3.0%、および
0.05%<V≦0.80%
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする金型用鋼。 - さらに、質量%で、
0.005%≦Al≦1.5%、
0.0003%≦N≦0.20%、
0.01%≦Ti≦0.5%、
0.01%≦Nb≦0.5%、
0.01%≦Zr≦0.5%、および
0.01%≦Ta≦0.5%
から選択される少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1に記載の金型用鋼。 - さらに、質量%で、
0.10%≦Co≦1.0%、および
0.10%≦W≦5.0%
から選択される少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の金型用鋼。 - さらに、質量%で、
0.30%≦Ni<1.0%、および
0.30%≦Cu≦1.0%
から選択される少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載の金型用鋼。 - さらに、質量%で、
0.01%≦S≦0.15%、
0.001%≦Ca≦0.15%、
0.03%≦Se≦0.35%、
0.01%≦Te≦0.35%、
0.01%≦Bi≦0.50%、および
0.03%≦Pb≦0.50%
から選択される少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1から4のいずれか1項に記載の金型用鋼。 - 焼入れ後に、500℃以上で焼戻しを行った時の室温での硬さが55HRC以上、室温の熱伝導率が30W/m/K以上であることを特徴とする請求項1から5のいずれか1項に記載の金型用鋼。
- 1030±20℃で均熱後、5〜9℃/minの速度で冷却する焼入れと、500℃以上での焼戻しを行った時の室温におけるシャルピー衝撃値が、20J/cm2以上であることを特徴とする請求項6に記載の金型用鋼。
- 請求項1から7のいずれか1項に記載の金型用鋼よりなることを特徴とする金型。
- ホットスタンプ用金型であることを特徴とする請求項8に記載の金型。
- 室温での硬さが55HRC以上であることを特徴とする請求項8または9に記載の金型。
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