JP2007156385A - ズーム光学系及びそれを備えた撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】構成枚数が少なく、沈胴した際の小型化に有利なコンパクトで高性能なズーム光学系。
【解決手段】物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、第１レンズ群Ｇ１が１枚の両凹形状の負レンズからなり、ズーム光学系の使用状態での小型化と収差バランスを良好に行うための第１レンズ群Ｇ１の負レンズの形状に関する条件式（１）を満たす。
【選択図】図１

Description

本発明は、ズーム光学系に関し、特に、構成枚数が少なく、小型で、高性能なズーム光学系に関するものである。さらには、そのようなズーム光学系を備えた撮像装置に関するものである。

従来、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群とを有するズーム光学系が種々知られている。このようなレンズ配置の光学系は、第１レンズ群が負屈折力を持つため、広角端での適度な画角を確保しつつ、光学系の径を小さくするのに有利な構成である。また、従来、４群構成のズーム光学系も種々知られている。このようなズーム光学系として、特許文献１〜３のものが知られている。
特開２００４−３１８０９９号公報 特開２００４−３１８１０６号公報 特開２００４−３１８１０７号公報

しかしながら、特許文献１〜３に開示されているズーム光学系は、第１レンズ群のレンズ枚数が少ないものの、レンズ全長が長くなりやすいものである。

本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、コンパクトで高性能なズーム光学系を提供することである。さらには、構成枚数が少なく、沈胴した際の小型化に有利なズーム光学系を提供することである。また、これらのズーム光学系を備えた小型の撮像装置を提供することである。

上記目的を達成する本発明の第１の構成は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の両凹形状の負レンズからなり、
以下の条件式（１）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−３．０＜（ｒ_1GF ＋ｒ_1GR ）／（ｒ_1GF −ｒ_1GR ）＜０．３ ・・・（１）
ただし、ｒ_1GF は第１レンズ群の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_1GR は第１レンズ群の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

以下に、本発明の第１の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

本発明のズーム光学系は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなる点を共通の構成要件としている。

つまり、本発明のズーム光学系は、物体側から順に、負レンズ群、正レンズ群、正レンズ群を有する負先行型の３群以上のズームレンズである。

このようなレンズ構成とすると、全長を小さくしても適度な変倍比を確保でき、広角端での画角も確保しやすくなる。

一方、第１レンズ群の径は広角化に伴い大きくなりやすい。特に、第１レンズ群のレンズ枚数が多くなる程物体側に配されるレンズの径は大きくなりやすくなる。

そのため、本発明では、第１レンズ群について負レンズ１枚構成としている。それにより、第１レンズ群の小型化、薄型化が容易となり、使用時や沈胴時等のコンパクト化に有利となる。

そして、第１の構成における、前述の条件式（１）は、ズーム光学系の使用状態での小型化と収差バランスを良好に行うための条件である。

条件式（１）の下限の−３．０を越えると、入射側の凹面の曲率絶対値が大きくなり、広角側での歪曲収差や非点収差が抑え難くなる。

一方、条件式（１）の上限の０．３を越えると、第１レンズ群の主点が像側に寄ることになり、撮影状態での全長の短縮に不利となる。また、物体側の凹面の曲率絶対値が小さくなり、第１レンズ（第１レンズ群の負レンズ）での正の球面収差を意図的に発生させてズームレンズ全体として球面収差をキャンセルする機能が低下しやすくなる。

本発明の第２の構成は、第１の構成において、前記第１レンズ群の負レンズは、光軸から離れるに従い負の屈折力が弱くなる形状の非球面を有することを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第２の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

本発明のズームレンズは、第１レンズを負レンズ１枚の構成としている。そのため、第１レンズにおける入射高の高い位置での光線は、レンズ面への入射角が大きくなりやすい。そこで、上述の構成とすることで、入射高が高い位置での光線の入射角が大きくなりすぎることを抑え、諸収差の発生を抑えやすくなる。そのため、口径の確保等と光学性能のバランスを良好にしやすくなる。

本発明の第３の構成は、第２の構成において、前記非球面を前記第１レンズ群の負レンズの物体側面に配したことを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第３の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成により、負レンズの物体側凹面での周辺突出量が低減でき、全長のコンパクト化に有利となる。

本発明の第４の構成は、第３の構成において、前記非球面が以下の条件式（２）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−０．１＜Asp_1GF／ｒ_1GF ＜０ ・・・（２）
ただし、Asp_1GFは第１レンズ群の負レンズの物体側面の広角端最軸外主光線通過位置での非球面変位量、
である。

以下に、本発明の第４の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

特に、非球面を負レンズの物体側に配する場合、条件式（２）を満足することが好ましい。なお、非球面変位量は、非球面の基準球面（面頂と曲率半径が非球面の面頂と近軸曲率半径である球面）から非球面までの、光軸と平行な方向に計った距離とする。

条件式（２）の下限値の−０．１を越えると、非球面変位量が大きくなりすぎ、軸外収差が補正過剰となりやすく、一方、上限値の０を越えると、非球面変位量が小さくなりすぎ、軸外収差が補正不足となりやすい。また、広角側での入射光線高が高くなりやすく小型化の効果が小さくなる。

また、第１レンズ群の負レンズの像側面を非球面とすると、第１レンズにおける軸外収差の低減により効果的である。

この際、その非球面は、
−０．０１＜Asp_1GR／ｒ_1GR ＜０．１ ・・・（３）
を満足することが好ましい。
ただし、Asp_1GR第１レンズ群の負レンズの像側面の広角端最軸外主光線通過位置での非球面変位量、
である。

条件式（３）を満足することで、物体側面と像側面で面形状の調整により、広角端での軸外収差補正と小型化の両立が良好となる。

また、本発明は、以下のような構成としてもよい。

本発明の第５の構成は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、
以下の条件式（４）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−５．０＜ｆ_1G／ｆ_2G＜−１．３ ・・・（４）
ただし、ｆ_1Gは第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
である。

以下に、本発明の第５の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

第５の構成における条件式（４）は、ズーム光学系の使用状態での小型化と収差バランスを良好に行うための条件である。

本発明のように第１レンズ群を１枚の負レンズとすると、沈胴時のコンパクト化に有利となる。

一方、第１レンズ群を負レンズ１枚とした場合、第１レンズ群における収差の影響を考慮する必要がある。

本発明では、上述の条件（４）を満足するようにし、第２レンズ群の正屈折力に対し、第１レンズ群が適度に弱い負屈折力となる構成としている。そのため、第１レンズ群を１枚の負レンズとしても、第１レンズ群での収差発生を抑える構成としている。

条件式（４）の下限の−５．０を越えて第１レンズ群の負の屈折力が小さくなると、第１レンズ群での収差発生は抑えやすくなるものの、変倍のための長い第１、第２レンズ群間間隔が必要となり全長や径が大きくなりやすくなる。若しくは、第２レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、第２レンズ群での収差を抑え難くなり、第２レンズ群のレンズ枚数を多く必要とする等、沈胴時のコンパクト化が難しくなる。

一方、条件式（４）の上限の−１．３を越えて第１レンズ群の負の屈折力が大きくなると、第１レンズ群で発生する軸外収差の発生が大きくなりやすく補正が難しくなる。

本発明の第６の構成は、第５の構成において、前記第１レンズ群の負レンズは両凹形状の負レンズであることを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第６の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成により、使用状態でのコンパクト化と諸収差とのバランスが取りやすくなり、より好ましい。

本発明の第７の構成は、第６の構成において、以下の条件式（１）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−３．０＜（ｒ_1GF ＋ｒ_1GR ）／（ｒ_1GF −ｒ_1GR ）＜０．３ ・・・（１）
ただし、ｒ_1GF は第１レンズ群の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_1GR は第１レンズ群の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

以下に、本発明の第７の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成により、小型化と光学性能の確保により有利となり好ましい。

本発明の第８の構成は、第５〜第７の構成において、非球面を前記負レンズの物体側に配し、下記の条件式（２）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−０．１＜Asp_1GF／ｒ_1GF ＜０ ・・・（２）
ただし、Asp_1GFは第１レンズ群の負レンズの物体側面の広角端最軸外主光線通過位置での非球面変位量、
である。

以下に、本発明の第８の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成は、収差補正と小型化の点でより好ましい。

本発明の第９の構成は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、
以下の条件式（５）〜（７）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

１．８＜ｆ_t ／ｆ_w ・・・（５）
０．５０＜ｆ_2G／ｆ_w ＜２．００ ・・・（６）
１．０＜ｄ_12w ／ｄ_23w ＜∞ ・・・（７）
ただし、ｆ_w はズーム光学系の広角端における焦点距離、
ｆ_t はズーム光学系の望遠端における焦点距離、
ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
ｄ_12w は広角端における第１レンズ群の最像側レンズ面と第２レンズ群の最物体側レンズ面間距離、
ｄ_23w は広角端における第２レンズ群の最像側レンズ面と第３レンズ群の最物体側レンズ面間距離、
である。

以下に、本発明の第９の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

本発明のズーム光学系においては、第１レンズ群と第２レンズ群との距離が大きくなる広角端付近にて第１レンズ群の光線を確保のために有効径が略決まってしまう。

そのため、第９の構成では、第２レンズ群の焦点距離を適度に強くして第１、第２レンズ群間間隔が広角端で離れすぎないようにしている。

条件式（５）はズーム光学系全体の変倍比を意味し、第２レンズ群の焦点距離を規定する上での前提条件である。

条件式（６）は、第２レンズ群の焦点距離をズーム光学系全系の広角端での焦点距離で規定したものである。

本発明では、第１レンズ群を負レンズ１枚としたことで全長を小さくしつつも、第１、第２レンズ群間可変量に余裕を持たせることが可能となる。その一方で、第１レンズ群での負屈折力が強くなると第１レンズ群で発生する収差の補正が困難となってくる。

そのため、変倍比が１．８を越えることを前提として、条件式（６）に定めるように第２レンズ群に適度に強い屈折力を持たせることで、変倍比の確保に有利となる。

条件式（６）の下限の０．５０を越えて第２レンズ群の屈折力が大きくなると、第２レンズ群での収差補正に不利となる。

条件式（６）の上限の２．００を越えて第２レンズ群の屈折力が小さくなると、変倍比確保のための第１、第２レンズ群間可変量が大きくなり、コンパクト化の効果が弱くなる。若しくは、変倍比の確保と小型化を両立しようとすると、第１レンズ群での屈折力を強くしなければならず、負レンズ１枚構成の第１レンズ群での収差発生を抑えるのに不利となる。

また、条件式（７）は、広角端における第２、第３レンズ群間距離に対する第１、第２レンズ群間距離を特定したものである。

条件式（７）の下限の１．０を越えると、第２レンズ群の屈折力を確保した上での第１、第２群間間隔の確保に不利となり、小型化と変倍比の確保の両立に不利となる。若しくは、第１レンズ群、第２レンズ群の屈折力が強くなりやすく、全変倍域での収差バランスが取り難くなる。

本発明の第１０の構成は、第９の構成において、前記第２レンズ群が、２枚の正レンズと１枚の負レンズの３枚のレンズを有することを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１０の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

本発明では、第１レンズ群が負レンズ１枚の構成となっている。そのため、第１レンズ群に強い屈折力を持たせ難く、第２レンズ群に正の屈折力が集中することになる。そのため、この第２レンズ群自体での収差低減を行うことが好ましい。

第２レンズ群に正レンズ２枚を持たせ、正の屈折力を分担して収差の発生を抑えやすくし、さらに１枚の負レンズを持たせて正レンズとは逆の収差を発生させ、球面収差等の発生を低減できる。

本発明の第１１の構成は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、
前記第２レンズ群が、物体側から順に、正レンズと、物体側に凸面を向けた正レンズと、像側に凹面を向けた負レンズとからなり、前記物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとが接合されていることを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１１の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

本発明のズーム光学系において、第１レンズ群を負レンズ１枚の構成とすると、第２レンズ群での変倍負担が大きくなる。そのため、この第２レンズ群を、物体側から順に、正レンズと、物体側に凸面を向けた正レンズと、像側に凹面を向けた負レンズとで構成し、正の屈折力を２枚の正レンズに分担させ、かつ、負レンズにて正レンズとは逆の球面収差を発生させ、光学性能を良好にしている。

そして、第２レンズ群中の正レンズと負レンズとを接合することで、正レンズと負レンズとの偏心による影響の低減を行っている。また、沈胴時のコンパクト化にも有利となる。

また、上述のレンズ配置とすることで、第２レンズ群の主点を物体寄りに構成でき、小型化と高変倍比化に有利としている。

本発明の第１２の構成は、第１１の構成において、明るさ絞りが前記第２レンズ群の前記正レンズと前記物体側に凸面を向けた正レンズとの間に位置することを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１２の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

本発明のズーム光学系において、第１レンズ群が負レンズ１枚のみであるので、明るさ絞りを上述の位置に配することが好ましい。この位置に明るさ絞りを配することで、物体側に負レンズと正レンズが配される構成となり、歪曲収差や倍率色収差の補正に有利となる。また、絞りが第１レンズ群から離れすぎず、第１レンズ群の径を抑えることにも有利となる。

本発明の第１３の構成は、第１２の構成において、前記明るさ絞りは、開口形状を固定とし、他のレンズ間に明るさ調整を行う部材を配する構成としたことを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１３の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

この構成においては、明るさ絞りの開口形状を固定としたので、その前後のレンズを明るさ絞りに近づけ、コンパクト化に有利となる。特に、明るさ調整を行う部材を開口形状が可変な絞りとし、かつ、第２レンズ群の直前に配し、変倍時に第２レンズ群と一体で移動する構成とするとより好ましい。

このような構成とすることで、明るいＦナンバーでの状態での光学系の径のバランスを取ると共に、明るさ調整時の主光線位置のズレが少ないので、収差変動も少なく構成できる。

本発明の第１４の構成は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、前記第３レンズ群は像側に凸面を向けた１枚の正レンズから構成し、
以下の条件式（８）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

０．１＜（ｒ_3GF ＋ｒ_3GR ）／（ｒ_3GF −ｒ_3GR ）＜５．０ ・・・（８）
ただし、ｒ_3GF は第３レンズ群の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_3GR は第３レンズ群の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

以下に、本発明の第１４の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

第３レンズ群を正レンズ１枚の構成とすることで、第２レンズ群の移動スペースの確保に有利となり、小型高変倍比化に有利となる。また、この第３レンズ群の形状が上述の条件式（８）を満足し、第３レンズ群の１枚の正レンズにおける像側に向けた凸面が強くなる形状としている。そのことで主点を像寄りにし、収差バランスを取りながら、レンズを光学系の中心寄りにし、レンズの径の大型化を抑えている。

条件式（８）の下限の０．１を越えると、第３レンズ群の物体側面における軸外光線の入射角が大きくなり、軸外収差の補正に不利となる。条件式（８）の上限の５．０を越えると、第３レンズ群が極端なメニスカス形状となり、像側面での収差発生が抑え難くなる。

本発明の第１５の構成は、第１４の構成において、前記第３レンズ群のみが前記焦点合わせのために移動することを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１５の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

この構成により、焦点合わせ時の移動レンズが１枚のみであるので、焦点合わせのための駆動機構を簡略に構成できる。特に、第３レンズ群は、像側が強い凸面となるので、焦点合わせの移動に伴う軸外主光線の入射角変動が小さく抑えられ、第３レンズ群の焦点合わせの移動に基づく収差変動も抑えられる。

また、第３レンズ群はプラスチック成形レンズとすると安価に構成できる。

また、第３レンズ群の像側面が強い曲率を持つが、この面を非球面とすることで収差の発生を抑えやすく構成できる。

本発明の第１６の構成は、第１〜第１５の構成において、前記第３レンズ群と像面の間に配された非球面を持つ第４レンズ群を備え、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は、変倍若しくは焦点合わせのために変化することを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１６の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

第３レンズ群と像面の間に第４レンズ群を配置し、その第４レンズ群に非球面を持たせることで、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化したときの像面の平坦性の維持や、射出瞳位置の変動の調整を行う機能が得やすくなる。

また、第３レンズ群のみの移動で焦点合わせを行う場合の収差変動の低減にも効果がある。

また、第４レンズ群における非球面を備えた何れかのレンズをプラスチック成形レンズとすると、軽量かつ非球面の加工が容易となる。

本発明の第１７の構成は、第１〜第１６の構成において、前記第３レンズ群と像面の間に単レンズである前記第４レンズ群を備え、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は、変倍若しくは焦点合わせのために変化することを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１７の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このように構成すると、レンズ全長の短縮化に好ましい。

本発明の第１８の構成は、第１〜第１７の構成において、前記第３レンズ群と像面の間に正の屈折力を持つ第４レンズ群を備え、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は、変倍若しくは焦点合わせのために変化することを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１８の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このように構成すると、第４レンズ群の正の屈折力にて第３レンズ群の正の屈折力を分担することができて、収差補正上より好ましい。

また、上述何れかの第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変倍のために変化する構成とすると、変倍に伴う収差変動の低減、射出瞳位置の変動の低減、全長の変動の低減等何れかの効果が得やすくなる。

また、第４レンズ群を変倍時及び焦点合わせ時にて固定とすると、レンズ駆動機構の小型化に有利となる。

また、変倍における第３レンズ群と第４レンズ群との間の可変間隔の変化量が、第１レンズ群と第２レンズ群との間の間隔変化量、第２レンズ群と第３レンズ群との間の間隔変化量と比べて小さいことが好ましい。そのような構成とすることで、第３レンズ群の移動に伴う収差変動を抑えやすくなる。

本発明の第１９の構成は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、
前記第１レンズ群に含まれるレンズ枚数が１枚であり、前記第２レンズ群に含まれるレンズ枚数が３枚であり、前記第３レンズ群に含まれるレンズ枚数が１枚であり、前記第４レンズ群に含まれるレンズ枚数が１枚であり、前記第２レンズ群に含まれる３枚のレンズの中、２枚は正レンズ、１枚は負レンズであることを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第１９の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成は、使用状態若しくは沈胴状態で、光学系をコンパクトにしつつ、収差性能の維持に有利な構成となる。

使用状態や沈胴状態ににて小型化を行う場合、構成レンズ枚数を少なくすることが有利である。このとき、本発明のように、物体側より順に、負レンズ群、正レンズ群、正レンズ群、レンズ群を有する４群以上の構成の場合、第１レンズ群での軸外光線高が高くなる。そのため、第１レンズ群をレンズ１枚の構成とすることがズーム光学系の径方向のコンパクト化に有利となる。また、第１レンズ群を負レンズ１枚構成とすることで、第１レンズ群の厚さ方向の増大を抑えやすく、使用状態、沈胴状態での全長の短縮に有利となる。

一方、正レンズ群である第２レンズ群は、第１レンズ群との相対的な間隔変化により変倍を行う機能を担う。そのため、第２レンズ群は、変倍負担が大きくなりやすく、収差変動への影響が大きくなりやすい。そのため、第２レンズ群に含まれる３枚のレンズの中、２枚は正レンズ、１枚は負レンズとすることで、第２レンズ群の正屈折力を確保しやすくすると共に、負レンズ１枚を含めた３枚のレンズ構成とすることで、第２レンズ自体での収差を低減しやすくしている。

そして、第２レンズ群にて変倍機能等を負担したことで、第３レンズ群、第４レンズ群では、それぞれレンズ１枚構成とし、コンパクト化に寄与する構成としている。

本発明の第２０の構成は、第１６〜第１９の構成において、前記ズーム光学系が４群ズームレンズであることを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第２０の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成とすると、小型化と光学性能維持のために好ましい。

本発明の第２１の構成は、第２０の構成において、前記第４レンズ群は、変倍時に固定であることを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第２１の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成とすると、変倍のための移動機構が簡略にでき、好ましい。

本発明の第２２の構成は、第１〜第１９の構成において、前記ズーム光学系に含まれる総レンズ枚数が６枚であることを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第２２の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

このような構成とすると、コンパクト化の点でより好ましい。

本発明の第２３の構成は、第１〜第２２の構成において、前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とするズーム光学系である。

０．６＜ TLG_sum ／ｆ_w ＜１．７ ・・・（９）
ただし、 TLG_sum はズーム光学系を構成する各レンズ群の厚みの総和、
ｆ_w はズーム光学系の広角端における焦点距離、
である。

以下に、本発明の第２３の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（９）の下限の０．６を越えると、レンズ群の厚みが小さくなり、収差バランスを保った状態での小型化が難しくなる。条件式（９）の上限の１．７を越えると、ズーム光学系を沈胴した際の厚みが大きくなる。

条件式（９）に代えて、以下の条件式（１０）又は（１１）を満足する構成としてもよい。

また、これら複数の条件式を同時に満足してもよい。

本発明の第２４の構成は、第１〜第２２の構成において、前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とするズーム光学系である。

０．２＜ TLG_sum ／ｆ_t ＜１．５ ・・・（１０）
ただし、 TLG_sum はズーム光学系を構成する各レンズ群の厚みの総和、
ｆ_t はズーム光学系の望遠端における焦点距離、
である。

以下に、本発明の第２４の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（１０）の下限の０．２を越えると、レンズ群の厚みが小さくなり、収差バランスを保った状態での小型化が難しくなる。条件式（１０）の上限の１．５を越えると、ズーム光学系を沈胴した際の厚みが大きくなる。

本発明の第２５の構成は、第１〜第２２の構成において、前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とするズーム光学系である。

１．２＜ TLG_sum ／Ｙ’＜３．０ ・・・（１１）
ただし、 TLG_sum はズーム光学系を構成する各レンズ群の厚みの総和、
Ｙ’は像高であり、撮像素子が電子撮像素子の場合は、有効撮像領域対角長の半分、
である。

以下に、本発明の第２５の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（１１）の下限の１．２を越えると、レンズ群の厚みが小さくなり、収差バランスを保った状態での小型化が難しくなる。条件式（１１）の上限の３．０を越えると、ズーム光学系を沈胴した際の厚みが大きくなる。

本発明の第２６の構成は、第１〜第２５の構成において、前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−３．０＜Δ_12WT／ｆ_w ＜−１ ・・・（１２）
ただし、Δ_12WTは望遠端と広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の可変間隔の差、
ｆ_w はズーム光学系の広角端における焦点距離、
である。

以下に、本発明の第２６の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

条件式（１２）の下限値の−３．０を越えると、全長が長くなりやすい。条件式（１２）の上限値の−１を越えると、変倍比の確保に不利となる。

条件式（１２）に代えて、以下の条件式（１３）又は（１４）を満足する構成としてもよい。

また、これら複数の条件式を同時に満足してもよい。

本発明の第２７の構成は、第１〜第２５の構成において、前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−０．９＜Δ_12WT／ｆ_t ＜−０．３ ・・・（１３）
ただし、Δ_12WTは望遠端と広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の可変間隔の差、
ｆ_t はズーム光学系の望遠端における焦点距離、
である。

本発明の第２８の構成は、第１〜第２５の構成において、前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−５．０＜Δ_12WT／Ｙ’＜−１．０ ・・・（１４）
ただし、Δ_12WTは望遠端と広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の可変間隔の差、
Ｙ’は像高であり、撮像素子が電子撮像素子の場合は、有効撮像領域対角長の半分、
である。

本発明の第２９の構成は、第１〜第２８の構成のズーム光学系と、前記ズーム光学系の像面側に配された撮像素子を備えたことを特徴とする撮影装置である。

以下に、本発明の第２９の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

本発明のズーム光学系は、小型なズーム光学系を構成できる。そのため、撮像装置の小型化に有利となる。

本発明の第３０の構成は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群、第４レンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、第４レンズ群は像面に対して固定されていることを特徴とするズーム光学系である。

本発明の第３１の構成は、第３０の構成において、焦点合わせは第３レンズ群のみを移動させることにより行うことを特徴とするズーム光学系である。

本発明の第３２の構成は、第３０、第３１の構成において、第１レンズ群と第４レンズ群はそれぞれ１枚のレンズ素子で構成されていることを特徴とするズーム光学系である。

本発明の第３３の構成は、第３０〜第３２の構成において、第３レンズ群は１枚のレンズ素子で構成されていることを特徴とするズーム光学系である。

本発明の第３４の構成は、第３０〜第３３の構成において、第４レンズ群は正の屈折力を有することを特徴とするズーム光学系である。

本発明の第３５の構成は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、
前記第１レンズ群が１枚の両凹形状の負レンズからなり、前記第２レンズ群に明るさ絞りを配し、前記第３レンズ群が像側に凸面を有する１枚の正レンズからなり、前記第４レンズ群は１枚のレンズからなり、前記第２レンズ群を構成するレンズは、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群と前記前記第４レンズ群を構成する枚数以上であることを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第３５の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

第１レンズ群は、広角側の画角を確保するために外径が大きくなる傾向があり、第１レンズ群の構成長が長くなる程この傾向は強くなる。第１レンズ群を１枚のレンズで構成することで、枚数削減によるコンパクト化と外径のコンパクト化を達成することができる。このレンズを両凹形状とすることで、２つの面での基本的な（低次の）収差補正を効率良くできる。

一方、第１レンズ群を１枚のレンズで構成することで、第１レンズ群での色収差に関する補正能力が不足する。これを効果的に補うために、第３レンズ群を像面側に凸面を有する１枚の正レンズで構成する。これは像面側に凸面を持たせることで主点を像側に移動させ、補正効果を高めると共に、射出瞳位置を物体側に配置させ、撮像素子の特性に合わせやすくできる。

さらに、第３レンズ群を像面側に凸面にしたことによる像面変動を緩和するために第４レンズ群を配置する。

これら第１レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群は最低構成枚数である１枚で構成する。そして、軸上収差を中心に収差補正の多くを第２レンズ群で負担させるため、第２レンズ群の構成を第１レンズ群と第３レンズ群と第４レンズ群を合わせた構成枚数以上にする。枚数は多くなっても明るさ絞り近傍なのでレンズ外径を小さくでき、これはレンズ厚の小さいレンズでの構成を可能し、また、１つのレンズ群内なのでレンズの相互偏心を小さく精度良く組み立てることが可能となるので、コンパクト化に反することはない。

望ましくは、第２レンズ群は少なくとも２枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズの４枚以下で構成するのが良い。これは、第２レンズ群の正のパワーを強くし、色収差を補正するのに適した構成であるからである。

さらに望ましくは 第２レンズは２枚の正レンズと１枚の負レンズで構成するのが良い。

本発明の第３６の構成は、第３５の構成において、前記第４レンズ群は物体側に凹面を向けたメニスカスレンズで構成され、前記第３レンズ群を移動させてフォーカシングをすることを特徴とするズーム光学系である。

以下に、本発明の第３６の構成において、上記の構成をとる理由と作用を説明する。

第４レンズ群の物体側を凹面にすることで、第３レンズ群を焦点合わせで移動させても特に像面湾曲の変動を小さくすることができる。さらに、メニスカスレンズとすることで、第４レンズ群の占める空間をコンパクトにすることができる。

さらに好ましくは 第４レンズ群は 変倍時及び焦点合わせ時、像面に固定とするのがよい。

本発明の第３７の構成は、第３５〜第３６の構成において、以下の条件式（１）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

−３．０＜（ｒ_1GF ＋ｒ_1GR ）／（ｒ_1GF −ｒ_1GR ）＜０．３ ・・・（１）
ただし、ｒ_1GF は第１レンズ群の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_1GR は第１レンズ群の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

この作用効果は、第１の構成と同様である。

本発明の第３８の構成は、第３５〜第３７の構成において、以下の条件式（５）〜（７）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

１．８＜ｆ_t ／ｆ_w ・・・（５）
０．５０＜ｆ_2G／ｆ_w ＜２．００ ・・・（６）
１．０＜ｄ_12w ／ｄ_23w ＜∞ ・・・（７）
ただし、ｆ_w はズーム光学系の広角端における焦点距離、
ｆ_t はズーム光学系の望遠端における焦点距離、
ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
ｄ_12w は広角端における第１レンズ群の最像側レンズ面と第２レンズ群の最物体側レンズ面間距離、
ｄ_23w は広角端における第２レンズ群の最像側レンズ面と第３レンズ群の最物体側レンズ面間距離、
である。

この作用効果は、第９の構成と同様である。

本発明の第３９の構成は、第３５〜第３８の構成において、前記明るさ絞りは、開口形状を固定とし、他のレンズ間に明るさ調整を行う部材を配する構成としたことを特徴とするズーム光学系光学系である。

この作用効果は、第１３の構成と同様である。

本発明の第４０の構成は、第３５〜第３９の構成において、以下の条件式（８）を満足することを特徴とするズーム光学系である。

０．１＜（ｒ_3GF ＋ｒ_3GR ）／（ｒ_3GF −ｒ_3GR ）＜５．０ ・・・（８）
ただし、ｒ_3GF は第３レンズ群の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_3GR は第３レンズ群の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。

この作用効果は、第１４の構成と同様である。

以上の本発明の何れかの構成、若しくは、個別の構成として、以下のように構成してもよい。

本発明のズーム光学系は、以下のように構成することで、構成枚数が少なく、小型で 高性能な３倍程度のズーム光学系を達成することができる。

物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群、第４レンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、第４レンズ群は像面に対して固定されている。

望ましくは、焦点合わせは第３レンズ群のみを移動させることにより行う。

また、望ましくは、第１レンズ群と第４レンズ群はそれぞれ１枚のレンズ素子で構成されている。

また、望ましくは、第３レンズ群は１枚のレンズ素子で構成されている。

また、望ましくは、第４レンズ群は正の屈折力を有する。

また、望ましくは 広角端から望遠端への変倍時に、第１レンズ群は像側に凸の軌跡を移動する。

また、望ましくは、広角端から望遠端への変倍時に、第２レンズ群は物体側に移動する。

また、望ましくは、広角端から望遠端への変倍時に、無限遠にピントを合わせた状態を想定したときの第３レンズ群の移動量は、望遠端での無限遠から至近距離までのピント調整量より小さい。

また、望ましくは、第２レンズ群は正のレンズ素子と負のレンズ成分とから構成される。ここで、レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズを意味する。

また、望ましくは、第２レンズ群は、物体側から順に、正のレンズ素子と、正のレンズ素子と負のレンズ素子が接合されたレンズ成分とから構成さる。

また、望ましくは、明るさ絞りは、第２レンズ群の正のレンズ素子と負のレンズ成分の間に配置される。

また、望ましくは、光量調整素子が明るさ絞りに対してレンズ成分を挟んで配置される。ここで、光量調整素子は、時間的に光量調整する素子と透過率光量調整する素子を意味し、具体的には、例えばシャッター、ＮＤフィルターがある。

また、望ましくは、広角状態では、第３レンズ群の最大光線高より第４レンズ群の最大光線高が高く、望遠状態では、第３レンズ群の最大光線高より第４レンズ群の最大光線高が低くなるように構成する。

上述の各構成は、複数を同時に満足することで、小型化、収差補正等の効果がより得やすく構成できる。

例えば、第１の構成、第５の構成を同時の満足してもよい。

第１の構成、第９の構成を同時の満足してもよい。

第１の構成、第１１の構成を同時の満足してもよい。

第１の構成、第１４の構成を同時の満足してもよい。

第５の構成、第９の構成を同時の満足してもよい。

第５の構成、第１１の構成を同時の満足してもよい。

第５の構成、第１４の構成を同時の満足してもよい。

第９の構成、第１１の構成を同時の満足してもよい。

つまり、複数の独立して記載した構成を同時に複数満足する構成としてもよい。

また、上述の各構成に記載された構成要件は任意に組み合わせて構わない。

つまり、ある独立して記載した構成に付随して記載した構成要件を、他の独立して記載した構成に付随して満足する構成としてもより好ましい効果を得ることができる。

また、上述の条件式も任意に組み合わせて構成して構わない。

また、条件式（１）について、
下限値を−２．０、さらには、−１．０とすると、軸外収差の観点でより好ましい。

上限値を０．１、さらには、０．００、さらには、−０．００５とすると、小型化や、軸上収差補正の観点でより好ましい。

条件式（２）について、
収差補正の観点で、下限値を−０．０８、さらには、−０．０５とすると、より好ましい。

上限値を−０．０１とすると、より好ましい。

条件式（３）について、
収差補正の観点で、下限値を０．００、さらには、０．０００５とすると、より好ましい。

上限値を０．０５、さらには、０．０１とすると、より好ましい。

条件式（４）について、
下限値を−３．０、さらには、−２．０とすると、軸外収差の観点でより好ましい。

上限値を−１．４、さらには、−１．５とすると、小型化や、軸上収差補正の観点でより好ましい。

条件式（５）に上限値２０．０を設け、変倍比が大きくなりすぎないようにすることが好ましい。変倍比が大きすぎると、光学性能の維持とコンパクト化とを同時に満足しようとすると、レンズの形状が複雑になったり、必要なレンズ枚数が増えたり、光学材料が高価になる。

さらには、下限値を２．５、上限値を４．０とすると、本発明の構成を用いた場合の光学性能と小型化の観点でより好ましい。

また、条件式（６）ついて、
下限値を１．０、さらには、１．２とすると、より好ましい。

上限値を１．８、さらには、１．６とすると、より好ましい。

条件式（７）について、
下限値を２．０、さらには、４．０とすることがより好ましい。

上限値を２０．０とすると、第２レンズ群からの軸外光束に対して第３レンス群の光束を平行化する機能を得やすくなる。また、第３レンズ群の移動でフォーカシングをする場合、広角端でのフォーカシング可動域を確保できる。

さらには、下限値を１０．０とすることがより好ましい。

また、条件式（８）について、
下限値を０．３、さらには、０．５とすると、より好ましい。

上限値を３．０、さらには、２．５とすると、より好ましい。

また、条件式（９）について、
下限値を０．８、さらには、１．０とすると、より好ましい。

上限値を１．５、さらには、１．３とすると、より好ましい。

また、条件式（１０）について、
下限値を０．２５、さらには、０．３とすると、より好ましい。

上限値を０．４５、さらには、０．４３とすると、より好ましい。

また、条件式（１１）について、
下限値を１．５、さらには、１．８とすると、より好ましい。

上限値を２．８、さらには、２．５とすると、より好ましい。

また、条件式（１２）について、
下限値を−２．５、さらには、−２．２とすると、より好ましい。

上限値を−１．３、さらには、−１．５とすると、より好ましい。

また、条件式（１３）について、
下限値を−０．８、さらには、−０．７とすると、より好ましい。

上限値を−０．４、さらには、−０．５とすると、より好ましい。

また、条件式（１４）について、
下限値を−４．０、さらには、−３．５とすると、より好ましい。

上限値を−１．５、さらには、−２．０とすると、より好ましい。

本発明により、構成枚数が少なく、小型で、高性能なズーム光学系を提供することができる。さらに、構成枚数が少なく、沈胴した際の小型化に有利なズーム光学系を提供することができる。

以下、本発明のズーム光学系の実施例１〜１８について説明する。実施例１〜１８の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１８に示す。これらの図中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、開口絞りはＳ、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はＦ、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等の電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。

実施例１のズーム光学系は、図１に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の６面に用いている。

なお、像面Ｉに配置される撮像素子の有効撮像領域対角長は７．２ｍｍである。

実施例２のズーム光学系は、図２に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の５面に用いている。

なお、像面Ｉに配置される撮像素子の有効撮像領域対角長は７．６ｍｍである。

実施例３のズーム光学系は、図３に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に若干移動し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の６面に用いている。

なお、像面Ｉに配置される撮像素子の有効撮像領域対角長は７．６ｍｍである。

実施例４のズーム光学系は、図４に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の６面に用いている。

なお、像面Ｉに配置される撮像素子の有効撮像領域対角長は７．６ｍｍである。

実施例５のズーム光学系は、図５に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの像面側の面の５面に用いている。

なお、像面Ｉに配置される撮像素子の有効撮像領域対角長は７．６ｍｍである。

実施例６のズーム光学系は、図６に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面と、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの像面側の面の７面に用いている。

なお、像面Ｉに配置される撮像素子の有効撮像領域対角長は７．６ｍｍである。

実施例７のズーム光学系は、図７に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の５面に用いている。

なお、像面Ｉに配置される撮像素子の有効撮像領域対角長は７．６ｍｍである。

実施例８のズーム光学系は、図８に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例９のズーム光学系は、図９に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２の物体側に開口絞りＳが配置されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１０のズーム光学系は、図１０に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２の像側に開口絞りＳが配置されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳは一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１１のズーム光学系は、図１１に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する正メニスカスレンズと、正メニスカスレンズと負メニスカスレンズの接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の単レンズの両凸正レンズの両面と、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１２のズーム光学系は、図１２に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する２番目の両凸正レンズと負メニスカスレンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の１番目の両凸正レンズの両面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズの両面の７面に用いている。

実施例１３のズーム光学系は、図１３に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する正メニスカスレンズと負メニスカスレンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズの両面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズの両面の７面に用いている。

実施例１４のズーム光学系は、図１４に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する２個の接合レンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら像面側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の物体側の接合レンズの最も物体側の面と最も像面側の面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の６面に用いている。

実施例１５のズーム光学系は、図１５に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する接合レンズ間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の物体側の接合レンズの最も物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の５面に用いている。

実施例１６のズーム光学系は、図１６に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する接合レンズと負メニスカスレンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凹負レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズの最も物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の両凹負レンズの物体側の面の５面に用いている。

実施例１７のズーム光学系は、図１７に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する接合レンズと負メニスカスレンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置と略同じ位置に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凹負レンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズの最も物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の両凹負レンズの物体側の面の５面に用いている。

実施例１８のズーム光学系は、図１８に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、第２レンズ群Ｇ２を構成する接合レンズと負メニスカスレンズの間に開口絞りＳが配置されて構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置し、開口絞りＳと第２レンズ群Ｇ２は一体に物体側へ単調に移動し、第３レンズ群Ｇ３は第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡で移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して固定されている。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズ１枚からなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ１枚からなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズの最も物体側の面と、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズの像面側の面と、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズの物体側の面の５面に用いている。

以上の実施例１〜８、１１〜１８において、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２中のレンズ間に挟まれているが、この絞りＳを可変絞りとしてもよい。若しくは、この絞りＳの開口形状を固定とすると共に、第２レンズ群Ｇ２の直前に第２レンズ群Ｇ２と一体で光軸上を移動する可変絞りを配する構成としてもよい。このように構成すると、Ｆナンバーを小さくした明るい状態で、明るさ絞りが光学系の中間に位置する。そのため、第２レンズ群Ｇ２中のレンズ同士の間隔を小さくした状態でも有効径のバランスが取りやすく、かつ、第２レンズ群Ｇ２直前の可変絞りにより光量の調節も可能となり、小型化、高性能化に有利となる。

以下に、上記実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは全画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸ ＋Ａ₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

実施例１
ｒ₁ = -11.92（非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49585 ν_d1 =81.29
ｒ₂ = 27.33（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 4.68（非球面） ｄ₃ = 1.53 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.73
ｒ₄ = -18.01（非球面） ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.20
ｒ₆ = 18.23 ｄ₆ = 1.13 ｎ_d3 =1.78800 ν_d3 =47.37
ｒ₇ = -18.23 ｄ₇ = 0.50 ｎ_d4 =1.80518 ν_d4 =25.42
ｒ₈ = 3.25 ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = -100.00 ｄ₉ = 2.39 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78
ｒ₁₀= -6.38（非球面） ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= -11.61（非球面） ｄ₁₁= 1.0 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₂= -10.00 ｄ₁₂= 0.13
ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.40 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.20
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.4
ｒ₁₇= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -8.7549
Ａ₄ = 2.5934 ×10^-4
Ａ₆ = -1.0324 ×10^-5
Ａ₈ = 1.9658 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.1823 ×10^-9
第２面
Ｋ = -5.5621
Ａ₄ = 6.5808 ×10^-4
Ａ₆ = -1.0089 ×10^-5
Ａ₈ = -1.4087 ×10^-7
Ａ₁₀= 8.9371 ×10^-9
第３面
Ｋ = -0.9814
Ａ₄ = 5.0935 ×10^-4
Ａ₆ = -2.0108 ×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第４面
Ｋ = 26.8018
Ａ₄ = 1.7431 ×10^-3
Ａ₆ = -3.1339 ×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１０面
Ｋ = -2.0433
Ａ₄ = -3.7794 ×10^-4
Ａ₆ = -2.5613 ×10^-7
Ａ₈ = 2.3576 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.2294 ×10^-9
第１１面
Ｋ = -0.9892
Ａ₄ = -2.1476 ×10^-3
Ａ₆ = 6.9184 ×10^-5
Ａ₈ = -1.2423 ×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 10.8 18.7
Ｆ_NO 3.2 4.2 6.0
ｄ₂ 13.03 6.81 2.33
ｄ₈ 2.78 6.92 13.33
ｄ₁₀ 2.58 2.28 2.55 。

実施例２
ｒ₁ = -10.52（非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 65.93（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.67（非球面） ｄ₃ = 1.24 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -64.38 ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.16
ｒ₆ = 7.27 ｄ₆ = 1.60 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₇ = -11.61 ｄ₇ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₈ = -11.61 ｄ₈ = 0.60 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₉ = 3.13 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -26.48 ｄ₁₀= 1.96 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -7.95（非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 12.66（非球面） ｄ₁₂= 0.80 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= 87.29 ｄ₁₃= 0.50
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.49
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -2.0411
Ａ₄ = 6.7069 ×10^-4
Ａ₆ = -7.8503 ×10^-6
Ａ₈ = -1.8300 ×10^-7
Ａ₁₀= 3.4301 ×10^-9
第２面
Ｋ = -3.2798
Ａ₄ = 5.0207 ×10^-4
Ａ₆ = 1.5198 ×10^-5
Ａ₈ = -1.1126 ×10^-6
Ａ₁₀= 1.4226 ×10^-8
第３面
Ｋ = -1.8486
Ａ₄ = 4.0743 ×10^-4
Ａ₆ = 6.9464 ×10^-5
Ａ₈ = -1.3137 ×10^-5
Ａ₁₀= 0.0000
第１１面
Ｋ = -1.1386
Ａ₄ = -3.2091 ×10^-4
Ａ₆ = -1.9734 ×10^-5
Ａ₈ = 5.8425 ×10^-7
Ａ₁₀= 0.0000
第１２面
Ｋ =-52.2476
Ａ₄ = 1.1369 ×10^-3
Ａ₆ = -1.1048 ×10^-4
Ａ₈ = 2.6042 ×10^-6
Ａ₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 10.8 18.7
Ｆ_NO 3.3 4.3 6.0
ｄ₂ 13.21 6.20 1.21
ｄ₉ 2.35 6.06 11.49
ｄ₁₁ 2.29 1.79 2.14 。

実施例３
ｒ₁ = -10.44（非球面） ｄ₁ = 0.92 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 65.67（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.64（非球面） ｄ₃ = 1.24 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -63.90 ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.16
ｒ₆ = 7.22 ｄ₆ = 1.59 ｎ_d3 =1.80440 ν_d3 =39.59
ｒ₇ = -11.06 ｄ₇ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₈ = -11.06 ｄ₈ = 0.60 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₉ = 3.13 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -21.26 ｄ₁₀= 1.95 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -7.04（非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 18.90（非球面） ｄ₁₂= 0.81 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= 71.91（非球面） ｄ₁₃= 0.51
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.50
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.54
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -2.6012
Ａ₄ = 7.8726 ×10^-4
Ａ₆ = -5.6369 ×10^-6
Ａ₈ = -2.4476 ×10^-7
Ａ₁₀= 3.2708 ×10^-9
第２面
Ｋ = -2.4886
Ａ₄ = 6.9673 ×10^-4
Ａ₆ = 2.0024 ×10^-5
Ａ₈ = -1.0587 ×10^-6
Ａ₁₀= 7.8232 ×10^-9
第３面
Ｋ = -1.7671
Ａ₄ = 3.6415 ×10^-4
Ａ₆ = 4.0846 ×10^-5
Ａ₈ = -3.9529 ×10^-6
Ａ₁₀= 0.0000
第１１面
Ｋ = -3.9944
Ａ₄ = -2.6447 ×10^-4
Ａ₆ = -6.5077 ×10^-5
Ａ₈ = 1.3413 ×10^-6
Ａ₁₀= 0.0000
第１２面
Ｋ =-275.4350
Ａ₄ = 1.3787 ×10^-3
Ａ₆ = -1.1378 ×10^-4
Ａ₈ = 2.8956 ×10^-7
Ａ₁₀= 0.0000
第１３面
Ｋ = 0.0000
Ａ₄ = -8.3229 ×10^-4
Ａ₆ = -1.4075 ×10^-8
Ａ₈ = 0.0000
Ａ₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 10.9 18.6
Ｆ_NO 3.3 4.3 6.0
ｄ₂ 13.49 6.24 1.50
ｄ₉ 2.42 6.03 11.55
ｄ₁₁ 2.10 1.62 1.31 。

実施例４
ｒ₁ = -10.49（非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 65.24（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.67（非球面） ｄ₃ = 1.23 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -64.32 ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.15
ｒ₆ = 7.25 ｄ₆ = 1.65 ｎ_d3 =1.80440 ν_d3 =39.59
ｒ₇ = -10.47 ｄ₇ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₈ = -10.47 ｄ₈ = 0.60 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₉ = 3.13 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -19.58 ｄ₁₀= 1.94 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -5.63（非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 50.00（非球面） ｄ₁₂= 0.90 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= 100.00（非球面） ｄ₁₃= 0.25
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.23
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.15
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -3.3192
Ａ₄ = 8.7761 ×10^-4
Ａ₆ = -9.8061 ×10^-6
Ａ₈ = -2.3171 ×10^-7
Ａ₁₀= 3.7785 ×10^-9
第２面
Ｋ = -3.6455
Ａ₄ = 8.0979 ×10^-4
Ａ₆ = 1.8372 ×10^-5
Ａ₈ = -1.2379 ×10^-6
Ａ₁₀= 1.0317 ×10^-8
第３面
Ｋ = -1.8265
Ａ₄ = 4.0328 ×10^-4
Ａ₆ = 6.7966 ×10^-5
Ａ₈ = -1.2220 ×10^-5
Ａ₁₀= 0.0000
第１１面
Ｋ = -3.7461
Ａ₄ = -3.6121 ×10^-4
Ａ₆ = -5.5086 ×10^-5
Ａ₈ = 1.1366 ×10^-6
Ａ₁₀= 1.1521 ×10^-8
第１２面
Ｋ =-17.8241
Ａ₄ = 3.0854 ×10^-3
Ａ₆ = -2.0462 ×10^-4
Ａ₈ = 5.6111 ×10^-7
Ａ₁₀= 0.0000
第１３面
Ｋ = 0
Ａ₄ = 1.3146 ×10^-8
Ａ₆ = 1.0851 ×10^-7
Ａ₈ = 0.0000
Ａ₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.3 10.7 18.6
Ｆ_NO 3.3 4.4 6.0
ｄ₂ 13.36 6.08 1.18
ｄ₉ 2.17 5.98 11.46
ｄ₁₁ 2.85 2.30 2.76 。

実施例５
ｒ₁ = -16.49（非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 17.47（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.89（非球面） ｄ₃ = 1.31 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -48.57 ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.38
ｒ₆ = 7.66 ｄ₆ = 1.47 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₇ = -12.35 ｄ₇ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₈ = -12.35 ｄ₈ = 0.60 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₉ = 3.30 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= 40.76 ｄ₁₀= 2.22 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -10.80（非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -34.89 ｄ₁₂= 0.90 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -11.57（非球面） ｄ₁₃= 0.25
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.23
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.36
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 6.2713
Ａ₄ = 4.6281 ×10^-4
Ａ₆ = 7.9660 ×10^-6
Ａ₈ = -5.0117 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.1488 ×10^-8
第２面
Ｋ =-14.3023
Ａ₄ = 4.3131 ×10^-4
Ａ₆ = 2.0709 ×10^-5
Ａ₈ = -1.5374 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.6027 ×10^-8
第３面
Ｋ = -2.2930
Ａ₄ = 8.4979 ×10^-4
Ａ₆ = -6.2420 ×10^-5
Ａ₈ = 6.2228 ×10^-6
Ａ₁₀= 0.0000
第１１面
Ｋ =-13.6395
Ａ₄ = -7.9925 ×10^-4
Ａ₆ = -2.1441 ×10^-5
Ａ₈ = 1.4054 ×10^-6
Ａ₁₀= -2.0937 ×10^-8
第１３面
Ｋ = 2.6268
Ａ₄ = 1.1029 ×10^-3
Ａ₆ = 8.6287 ×10^-5
Ａ₈ = -2.4783 ×10^-6
Ａ₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.6 10.9 18.6
Ｆ_NO 3.3 4.3 6.0
ｄ₂ 13.06 6.49 2.09
ｄ₉ 2.77 6.60 12.69
ｄ₁₁ 2.49 2.36 2.67 。

実施例６
ｒ₁ = -10.66（非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 38.12（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.12（非球面） ｄ₃ = 1.38 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -30.30（非球面） ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.31
ｒ₆ = 9.69 ｄ₆ = 1.31 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₇ = -11.15 ｄ₇ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₈ = -11.15 ｄ₈ = 0.60 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₉ = 3.09 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= 220.69（非球面） ｄ₁₀= 2.26 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -8.44（非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -264.24 ｄ₁₂= 0.90 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -20.73（非球面） ｄ₁₃= 0.13
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.36
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 2.0954
Ａ₄ = 9.9284 ×10^-4
Ａ₆ = 1.4292 ×10^-5
Ａ₈ = -9.7552 ×10^-7
Ａ₁₀= 2.0293 ×10^-8
第２面
Ｋ =-100.2558
Ａ₄ = 6.8011 ×10^-4
Ａ₆ = 2.7395 ×10^-5
Ａ₈ = -1.7990 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.1020 ×10^-8
第３面
Ｋ = -3.8250
Ａ₄ = 2.8008 ×10^-3
Ａ₆ = -1.3642 ×10^-4
Ａ₈ = 1.8252 ×10^-6
Ａ₁₀= 0.0000
第４面
Ｋ =-324.9321
Ａ₄ = -1.1098 ×10^-3
Ａ₆ = 2.5674 ×10^-4
Ａ₈ = -3.4578 ×10^-5
Ａ₁₀= 0.0000
第１０面
Ｋ =178.1632
Ａ₄ = 5.1733 ×10^-4
Ａ₆ = 0.0000
Ａ₈ = 0.0000
Ａ₁₀= 0.0000
第１１面
Ｋ = -4.8466
Ａ₄ = 1.1801 ×10^-4
Ａ₆ = -3.9709 ×10^-5
Ａ₈ = 1.7420 ×10^-6
Ａ₁₀= -2.2736 ×10^-8
第１３面
Ｋ =-14.3108
Ａ₄ = -6.3158 ×10^-4
Ａ₆ = 1.5915 ×10^-4
Ａ₈ = -3.9176 ×10^-6
Ａ₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 10.7 18.6
Ｆ_NO 3.3 4.3 6.0
ｄ₂ 13.07 6.93 1.90
ｄ₉ 2.82 6.77 12.24
ｄ₁₁ 2.41 1.93 2.95 。

実施例７
ｒ₁ = -14.12（非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 21.36（非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.06（非球面） ｄ₃ = 1.34 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -28.73 ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.21
ｒ₆ = 9.71 ｄ₆ = 1.33 ｎ_d3 =1.80440 ν_d3 =39.59
ｒ₇ = -9.90 ｄ₇ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₈ = -9.90 ｄ₈ = 0.60 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₉ = 3.06 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -61.52 ｄ₁₀= 2.35 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -6.61（非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -11.51（非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -8.59 ｄ₁₃= 0.13
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.42
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0.7516
Ａ₄ = 1.2358 ×10^-5
Ａ₆ = 1.6437 ×10^-5
Ａ₈ = -2.3080 ×10^-7
Ａ₁₀= -6.5270 ×10^-10
第２面
Ｋ = 4.2647
Ａ₄ = -2.3091 ×10^-4
Ａ₆ = 9.5848 ×10^-6
Ａ₈ = 7.5350 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.5412 ×10^-8
第３面
Ｋ = -1.8544
Ａ₄ = 7.5794 ×10^-4
Ａ₆ = -3.3738 ×10^-5
Ａ₈ = 0.0000
Ａ₁₀= 0.0000
第１１面
Ｋ = -0.9391
Ａ₄ = -8.6045 ×10^-5
Ａ₆ = 1.9294 ×10^-6
Ａ₈ = -1.2024 ×10^-6
Ａ₁₀= 4.1048 ×10^-8
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄ = -1.9309 ×10^-3
Ａ₆ = 3.2847 ×10^-5
Ａ₈ = 0.0000
Ａ₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.5 10.7 18.6
Ｆ_NO 3.3 4.3 6.0
ｄ₂ 13.21 7.02 1.98
ｄ₉ 2.66 6.58 12.06
ｄ₁₁ 2.38 1.85 2.44 。

実施例８
ｒ₁ = -12.342 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49585 ν_d1 =81.29
ｒ₂ = 24.778 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 4.605 （非球面） ｄ₃ = 1.53 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -19.256 （非球面） ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 0.20
ｒ₆ = 18.633 ｄ₆ = 1.08 ｎ_d3 =1.78800 ν_d3 =47.37
ｒ₇ = -18.633 ｄ₇ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₈ = -18.633 ｄ₈ = 0.50 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₉ = 3.297 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -70.515 ｄ₁₀= 2.34 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -6.314 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -11.608 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -10.178 ｄ₁₃= 0.13
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.37
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -14.452
Ａ₄ = -7.36680×10^-5
Ａ₆ = -5.39210×10^-6
Ａ₈ = 2.67986×10^-7
Ａ₁₀= -3.93094×10^-9
第２面
Ｋ = 1.669
Ａ₄ = 6.12523×10^-4
Ａ₆ = -3.17858×10^-5
Ａ₈ = 1.00832×10^-6
Ａ₁₀= -1.31321×10^-8
第３面
Ｋ = 0.050
Ａ₄ = -7.13822×10^-4
Ａ₆ = 1.59206×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第４面
Ｋ = 39.707
Ａ₄ = 1.97205×10^-3
Ａ₆ = 8.50652×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -2.436
Ａ₄ = -4.92654×10^-4
Ａ₆ = -1.21534×10^-6
Ａ₈ = 5.08409×10^-7
Ａ₁₀= -9.44459×10^-9
第１２面
Ｋ = -2.062
Ａ₄ = -2.07213×10^-3
Ａ₆ = 6.44774×10^-5
Ａ₈ = 1.64310×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.51 10.85 18.59
Ｆ_NO 3.18 4.26 6.00
２ω (°) 60.57 35.62 21.18
ｄ₂ 12.97 6.84 2.43
ｄ₉ 2.79 7.00 13.35
ｄ₁₁ 2.66 2.32 2.55 。

実施例９
ｒ₁ = -12.342 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49585 ν_d1 =81.29
ｒ₂ = 24.778 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = ∞（絞り） ｄ₃ = 0.00
ｒ₄ = 4.605 （非球面） ｄ₄ = 1.53 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₅ = -19.256 （非球面） ｄ₅ = 0.30
ｒ₆ = 18.633 ｄ₆ = 1.08 ｎ_d3 =1.78800 ν_d3 =47.37
ｒ₇ = -18.633 ｄ₇ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₈ = -18.633 ｄ₈ = 0.50 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₉ = 3.297 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -70.515 ｄ₁₀= 2.34 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -6.314 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -11.608 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -10.178 ｄ₁₃= 0.13
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.37
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -14.452
Ａ₄ = -7.36680×10^-5
Ａ₆ = -5.39210×10^-6
Ａ₈ = 2.67986×10^-7
Ａ₁₀= -3.93094×10^-9
第２面
Ｋ = 1.669
Ａ₄ = 6.12523×10^-4
Ａ₆ = -3.17858×10^-5
Ａ₈ = 1.00832×10^-6
Ａ₁₀= -1.31321×10^-8
第４面
Ｋ = 0.050
Ａ₄ = -7.13822×10^-4
Ａ₆ = 1.59206×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第５面
Ｋ = 39.707
Ａ₄ = 1.97205×10^-3
Ａ₆ = 8.50652×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -2.436
Ａ₄ = -4.92654×10^-4
Ａ₆ = -1.21534×10^-6
Ａ₈ = 5.08409×10^-7
Ａ₁₀= -9.44459×10^-9
第１２面
Ｋ = -2.062
Ａ₄ = -2.07213×10^-3
Ａ₆ = 6.44774×10^-5
Ａ₈ = 1.64310×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.51 10.85 18.59
Ｆ_NO 3.25 4.30 6.00
２ω (°) 60.57 35.62 21.18
ｄ₂ 12.97 6.84 2.43
ｄ₉ 2.80 7.00 13.35
ｄ₁₁ 2.66 2.32 2.55 。

実施例１０
ｒ₁ = -12.342 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49585 ν_d1 =81.29
ｒ₂ = 24.778 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 4.605 （非球面） ｄ₃ = 1.53 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -19.256 （非球面） ｄ₄ = 0.30
ｒ₅ = 18.633 ｄ₅ = 1.08 ｎ_d3 =1.78800 ν_d3 =47.37 ｒ₆ = -18.633 ｄ₆ = 0.01 ｎ_d4 =1.56384 ν_d4 =60.67
ｒ₇ = -18.633 ｄ₇ = 0.50 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42
ｒ₈ = 3.297 ｄ₈ = 0.50
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -70.515 ｄ₁₀= 2.34 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -6.314 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -11.608 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -10.178 ｄ₁₃= 0.13
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.37
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -14.452
Ａ₄ = -7.36680×10^-5
Ａ₆ = -5.39210×10^-6
Ａ₈ = 2.67986×10^-7
Ａ₁₀= -3.93094×10^-9
第２面
Ｋ = 1.669
Ａ₄ = 6.12523×10^-4
Ａ₆ = -3.17858×10^-5
Ａ₈ = 1.00832×10^-6
Ａ₁₀= -1.31321×10^-8
第３面
Ｋ = 0.050
Ａ₄ = -7.13822×10^-4
Ａ₆ = 1.59206×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第４面
Ｋ = 39.707
Ａ₄ = 1.97205×10^-3
Ａ₆ = 8.50652×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -2.436
Ａ₄ = -4.92654×10^-4
Ａ₆ = -1.21534×10^-6
Ａ₈ = 5.08409×10^-7
Ａ₁₀= -9.44459×10^-9
第１２面
Ｋ = -2.062
Ａ₄ = -2.07213×10^-3
Ａ₆ = 6.44774×10^-5
Ａ₈ = 1.64310×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.51 10.85 18.59
Ｆ_NO 3.03 4.15 6.00
２ω (°) 60.50 35.59 21.17
ｄ₂ 12.97 6.84 2.43
ｄ₉ 2.30 6.50 12.85
ｄ₁₁ 2.66 2.32 2.55 。

実施例１１
ｒ₁ = -12.632 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49585 ν_d1 =81.29
ｒ₂ = 48.824 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.846 （非球面） ｄ₃ = 1.46 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -47.738 （非球面） ｄ₄ = 0.05
ｒ₅ = 6.390 ｄ₅ = 1.03 ｎ_d3 =1.51633 ν_d3 =64.14
ｒ₆ = 105.180 ｄ₆ = 0.05
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.10
ｒ₈ = 89.402 ｄ₈ = 0.81 ｎ_d4 =1.78800 ν_d4 =47.37
ｒ₉ = 266.679 ｄ₉ = 0.01 ｎ_d5 =1.56384 ν_d5 =60.67
ｒ₁₀= 266.679 ｄ₁₀= 0.50 ｎ_d6 =1.80518 ν_d6 =25.42
ｒ₁₁= 3.211 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 431.826 ｄ₁₂= 2.82 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -6.529 （非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 29.544 （非球面） ｄ₁₄= 1.00 ｎ_d8 =1.52542 ν_d8 =55.78
ｒ₁₅= -2115.094 ｄ₁₅= 0.18
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.40 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.20
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.37
ｒ₂₀= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -4.601
Ａ₄ = 1.44022×10^-4
Ａ₆ = -1.15649×10^-5
Ａ₈ = 2.38162×10^-7
Ａ₁₀= -1.48559×10^-9
第２面
Ｋ = 64.783
Ａ₄ = 1.37819×10^-4
Ａ₆ = -1.45767×10^-5
Ａ₈ = 2.73389×10^-7
Ａ₁₀= -2.67809×10^-9
第３面
Ｋ = -0.814
Ａ₄ = -1.62814×10^-5
Ａ₆ = -2.80654×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第４面
Ｋ = 27.287
Ａ₄ = 1.43091×10^-4
Ａ₆ = -3.59649×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１３面
Ｋ = -3.476
Ａ₄ = -7.88267×10^-4
Ａ₆ = 2.36626×10^-5
Ａ₈ = -5.40533×10^-7
Ａ₁₀= 9.37644×10^-9
第１４面
Ｋ = -708.771
Ａ₄ = -1.09477×10^-5
Ａ₆ = -4.94946×10^-5
Ａ₈ = 2.45570×10^-6
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.51 12.89 24.77
Ｆ_NO 2.88 4.36 6.90
２ω（°） 60.64 29.80 16.18
ｄ₂ 15.16 6.28 1.11
ｄ₁₁ 2.26 8.50 17.96
ｄ₁₃ 2.41 1.71 1.36 。

実施例１２
ｒ₁ = -9.944 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 7401.919 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 6.282 （非球面） ｄ₃ = 1.22 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -857.948 （非球面） ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = 6.206 ｄ₅ = 1.15 ｎ_d3 =1.51633 ν_d3 =64.14
ｒ₆ = -5697.765 ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.10
ｒ₈ = 31.899 ｄ₈ = 1.06 ｎ_d4 =1.80518 ν_d4 =25.42
ｒ₉ = 3.499 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -438.020 ｄ₁₀= 2.74 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78
ｒ₁₁= -5.870 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -12.016 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₃= -76.944 （非球面） ｄ₁₃= 0.10
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.37
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -5.361
Ａ₄ = 2.91000×10^-4
Ａ₆ = -3.55384×10^-6
Ａ₈ = -1.46834×10^-8
Ａ₁₀= 4.48856×10^-10
第２面
Ｋ = -54123780.008
Ａ₄ = 5.95382×10^-4
Ａ₆ = -5.04980×10^-6
Ａ₈ = -3.48145×10^-8
Ａ₁₀= 7.20173×10^-10
第３面
Ｋ = -0.538
Ａ₄ = 5.56671×10^-5
Ａ₆ = -9.97132×10^-6
Ａ₈ = 9.92000×10^-7
Ａ₁₀= 0
第４面
Ｋ = -1793111.847
Ａ₄ = 2.95826×10^-4
Ａ₆ = 1.93546×10^-6
Ａ₈ = -7.03818×10^-8
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -3.691
Ａ₄ = -8.73664×10^-4
Ａ₆ = 1.38603×10^-5
Ａ₈ = -2.07023×10^-7
Ａ₁₀= 2.82176×10^-9
第１２面
Ｋ = 3.531
Ａ₄ = -3.47723×10^-3
Ａ₆ = 1.13536×10^-4
Ａ₈ = 1.61584×10^-6
Ａ₁₀= -2.03470×10^-8
第１３面
Ｋ = 193.221
Ａ₄ = -3.84220×10^-3
Ａ₆ = 3.42955×10^-5
Ａ₈ = 6.55069×10^-6
Ａ₁₀= -7.12518×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.51 12.86 25.66
Ｆ_NO 2.86 4.33 6.90
２ω（°） 60.45 30.09 15.36
ｄ₂ 16.51 7.34 1.23
ｄ₉ 2.49 8.69 18.98
ｄ₁₁ 2.86 2.19 1.90 。

実施例１３
ｒ₁ = -9.550 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 7436.537 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 6.077 （非球面） ｄ₃ = 1.52 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -150.366 （非球面） ｄ₄ = 0.10
ｒ₅ = 6.526 ｄ₅ = 1.36 ｎ_d3 =1.48749 ν_d3 =70.23
ｒ₆ = 37.335 ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.10
ｒ₈ = 24.486 ｄ₈ = 1.12 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉ = 3.563 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -23.541 ｄ₁₀= 2.36 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78
ｒ₁₁= -5.492 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -7.930 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₃= -12.641 （非球面） ｄ₁₃= 0.13
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.37
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -4.252
Ａ₄ = 4.46874×10^-4
Ａ₆ = -3.21208×10^-6
Ａ₈ = -1.25897×10^-8
Ａ₁₀= 1.39474×10^-10
第２面
Ｋ = -473170157.333
Ａ₄ = 7.68713×10^-4
Ａ₆ = -4.88083×10^-6
Ａ₈ = 1.15119×10^-7
Ａ₁₀= -2.11027×10^-9
第３面
Ｋ = -0.321
Ａ₄ = 1.92387×10^-4
Ａ₆ = -1.64944×10^-5
Ａ₈ = 8.18573×10^-6
Ａ₁₀= 0
第４面
Ｋ = -17580.141
Ａ₄ = 2.40113×10^-4
Ａ₆ = 5.33829×10^-5
Ａ₈ = 5.75258×10^-6
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -3.213
Ａ₄ = -8.34348×10^-4
Ａ₆ = 1.29221×10^-5
Ａ₈ = -5.00650×10^-7
Ａ₁₀= 8.93581×10^-9
第１２面
Ｋ = -22.737
Ａ₄ = -2.69634×10^-3
Ａ₆ = 9.89730×10^-5
Ａ₈ = 8.97548×10^-7
Ａ₁₀= -3.19078×10^-7
第１３面
Ｋ = -160.409
Ａ₄ = -1.91887×10^-3
Ａ₆ = 6.30689×10^-5
Ａ₈ = 3.18460×10^-6
Ａ₁₀= -3.24049×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.52 13.89 30.97
Ｆ_NO 2.92 4.60 8.00
２ω（°） 60.24 28.06 12.81
ｄ₂ 18.81 7.94 1.22
ｄ₉ 2.44 8.75 21.19
ｄ₁₁ 2.88 2.13 2.33 。

実施例１４
ｒ₁ = -11.066 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49585 ν_d1 =81.29
ｒ₂ = 47.944 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 4.456 （非球面） ｄ₃ = 0.75 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = 4.735 ｄ₄ = 0.01 ｎ_d3 =1.56384 ν_d3 =60.67
ｒ₅ = 4.735 ｄ₅ = 1.33 ｎ_d4 =1.78800 ν_d4 =47.37
ｒ₆ = -25.240 （非球面） ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.20
ｒ₈ = 18.892 ｄ₈ = 0.93 ｎ_d5 =1.78800 ν_d5 =47.37
ｒ₉ = 34.093 ｄ₉ = 0.01 ｎ_d6 =1.56384 ν_d6 =60.67
ｒ₁₀= 34.093 ｄ₁₀= 0.50 ｎ_d7 =1.80518 ν_d7 =25.42
ｒ₁₁= 3.340 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -32.885 ｄ₁₂= 2.45 ｎ_d8 =1.52542 ν_d8 =55.78
ｒ₁₃= -6.702 （非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= -61.572 （非球面） ｄ₁₄= 1.00 ｎ_d9 =1.52542 ν_d9 =55.78
ｒ₁₅= -11.075 ｄ₁₅= 0.13
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.20
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.37
ｒ₂₀= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -7.418
Ａ₄ = -2.17928×10^-5
Ａ₆ = -2.42677×10^-5
Ａ₈ = 3.80713×10^-7
Ａ₁₀= 3.98078×10^-10
第２面
Ｋ = 11.889
Ａ₄ = 3.69338×10^-4
Ａ₆ = -4.19483×10^-5
Ａ₈ = 5.64048×10^-7
Ａ₁₀= 3.51294×10^-9
第３面
Ｋ = 0.337
Ａ₄ = -9.33621×10^-4
Ａ₆ = 3.63258×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第６面
Ｋ = 6.161
Ａ₄ = 2.00672×10^-3
Ａ₆ = 1.31617×10^-4
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１３面
Ｋ = -0.776
Ａ₄ = -8.44178×10^-4
Ａ₆ = 3.51523×10^-5
Ａ₈ = 6.30475×10^-7
Ａ₁₀= -2.93577×10^-8
第１４面
Ｋ = 195.474
Ａ₄ = -6.69998×10^-3
Ａ₆ = 3.95455×10^-4
Ａ₈ = -6.06401×10^-6
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.51 12.43 24.77
Ｆ_NO 3.03 4.32 6.99
２ω（°） 61.97 31.07 16.59
ｄ₂ 14.54 5.72 0.85
ｄ₁₁ 2.63 7.54 17.12
ｄ₁₃ 2.68 2.48 1.97 。

実施例１５
ｒ₁ = -11.535 （非球面） ｄ₁ = 0.92 ｎ_d1 =1.52542 ν_d1 =55.78
ｒ₂ = 44.496 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.974 （非球面） ｄ₃ = 1.43 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -9.711 ｄ₄ = 0.01 ｎ_d3 =1.56384 ν_d3 =60.67
ｒ₅ = -9.711 ｄ₅ = 0.95 ｎ_d4 =1.51633 ν_d4 =64.14
ｒ₆ = -21.069 ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.20
ｒ₈ = 14.326 ｄ₈ = 1.13 ｎ_d5 =1.78800 ν_d5 =47.37
ｒ₉ = -14.326 ｄ₉ = 0.01 ｎ_d6 =1.56384 ν_d6 =60.67
ｒ₁₀= -14.326 ｄ₁₀= 0.50 ｎ_d7 =1.80518 ν_d7 =25.42
ｒ₁₁= 3.669 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 61.202 ｄ₁₂= 2.31 ｎ_d8 =1.52542 ν_d8 =55.78
ｒ₁₃= -8.645 （非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= -41.658 （非球面） ｄ₁₄= 1.00 ｎ_d9 =1.52542 ν_d9 =55.78
ｒ₁₅= -14.560 ｄ₁₅= 0.13
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.40 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.20
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.50 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.37
ｒ₂₀= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -4.739
Ａ₄ = -2.42892×10^-5
Ａ₆ = 5.93100×10^-6
Ａ₈ = 1.06044×10^-7
Ａ₁₀= -7.34218×10^-9
第２面
Ｋ = -286.654
Ａ₄ = 4.03482×10^-4
Ａ₆ = -9.96697×10^-6
Ａ₈ = 1.21655×10^-6
Ａ₁₀= -3.75453×10^-8
第３面
Ｋ = -0.361
Ａ₄ = -7.83563×10^-4
Ａ₆ = -3.53928×10^-5
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
第１３面
Ｋ = -5.933
Ａ₄ = -8.36717×10^-4
Ａ₆ = -3.42841×10^-5
Ａ₈ = 2.37781×10^-6
Ａ₁₀= -4.11212×10^-8
第１４面
Ｋ = -418.964
Ａ₄ = -2.41451×10^-3
Ａ₆ = -1.13925×10^-5
Ａ₈ = 2.20868×10^-6
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.51 10.88 18.53
Ｆ_NO 3.17 4.20 5.90
２ω（°） 60.48 35.41 21.25
ｄ₂ 12.75 6.03 1.50
ｄ₁₁ 2.39 6.36 12.39
ｄ₁₃ 2.50 2.31 2.67 。

実施例１６
ｒ₁ = -16.722 （非球面） ｄ₁ = 0.92 ｎ_d1 =1.52542 ν_d1 =55.78
ｒ₂ = 24.383 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.978 （非球面） ｄ₃ = 1.78 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -7.110 ｄ₄ = 0.01 ｎ_d3 =1.56384 ν_d3 =60.67
ｒ₅ = -7.110 ｄ₅ = 1.17 ｎ_d4 =1.48749 ν_d4 =70.23
ｒ₆ = -25.129 ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.20
ｒ₈ = 19.667 ｄ₈ = 1.34 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =18.90
ｒ₉ = 3.966 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -72.976 ｄ₁₀= 2.46 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -5.477 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -71.478 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= 58.292 ｄ₁₃= 0.23
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.37
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -13.560
Ａ₄ = -1.30819×10^-4
Ａ₆ = -4.39392×10^-6
Ａ₈ = 3.95509×10^-7
Ａ₁₀= -4.29437×10^-9
第２面
Ｋ = -4.801
Ａ₄ = 8.85323×10^-5
Ａ₆ = -9.61643×10^-6
Ａ₈ = 4.34121×10^-7
Ａ₁₀= 3.74699×10^-9
第３面
Ｋ = -0.486
Ａ₄ = -8.31598×10^-4
Ａ₆ = -2.95169×10^-5
Ａ₈ = -1.18596×10^-6
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -3.079
Ａ₄ = -7.41409×10^-4
Ａ₆ = -2.81216×10^-6
Ａ₈ = 1.39026×10^-6
Ａ₁₀= -4.31410×10^-8
第１２面
Ｋ = 309.973
Ａ₄ = -4.76487×10^-4
Ａ₆ = 2.74533×10^-5
Ａ₈ = 8.84682×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.45 11.05 19.35
Ｆ_NO 3.08 4.22 6.00
２ω（°） 60.10 35.13 20.46
ｄ₂ 14.14 7.02 1.64
ｄ₉ 2.35 6.76 13.36
ｄ₁₁ 2.27 1.88 2.35 。

実施例１７
ｒ₁ = -19.181 （非球面） ｄ₁ = 0.92 ｎ_d1 =1.52542 ν_d1 =55.78
ｒ₂ = 21.906 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 6.268 （非球面） ｄ₃ = 1.63 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -9.628 ｄ₄ = 0.01 ｎ_d3 =1.56384 ν_d3 =60.67
ｒ₅ = -9.628 ｄ₅ = 1.28 ｎ_d4 =1.48749 ν_d4 =70.23
ｒ₆ = -36.586 ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.20
ｒ₈ = 15.142 ｄ₈ = 1.59 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =18.90
ｒ₉ = 4.115 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -57.058 ｄ₁₀= 2.63 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21
ｒ₁₁= -7.792 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -133.522 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= 154.287 ｄ₁₃= 0.16
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.37
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -12.994
Ａ₄ = -1.62330×10^-4
Ａ₆ = -5.98347×10^-6
Ａ₈ = 3.89382×10^-7
Ａ₁₀= -3.89826×10^-9
第２面
Ｋ = -1.612
Ａ₄ = -1.80218×10^-5
Ａ₆ = -1.19773×10^-5
Ａ₈ = 4.95776×10^-7
Ａ₁₀= 2.10340×10^-11
第３面
Ｋ = -0.289
Ａ₄ = -6.38433×10^-4
Ａ₆ = -2.17034×10^-5
Ａ₈ = 4.50188×10^-7
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -4.538
Ａ₄ = -6.52811×10^-4
Ａ₆ = 9.29476×10^-6
Ａ₈ = 2.09845×10^-7
Ａ₁₀= -9.20293×10^-9
第１２面
Ｋ = 1032.803
Ａ₄ = -1.37679×10^-3
Ａ₆ = 6.16885×10^-5
Ａ₈ = -4.02989×10^-7
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.51 12.41 24.77
Ｆ_NO 3.04 4.50 7.09
２ω（°） 60.41 31.44 16.13
ｄ₂ 16.37 7.85 1.56
ｄ₉ 2.28 8.50 18.07
ｄ₁₁ 2.80 1.76 2.11 。

実施例１８
ｒ₁ = -14.957 （非球面） ｄ₁ = 0.90 ｎ_d1 =1.49700 ν_d1 =81.54
ｒ₂ = 27.924 （非球面） ｄ₂ = （可変）
ｒ₃ = 5.876 （非球面） ｄ₃ = 1.29 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.92
ｒ₄ = -19.955 ｄ₄ = 0.01 ｎ_d3 =1.56384 ν_d3 =60.67
ｒ₅ = -19.955 ｄ₅ = 0.64 ｎ_d4 =1.48749 ν_d4 =70.23
ｒ₆ = -34.624 ｄ₆ = 0.10
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.20
ｒ₈ = 12.534 ｄ₈ = 2.14 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =18.90
ｒ₉ = 3.811 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= -23.691 ｄ₁₀= 2.36 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78
ｒ₁₁= -5.644 （非球面） ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -18.529 （非球面） ｄ₁₂= 1.00 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₃= -29.667 ｄ₁₃= 0.29
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.40 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.20
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.50 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.37
ｒ₁₈= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = -7.211
Ａ₄ = -1.11916×10^-4
Ａ₆ = -2.65958×10^-6
Ａ₈ = 3.43230×10^-7
Ａ₁₀= -6.14939×10^-9
第２面
Ｋ = 9.879
Ａ₄ = 6.85835×10^-5
Ａ₆ = -2.66199×10^-5
Ａ₈ = 1.55893×10^-6
Ａ₁₀= -2.75621×10^-8
第３面
Ｋ = -0.293
Ａ₄ = -5.00819×10^-4
Ａ₆ = -2.87026×10^-5
Ａ₈ = 1.61429×10^-6
Ａ₁₀= 0
第１１面
Ｋ = -1.825
Ａ₄ = 1.73237×10^-4
Ａ₆ = -2.95462×10^-5
Ａ₈ = 1.14852×10^-6
Ａ₁₀= -1.86965×10^-8
第１２面
Ｋ = 10.769
Ａ₄ = -1.92977×10^-4
Ａ₆ = 9.27715×10^-6
Ａ₈ = 0
Ａ₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.52 13.92 31.33
Ｆ_NO 2.94 4.69 8.00
２ω（°） 60.55 28.08 12.65
ｄ₂ 18.44 8.35 1.17
ｄ₉ 2.55 10.04 22.95
ｄ₁₁ 2.96 1.51 2.30 。

以上の実施例１〜１８の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１９〜図３６に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、倍率色収差（ＣＣ）、歪曲収差（ＤＴ）を示す。図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。これらの収差図は、前記の有効撮像領域対角長の半分である像高Ｙ’の値よりも大きい像位置までの収差状況を示してある。

上記実施例１〜１８の条件式（１）〜（１４）の値は次の通りである。
条件式 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５ 実施例６ 実施例７
（１） -0.39 -0.72 -0.73 -0.72 -0.03 -0.56 -0.20
（２） -0.02 -0.03 -0.04 -0.04 -0.01 -0.02 -0.01
（３） 0.003 0.002 0.003 0.004 0.003 0.004 0.001
（４） -1.72 -1.92 -1.93 -1.94 -1.76 -1.78 -1.81
（５） 2.87 2.87 2.86 2.95 2.83 2.86 2.86
（６） 1.48 1.45 1.44 1.48 1.46 1.44 1.44
（７） 4.69 5.61 5.57 6.16 4.72 4.64 4.97
（８） 1.14 1.86 1.99 1.81 0.58 0.93 1.24
（９） 1.19 1.13 1.13 1.19 1.20 1.19 1.21
（１０） 0.42 0.39 0.40 0.40 0.42 0.42 0.42
（１１） 2.15 1.94 1.94 1.97 2.08 2.05 2.06
（１２） -1.65 -1.84 -1.84 -1.94 -1.67 -1.72 -1.73
（１３） -0.57 -0.64 -0.65 -0.66 -0.59 -0.60 -0.60
（１４） -2.97 -3.16 -3.16 -3.21 -2.89 -2.94 -2.96
。
条件式 実施例８ 実施例９ 実施例10 実施例11 実施例12 実施例13 実施例14
（１） -0.335 -0.335 -0.335 -0.589 -0.997 -0.997 -0.625
（２） -0.012 -0.011 -0.019 -0.011 -0.056 -0.086 -0.005
（３） 0.003 0.002 0.004 0.000 0.000 0.000 -0.001
（４） -1.711 -1.711 -1.711 -1.895 -1.795 -1.783 -1.831
（５） 2.856 2.856 2.856 3.805 3.942 4.750 3.805
（６） 1.479 1.479 1.479 1.633 1.710 1.650 1.513
（７） 4.649 4.649 4.649 6.649 6.908 8.250 5.211
（８） 1.197 1.197 1.197 0.970 1.027 1.608 1.512
（９） 1.177 1.177 1.177 1.341 1.286 1.314 1.257
（１０） 0.412 0.412 0.412 0.352 0.326 0.277 0.330
（１１） 2.128 2.128 2.128 2.425 2.325 2.381 2.272
（１２） -1.619 -1.619 -1.619 -2.158 -2.347 -2.696 -2.103
（１３） -0.567 -0.567 -0.567 -0.567 -0.595 -0.568 -0.553
（１４） -2.928 -2.928 -2.928 -3.903 -4.244 -4.883 -3.803
。
条件式 実施例15 実施例16 実施例17 実施例18
（１） -0.588 -0.186 -0.066 -0.302
（２） -0.012 -0.007 -0.002 -0.009
（３） 0.001 0.001 -0.001 0.000
（４） -1.795 -1.842 -1.799 -1.761
（５） 2.846 3.000 3.805 4.805
（６） 1.484 1.577 1.650 1.695
（７） 5.204 6.546 7.243 7.847
（８） 0.753 1.162 1.316 1.625
（９） 1.315 1.392 1.439 1.327
（１０） 0.462 0.464 0.378 0.276
（１１） 2.378 2.494 2.603 2.403
（１２） -1.728 -1.938 -2.275 -2.650
（１３） -0.607 -0.646 -0.598 -0.552
（１４） -3.125 -3.472 -4.114 -4.800
。

さて、以上のような本発明によるズーム光学系で物体像を形成しその像をＣＣＤ等の撮像素子に受光させて撮影を行う電子撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図３７〜図３９は、本発明によるズーム光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図３７はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図３８は同後方正面図、図３９はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な透視平面図である。ただし、図３７と図３９においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッターボタン４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図３９の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズーム光学系を通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、ＩＲカットコートを施したローパスフィルターＦ及びカバーガラスを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系４１のズーム光学系に連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が高性能で小型で沈胴収納が可能であるあるので、高性能・小型化が実現できる。

次に、本発明によるズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンが図４０〜図４２に示される。図４０はパソコン３００のカバーを開いた前方斜視図、図４１はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図４２は図４０の状態の側面図である。図４０〜図４２に示されるように、パソコン３００は、外部から繰作者が情報を入力するためのキーボード３０１と、図示を省略した情報処理手段や記録手段と、情報を操作者に表示するモニター３０２と、操作者自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系３０３とを有している。ここで、モニター３０２は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、ＣＲＴディスプレイ等であってよい。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、本発明によるズーム光学系（図では略記）からなる対物レンズ１１２と、像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズーム光学系の駆動機構は図示を省いてある。

撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力され、電子画像としてモニター３０２に表示される、図４０には、その一例として、操作者の撮影された画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。

次に、本発明によるズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話が図４３に示される。図４３（ａ）は携帯電話４００の正面図、図４３（ｂ）は側面図、図４３（ｃ）は撮影光学系４０５の断面図である。図４３（ａ）〜（ｃ）に示されるように、携帯電話４００は、操作者の声を情報として入力するマイク部４０１と、通話相手の声を出力するスピーカ部４０２と、操作者が情報を入力する入力ダイアル４０３と、操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター４０４と、撮影光学系４０５と、通信電波の送信と受信を行うアンテナ４０６と、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行う処理手段（図示せず）とを有している。ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配置された本発明によるズーム光学系（図では略記）からなる対物レンズ１１２と、物体像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズーム光学系の駆動機構は図示を省いてある。

撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない処理手段に入力され、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する信号処理機能が処理手段には含まれている。

なお、各実施例において、ローパスフィルター等のフィルター類を省略すれば、沈胴時のカメラ厚みをより薄く構成することができる。

本発明によるズーム光学系の実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図である。 実施例２のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例３のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例４のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例５のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例６のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例７のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例８のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例９のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１０のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１１のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１２のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１３のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１４のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１５のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１６のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１７のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１８のズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１０の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１５の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１６の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１７の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１８の無限遠物点合焦時の収差図である。 本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図３７のデジタルカメラの後方斜視図である。 図３７のデジタルカメラの断面図である。 本発明によるズーム光学系を対物光学系として組み込れたパソコンのカバーを開いた前方斜視図である。 パソコンの撮影光学系の断面図である。 図４０の状態の側面図である。 本発明によるズーム光学系を対物光学系として組み込れた携帯電話の正面図（ａ）、側面図（ｂ）、その撮影光学系の断面図（ｃ）である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第３レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルタを構成する平行平板
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ
１１２…対物レンズ
１１３…鏡枠
１１４…カバーガラス
１６０…撮像ユニット
１６２…撮像素子チップ
１６６…端子
３００…パソコン
３０１…キーボード
３０２…モニター
３０３…撮影光学系
３０４…撮影光路
３０５…画像
４００…携帯電話
４０１…マイク部
４０２…スピーカ部
４０３…入力ダイアル
４０４…モニター
４０５…撮影光学系
４０６…アンテナ
４０７…撮影光路

Claims (40)

1. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の両凹形状の負レンズからなり、
   以下の条件式（１）を満足することを特徴とするズーム光学系。
   −３．０＜（ｒ_1GF ＋ｒ_1GR ）／（ｒ_1GF −ｒ_1GR ）＜０．３ ・・・（１）
   ただし、ｒ_1GF は第１レンズ群の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
   ｒ_1GR は第１レンズ群の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
   である。
2. 前記第１レンズ群の負レンズは、光軸から離れるに従い負の屈折力が弱くなる形状の非球面を有することを特徴とする請求項１記載のズーム光学系。
3. 前記非球面を前記第１レンズ群の負レンズの物体側面に配したことを特徴とする請求項２記載のズーム光学系。
4. 前記非球面が以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項３記載のズーム光学系。
   −０．１＜Asp_1GF／ｒ_1GF ＜０ ・・・（２）
   ただし、Asp_1GFは第１レンズ群の負レンズの物体側面の広角端最軸外主光線通過位置での非球面変位量、
   である。
5. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、
   以下の条件式（４）を満足することを特徴とするズーム光学系。
   −５．０＜ｆ_1G／ｆ_2G＜−１．３ ・・・（４）
   ただし、ｆ_1Gは第１レンズ群の焦点距離、
   ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
   である。
6. 前記第１レンズ群の負レンズは両凹形状の負レンズであることを特徴とする請求項５記載のズーム光学系。
7. 以下の条件式（１）を満足することを特徴とする請求項６記載のズーム光学系。
   −３．０＜（ｒ_1GF ＋ｒ_1GR ）／（ｒ_1GF −ｒ_1GR ）＜０．３ ・・・（１）
   ただし、ｒ_1GF は第１レンズ群の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
   ｒ_1GR は第１レンズ群の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
   である。
8. 非球面を前記負レンズの物体側に配し、下記の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項５から７の何れか１項記載のズーム光学系。
   −０．１＜Asp_1GF／ｒ_1GF ＜０ ・・・（２）
   ただし、Asp_1GFは第１レンズ群の負レンズの物体側面の広角端最軸外主光線通過位置での非球面変位量、
   である。
9. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、
   以下の条件式（５）〜（７）を満足することを特徴とするズーム光学系。
   １．８＜ｆ_t ／ｆ_w ・・・（５）
   ０．５０＜ｆ_2G／ｆ_w ＜２．００ ・・・（６）
   １．０＜ｄ_12w ／ｄ_23w ＜∞ ・・・（７）
   ただし、ｆ_w はズーム光学系の広角端における焦点距離、
   ｆ_t はズーム光学系の望遠端における焦点距離、
   ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
   ｄ_12w は広角端における第１レンズ群の最像側レンズ面と第２レンズ群の最物体側レンズ面間距離、
   ｄ_23w は広角端における第２レンズ群の最像側レンズ面と第３レンズ群の最物体側レンズ面間距離、
   である。
10. 前記第２レンズ群が、２枚の正レンズと１枚の負レンズの３枚のレンズを有することを特徴とする請求項９記載のズーム光学系。
11. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、
    前記第２レンズ群が、物体側から順に、正レンズと、物体側に凸面を向けた正レンズと、像側に凹面を向けた負レンズとからなり、前記物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとが接合されていることを特徴とするズーム光学系。
12. 明るさ絞りが前記第２レンズ群の前記正レンズと前記物体側に凸面を向けた正レンズとの間に位置することを特徴とする請求項１１記載のズーム光学系。
13. 前記明るさ絞りは、開口形状を固定とし、他のレンズ間に明るさ調整を行う部材を配する構成としたことを特徴とする請求項１２記載のズーム光学系。
14. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、前記第３レンズ群は像側に凸面を向けた１枚の正レンズから構成し、
    以下の条件式（８）を満足することを特徴とするズーム光学系。
    ０．１＜（ｒ_3GF ＋ｒ_3GR ）／（ｒ_3GF −ｒ_3GR ）＜５．０ ・・・（８）
    ただし、ｒ_3GF は第３レンズ群の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    ｒ_3GR は第３レンズ群の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
    である。
15. 前記第３レンズ群のみが前記焦点合わせのために移動することを特徴とする請求項１４記載のズーム光学系。
16. 前記第３レンズ群と像面の間に配された非球面を持つ第４レンズ群を備え、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は、変倍若しくは焦点合わせのために変化することを特徴とする請求項１から１５の何れか１項記載のズーム光学系。
17. 前記第３レンズ群と像面の間に単レンズである前記第４レンズ群を備え、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は、変倍若しくは焦点合わせのために変化することを特徴とする請求項１から１６の何れか１項記載のズーム光学系。
18. 前記第３レンズ群と像面の間に正の屈折力を持つ第４レンズ群を備え、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は、変倍若しくは焦点合わせのために変化することを特徴とする請求項１から１７の何れか１項記載のズーム光学系。
19. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、前記第１レンズ群が１枚の負レンズからなり、
    前記第１レンズ群に含まれるレンズ枚数が１枚であり、前記第２レンズ群に含まれるレンズ枚数が３枚であり、前記第３レンズ群に含まれるレンズ枚数が１枚であり、前記第４レンズ群に含まれるレンズ枚数が１枚であり、前記第２レンズ群に含まれる３枚のレンズの中、２枚は正レンズ、１枚は負レンズであることを特徴とするズーム光学系。
20. 前記ズーム光学系が４群ズームレンズであることを特徴とする請求項１６から１９の何れか１項記載のズーム光学系。
21. 前記第４レンズ群は、変倍時に固定であることを特徴とする請求項２０記載のズーム光学系。
22. 前記ズーム光学系に含まれる総レンズ枚数が６枚であることを特徴とする請求項１から１９の何れか１項記載のズーム光学系。
23. 前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２２の何れか１項記載のズーム光学系。
    ０．６＜ TLG_sum ／ｆ_w ＜１．７ ・・・（９）
    ただし、 TLG_sum はズーム光学系を構成する各レンズ群の厚みの総和、
    ｆ_w はズーム光学系の広角端における焦点距離、
    である。
24. 前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２２の何れか１項記載のズーム光学系。
    ０．２＜ TLG_sum ／ｆ_t ＜１．５ ・・・（１０）
    ただし、 TLG_sum はズーム光学系を構成する各レンズ群の厚みの総和、
    ｆ_t はズーム光学系の望遠端における焦点距離、
    である。
25. 前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２２の何れか１項記載のズーム光学系。
    １．２＜ TLG_sum ／Ｙ’＜３．０ ・・・（１１）
    ただし、 TLG_sum はズーム光学系を構成する各レンズ群の厚みの総和、
    Ｙ’は像高であり、撮像素子が電子撮像素子の場合は、有効撮像領域対角長の半分、
    である。
26. 前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２５の何れか１項記載のズーム光学系。
    −３．０＜Δ_12WT／ｆ_w ＜−１ ・・・（１２）
    ただし、Δ_12WTは望遠端と広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の可変間隔の差、
    ｆ_w はズーム光学系の広角端における焦点距離、
    である。
27. 前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２５の何れか１項記載のズーム光学系。
    −０．９＜Δ_12WT／ｆ_t ＜−０．３ ・・・（１３）
    ただし、Δ_12WTは望遠端と広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の可変間隔の差、
    ｆ_t はズーム光学系の望遠端における焦点距離、
    である。
28. 前記ズーム光学系が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２５の何れか１項記載のズーム光学系。
    −５．０＜Δ_12WT／Ｙ’＜−１．０ ・・・（１４）
    ただし、Δ_12WTは望遠端と広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の可変間隔の差、
    Ｙ’は像高であり、撮像素子が電子撮像素子の場合は、有効撮像領域対角長の半分、
    である。
29. 第１〜第２８の構成のズーム光学系と、前記ズーム光学系の像面側に配された撮像素子を備えたことを特徴とする撮影装置。
30. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群、正屈折力の第３レンズ群、第４レンズ群からなり、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、第４レンズ群は像面に対して固定されていることを特徴とするズーム光学系。
31. 焦点合わせは第３レンズ群のみを移動させることにより行うことを特徴とする請求項３０記載のズーム光学系。
32. 第１レンズ群と第４レンズ群はそれぞれ１枚のレンズ素子で構成されていることを特徴とする請求項３０又は３１記載のズーム光学系。
33. 第３レンズ群は１枚のレンズ素子で構成されていることを特徴とする請求項３０から３２の何れか１項記載のズーム光学系。
34. 第４レンズ群は正の屈折力を有することを特徴とする請求項３０から３３の何れか１項記載のズーム光学系。
35. 物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをし、
    前記第１レンズ群が１枚の両凹形状の負レンズからなり、前記第２レンズ群に明るさ絞りを配し、前記第３レンズ群が像側に凸面を有する１枚の正レンズからなり、前記第４レンズ群は１枚のレンズからなり、前記第２レンズ群を構成するレンズは、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群と前記前記第４レンズ群を構成する枚数以上であることを特徴とするズーム光学系。
36. 前記第４レンズ群は物体側に凹面を向けたメニスカスレンズで構成され、前記第３レンズ群を移動させてフォーカシングをすることを特徴とする請求項３５記載のズーム光学系。
37. 以下の条件式（１）を満足することを特徴とする請求項３５又は３６記載のズーム光学系。
    −３．０＜（ｒ_1GF ＋ｒ_1GR ）／（ｒ_1GF −ｒ_1GR ）＜０．３ ・・・（１）
    ただし、ｒ_1GF は第１レンズ群の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    ｒ_1GR は第１レンズ群の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
    である。
38. 以下の条件式（５）〜（７）を満足することを特徴とする請求項３５から３７の何れか１項記載のズーム光学系。
    １．８＜ｆ_t ／ｆ_w ・・・（５）
    ０．５０＜ｆ_2G／ｆ_w ＜２．００ ・・・（６）
    １．０＜ｄ_12w ／ｄ_23w ＜∞ ・・・（７）
    ただし、ｆ_w はズーム光学系の広角端における焦点距離、
    ｆ_t はズーム光学系の望遠端における焦点距離、
    ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
    ｄ_12w は広角端における第１レンズ群の最像側レンズ面と第２レンズ群の最物体側レンズ面間距離、
    ｄ_23w は広角端における第２レンズ群の最像側レンズ面と第３レンズ群の最物体側レンズ面間距離、
    である。
39. 前記明るさ絞りは、開口形状を固定とし、他のレンズ間に明るさ調整を行う部材を配する構成としたことを特徴とする請求項３５から３８の何れか１項記載のズーム光学系。
40. 以下の条件式（８）を満足することを特徴とする請求項３５から３９の何れか１項記載のズーム光学系。
    ０．１＜（ｒ_3GF ＋ｒ_3GR ）／（ｒ_3GF −ｒ_3GR ）＜５．０ ・・・（８）
    ただし、ｒ_3GF は第３レンズ群の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    ｒ_3GR は第３レンズ群の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
    である。

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