JP2002231419A - 加熱装置、及び画像形成装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】回転するスリーブ１０と加圧ローラ３０との圧
接ニップＮで被加熱材Ｐを挟持搬送させて加熱する加熱
装置について、スリーブ１０の耐久時における疲労劣化
を防止して、装置の耐久性を向上させる。 【解決手段】スリーブ１０の両端部に、スリーブを外周
面にて保持するフランジ２３ａ・２３ｂを設け、このと
きスリーブ外径よりもフランジ内径を所定量大きくす
る。これにより、スリーブ全長より短い加圧ローラ３０
をスリーブ１０に当接させた際に、ニップ部にてスリー
ブが加圧ローラ形状に倣って変形するのに従って、加圧
ローラ当接部の外側で、かつフランジにより外周を保持
されているスリーブ端部部分も変形可能とし、しかも、
この変形により、スリーブ１０とフランジ２３ａ・２３
ｂが一体的に回転可能となるための十分な摩擦力を得
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、加熱部材と加圧部
材の圧接ニップ部に被加熱材を通紙して挟持搬送させて
被加熱材を加熱する加熱装置、及び該加熱装置を画像の
加熱定着装置として備えた画像形成装置に関する。

【０００２】より詳しくは、フィルム状の回転体と、該
回転体を導くガイド部材と、該ガイド部材に対し該回転
体を介して圧接ニップを形成する加圧部材と、該回転体
を昇温せしめ該回転体の回転と共に該ニップ内を搬送さ
れる被加熱材を加熱する加熱手段とを有する加熱装置、
及び該加熱装置を画像の加熱定着装置として備えた画像
形成装置に関する。

【０００３】ここで、被加熱材を加熱とは、具体的に
は、例えば、被記録材上に転写方式或いは直接方式で形
成担持させた未定着画像の加熱定着処理、仮定着する像
加熱処理、画像を担持した被記録材を加熱してつや等の
表面性を改質する像加熱処理、シート状の被加熱材の加
熱乾燥処理、加熱ラミネート処理、しわ取り等のための
熱プレス処理等である。

【０００４】

【従来の技術】電子写真複写機やプリンター等の画像形
成装置における定着装置を例にして説明する。

【０００５】画像形成装置において、電子写真プロセス
等の適宜の画像形成プロセス手段で被記録材（用紙）に
間接（転写）あるいは直接に形成担持させた未定着トナ
ー画像を被記録材面に永久固着画像として加熱定着させ
る定着装置（定着器）としては従来より熱ローラ方式の
加熱装置が広く用いられている。

【０００６】近年では、クイックスタートや省エネルギ
ーの観点からフィルム加熱方式（サーフ）の装置が実用
化されている。また金属からなるフィルム自身を発熱さ
せる電磁誘導加熱方式（ＩＨＦ）の加熱装置も提案され
ている。

【０００７】ａ）フィルム加熱方式の定着装置 フィルム加熱方式の定着装置は、例えば特開昭６３−３
１３１８２号公報・特開平２−１５７８７８号公報・特
開平４−４４０７５号公報・特開平４−２０４９８０号
公報等に提案されている。

【０００８】即ち、加熱体としてのセラミックヒータ
と、加圧部材としての加圧ローラとの間に耐熱性フィル
ム（以下、定着フィルムと記す）を挟ませて圧接ニップ
部（以下、定着ニップ部と記す）を形成させ、該定着ニ
ップ部の定着フィルムと加圧ローラとの間に未定着トナ
ー画像を形成担持させた被記録材を導入して定着フィル
ムと一緒に挟持搬送させることで、定着フィルムを介し
てセラミックヒータの熱を与えながら定着ニップ部の加
圧力で未定着トナー画像を被記録材面に定着させるもの
である。

【０００９】このフィルム加熱方式の定着装置は、セラ
ミックヒータ及びフィルムに低熱容量の部材を用いてオ
ンデマンドタイプの装置を構成することができ、画像形
成実行時のみ熱源のセラミックヒータに通電して所定の
定着温度に発熱させればよく、画像形成装置の電源オン
から画像形成実行可能状態までの待ち時間が短く（クイ
ックスタート性）、スタンバイ時の消費電力も大幅に小
さい（省電力）等の利点がある。

【００１０】ｂ）電磁誘導加熱方式の定着装置 実開昭５１−１０９７３９号公報には、磁束により定着
フィルムの金属層（発熱層）に渦電流を誘導させて、そ
のジュール熱で発熱させる誘導加熱定着装置が開示され
ている。これは、誘導電流の発生を利用することで直接
定着フィルムを発熱させることができ、ハロゲンランプ
を熱源とする熱ローラ方式の定着装置よりも高効率の定
着プロセスを達成している。

【００１１】しかしながら、磁場発生手段としての励磁
コイルにより発生した交番磁束のエネルギーは定着フィ
ルム全体の昇温に使われるため放熱損失が大きい。その
ため、投入したエネルギーに対して定着に作用するエネ
ルギーの割合が低く、効率が悪いという欠点があった。

【００１２】そこで、定着に作用するエネルギーを高効
率で得るために、発熱体である定着フィルムに励磁コイ
ルを接近させたり、励磁コイルの交番磁束分布を定着ニ
ップ部近傍に集中させたりして、高効率の定着装置が考
案された。

【００１３】図２０に、励磁コイルの交番磁束分布を定
着ニップ部に集中させて効率を向上させた電磁誘導加熱
方式の定着装置の一例の概略構成を示す。

【００１４】１０は電磁誘導発熱層（導電体層、磁性体
層、抵抗体層）を有する回転体としての円筒状・可とう
性の定着フィルム（以下スリーブと称す）である。

【００１５】１６ｃは横断面略半円弧状樋型のフィルム
ガイド部材（以下スリーブガイド部材と称す）であり、
スリーブ１０はこのスリーブガイド部材１６ｃの外側に
ルーズに外嵌させてある。

【００１６】１５はスリーブガイド部材１６ｃの内側に
配設した磁場発生手投であり、励磁コイル１８とＥ型の
磁性コア（芯材）１７とからなる。

【００１７】３０は弾性加圧ローラであり、スリーブ１
０を挟ませてスリーブガイド部材１６ｃの下面と所定の
圧接力をもって所定幅の定着ニップ部Ｎを形成させて相
互圧接させてある。

【００１８】上記磁場発生手段１５の磁性コア１７は定
着ニップ部Ｎに対応させて配設してある。

【００１９】加圧ローラ３０は駆動手段Ｍにより矢示の
反時計方向に回転駆動される。この加圧ローラ３０の回
転駆動により、該加圧ローラ３０とスリーブ１０の外面
との、定着ニップ部Ｎにおける摩擦力でスリーブ１０に
回転力が作用して、該スリーブ１０がその内面が定着ニ
ップ部Ｎにおいてスリーブガイド部材１６ｃの下面に密
着して摺動しながら矢示の時計方向に加圧ローラ３０の
周速度にほぼ対応した周速度をもってスリーブガイド部
材１６ｃの外周を回転する（加圧ローラ駆動方式）。

【００２０】スリーブガイド部材１６ｃは、定着ニップ
部Ｎへの加圧、磁場発生手段１５としての励磁コイル１
８と磁性コア１７の支持、スリーブ１０の支持、該スリ
ーブ１０の回転時の搬送安定性を図る役目をする。この
スリーブガイド部材１６ｃは磁束の通過を妨げない絶縁
性の部材であり、高い荷重に耐えられる材料が用いられ
る。

【００２１】励磁コイル１８は不図示の励磁回路から供
給される交番電流によって交番磁束を発生する。交番磁
束は定着ニップ部Ｎの位置に対応しているＥ型の磁性コ
ア１７により定着ニップ部Ｎに集中的に分布し、その交
番磁束は定着ニップ部Ｎにおいてスリーブ１０の電磁誘
導発熱層に渦電流を発生させる。この渦電流は電磁誘導
発熱層の固有抵抗によってジュール熱を発生させる。こ
のスリーブ１０の電磁誘導発熱は交番磁束を集中的に分
布させた定着ニップ部Ｎにおいて集中的に生じて定着ニ
ップ部Ｎが高効率に加熱される。

【００２２】定着ニップ部Ｎの温度は、不図示の温度検
知手段を含む温調制御系により、励磁コイル１７への電
流供給が制御されることで所定の温度が維持されるよう
に温調される。

【００２３】而して、加圧ローラ３０が回転駆動され、
それに伴ってスリーブ１０がスリーブガイド部材１６の
外回りを回転し、励磁回路からの励磁コイル１７への給
電により、上記のようにスリーブ１０の電磁誘導発熱が
なされて定着ニップ部Ｎが所定の温度に立ち上がる。そ
して温調された状態において、不図示の画像形成手段部
から搬送された未定着トナー画像ｔが形成された被記録
材Ｐは、定着ニップ部Ｎのスリーブ１０と加圧ローラ３
０との間に画像面が上向きに、即ち定着スリーブ面に対
向して導入され、定着ニップ部Ｎにおいて画像面がスリ
ーブ１０の外面に密着してスリーブ１０と一緒に定着ニ
ップ部Ｎを挟持搬送されていく。この定着ニップ部Ｎを
スリーブ１０と一緒に被記録材Ｐが挟持搬送されていく
過程においてスリーブ１０の電磁誘導発熱で加熱されて
被記録材Ｐ上の未定着トナー画像ｔが加熱定着される。
被記録材Ｐは定着ニップ部Ｎを通過すると回転するスリ
ーブ１０の外面から分離して排出搬送されていく。

【００２４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前述ｂ）の
様な電磁誘導タイプの加熱定着装置はスリーブ１０とし
て５０μｍ前後の薄い金属（Ｎｉ，ＳＵＳ等）を用いる
ため、スリーブ自体の剛性は高いものの、くり返し回転
状態で使用すると、スリーブ１０の端部における定着装
置との摺擦部分から座屈による亀裂が生じ、破壊に至
る、という問題点が有った。

【００２５】この問題は前述ａ）で述べたセラミックヒ
ータによるフィルム加熱方式の定着装置において、定着
フィルムの耐久性向上のために、通常用いられるＰＩ
（ポリイミド）等の耐熱樹脂の代りに、前述の金属製の
スリーブを用いようとする場合においても同様に耐久寿
命を阻害する要因となり、金属製スリーブの使用を困難
なものとしていた。

【００２６】上記問題点に対し、スリーブ１０の端面
（円筒の断面）を周囲部材との摺擦から守る手段とし
て、図２１の様に、スリーブ１０の端部にスリーブ１０と
一体になり回転する、端部保護部材であるフランジ２０
１を設ける事が考えられる。

【００２７】ところが、加圧ローラ３０により、スリー
ブ１０に図２２の矢印Ａの方向の力が加わると、スリー
ブ１０の端部ではフランジ２０１により内径形状が決め
られてしまうため、加圧ローラ３０の当接部と、スリーブ
１０の端部（加圧ローラ非当接部）の間で歪みが発生
し、最も応力の大きいＢの部分から、耐久による疲労破壊
が発生する、という新たな問題が生じた。

【００２８】この歪みを軽減するために、フランジ２０
１のかん合部ｒ１を、スリーブ１０の内径ｒ２に対して
十分小さくする事が考えられるが、実際に試してみる
と、フランジ２０１とスリーブ１０が十分に接触しな
い、すなわち、十分な摩擦力が得られないため、両者１
０・２０１が一体となって回転せず、スリップすること
で、フランジ２０１がスリーブ１０により削られたり、
あるいはスリーブ１０とフランジ２０１が摺擦をくり返
すうちに、スリーブ１０が疲労破壊するなどの問題が生
じた。

【００２９】そこで本発明は、この種タイプの加熱装置
について、上記のフィルム状の回転体であるスリーブの
耐久時における疲労劣化を防止して、装置の耐久性を向
上させること、常に安定した加熱性能、定着性能を得ら
れる様にすることを目的とする。

【００３０】

【課題を解決するための手段】本発明は下記の構成を特
徴とする加熱装置及び画像形成装置である。

【００３１】（１）フィルム状の回転体（以下スリーブ
と称す）と、該スリーブを導くガイド部材と、該ガイド
部材に対し該スリーブを介して圧接ニップを形成する加
圧部材と、該スリーブを昇温せしめ該スリーブの回転と
共に該ニップ内を搬送される被加熱材を加熱する加熱手
段とを有する加熱装置において、前記スリーブの全長
は、前記加圧部材の当接面長さよりも大きく設定され、
かつ、該スリーブは、その両端部を外周面側から支持部
材であるフランジにより支持される構造とし、該スリー
ブの端部における外径をａ、該フランジの内径をｂ（ｂ
＞ａ）としたとき、前記加圧部材により該スリーブを所
定の圧力で加圧した際に、該フランジにて支持されるス
リーブ端部の断面形状が、前記加圧部材の当接により形
成されるニップ部におけるスリーブ断面形状に倣う方向
に変形可能となるように、該スリーブの端部における外
径ａ、該フランジの内径ｂの間に所定量のギャップΔｔ
＝ｂ−ａを設けた、ことを特徴とする加熱装置。

【００３２】（２）前記（１）において、前記Δｔとａ
の関係が、 ０．００９≦Δｔ／ａ≦０．０３ であることを特徴とする加熱装置。

【００３３】（３）フィルム状の回転体（以下スリーブ
と称す）と、該スリーブを導くガイド部材と、該ガイド
部材に対し該スリーブを介して圧接ニップを形成する加
圧部材と、該スリーブを昇温せしめ該スリーブの回転と
共に該ニップ内を搬送される被加熱材を加熱する加熱手
段とを有する加熱装置において、前記スリーブの全長
は、前記加圧部材の当接面長さよりも大きく設定され、
かつ、該スリーブは、その両端部を外周面側から支持部
材であるフランジにより支持される構造とし、かつ、該
フランジのスリーブ外周面支持部よりも外側に、スリー
ブの長手方向側からスリーブ端部を支持するためのスリ
ーブ長手方向支持面を形成し、該長手方向支持面によ
り、長手方向の外側からフランジがスリーブ端面を支持
する構造とするとともに、このとき該フランジのスリー
ブ長手方向支持部の、フランジ直径方向での幅Ｗを、ス
リーブの厚さＳよりも大としたことを特徴とする加熱装
置。

【００３４】（４）前記（３）において、前記フランジ
の長手方向の断面形状における、スリーブ外周面側の支
持面と、該フランジのスリーブ長手方向支持面のなす角
θが、９０°以上であることを特徴とする加熱装置。

【００３５】（５）フィルム状の回転体（以下スリーブ
と称す）と、該スリーブを導くガイド部材と、該ガイド
部材に対し該スリーブを介して圧接ニップを形成する加
圧部材と、該スリーブを昇温せしめ該スリーブの回転と
共に該ニップ内を搬送される被加熱材を加熱する加熱手
段とを有する加熱装置において、前記加熱装置のスリー
ブの全長は、前記加圧部材の当接面長さよりも大きく設
定され、かつ、該スリーブは、その両端部を支持部材で
あるフランジにより支持される構造とし、更に、前記フ
ランジの長手方向における、スリーブと反対側面から、
該フランジを介して前記スリーブ端部を支持するための
端部ホルダーを設けたことを特徴とする加熱装置。

【００３６】（６）前記（５）において、前記端部ホル
ダーは、前記スリーブ内側に有って、スリーブの回転を
導くための前記ガイド部材に対し、一体的に固定支持さ
れていることを特徴とする加熱装置。

【００３７】（７）前記（６）において、前記端部ホル
ダーと、前記加圧部材を端部から支持する支持部材と
を、加圧手段により相対的に加圧することで、前記圧接
ニップを形成することを特徴とする加熱装置。

【００３８】（８）前記（１）から（７）の何れかの加
熱装置において、前記スリーブは、厚さ２０μｍ〜１０
０μｍの可とう性を有する薄層金属を基材として用いた
ものであることを特徴とする加熱装置。

【００３９】（９）前記（１）から（８）の何れかの加
熱装置は、前記被加熱材が画像を担持した被記録材であ
り、該被記録材上の画像を加熱して定着する、或いは仮
定着する、或いはつや等の表面性を改質する像加熱装置
であることを特徴とする加熱装置。

【００４０】（１０）被記録材上に未定着画像を形成担
持させる画像形成手段部と、被記録材上の未定着画像を
加熱定着させる定着手段を有する画像形成装置におい
て、前記定着手段が（１）から（８）の何れかに記載の
加熱装置であることを特徴とする画像形成装置。

【００４１】〈作 用〉スリーブの両端部に、スリーブ
を外周面にて保持するフランジを設け、このときスリー
ブ外径よりもフランジ内径を所定量大きくする。これに
より、スリーブ全長より加圧部材をスリーブに当接させ
た際に、ニップ部にてスリーブが加圧部材形状に倣って
変形するのに従って、加圧部材当接部の外側で、かつフ
ランジにより外周を保持されているスリーブ端部部分も
変形可能とし、しかも、この変形により、スリーブとフ
ランジが一体的に回転可能となるための十分な摩擦力を
得るとともに、スリーブ回転時におけるニップ部近傍で
のスリーブ変形ストレスを軽減し、スリーブの耐久性を
大幅に向上することが可能となる。

【００４２】Δｔとａの関係が０．００９≦Δｔ／ａ≦
０．０３を満足する様に設定することで、上記の作用効
果をより良好に達成できる。

【００４３】また、フランジのスリーブ外周面支持部よ
りも外側に、スリーブの長手方向側からスリーブ端部を
支持するためのスリーブ長手方向支持面を形成し、該長
手方向支持面により、長手方向の外側からフランジがス
リーブ端面を支持する構造とするとともに、このときフ
ランジのスリーブ長手方向支持部の、フランジ直径方向
での幅を、スリーブの厚さよりも大とする。これによ
り、上記と同様に、スリーブ回転時におけるニップ部近
傍でのスリーブ変形ストレスを軽減し、スリーブの耐久
性を大幅に向上することが可能となる。

【００４４】更に、このとき、フランジの長手方向の断
面形状における、スリーブ外周面側の支持面と、該フラ
ンジのスリーブ長手方向支持面のなす角θが、９０°以
上となる様にすることで、上記の良好な耐久性能がより
効果的に得られる。

【００４５】また更に、上記の構成によりフランジで適
度にスリーブを保持することが出来るので、フランジの
長手方向における、スリーブと反対側面から、該フラン
ジを介して前記スリーブ端部を支持するための端部ホル
ダーを設ける様にすることで、フランジを端部ホルダー
により位置規制して、スリーブがニップ近傍で変形を受
けても、変形後の形状を安定して保つことが出来、安定
した加熱性能・定着性能を得ることが出来る。

【００４６】

【発明の実施の形態】〈第１の実施例〉 （１）画像形成装置 図１は、本発明の加熱装置を定着装置１００を適用する
ための、画像形成装置の一例の構成略図である。本例は
カラーレーザプリンターである。

【００４７】１０１は有機感光体やアモルファスシリコ
ン感光体でできた感光ドラム（像担持体）であり、矢示
の反時計方向に所定のプロセス速度（周速度）で回転駆
動される。

【００４８】感光ドラム１０１はその回転過程で帯電ロ
ーラ等の帯電装置１０２で所定の極性・電位の一様な帯
電処理を受ける。

【００４９】次いでその帯電処理面にレーザ光学箱（レ
ーザスキャナー）１１０から出力されるレーザ光１０３
により、目的の画像情報の走査露光処理を受ける。レー
ザ光学箱１１０は不図示の画像読み取り装置等の画像信
号発生装置からの目的画像情報の時系列電気デジタル画
素信号に対応して変調（オン／オフ）したレーザ光１０
３を出力し、感光ドラム１０１面に走査露光した目的画
像情報に対応した静電潜像が形成される。１０９はレー
ザ光学箱１１０からの出力レーザ光１０３を感光ドラム
１０１の露光位置に偏向させるミラーである。

【００５０】フルカラー画像形成の場合は、目的のフル
カラー画像の第１の色分解成分画像、例えばイエロー成
分画像についての走査露光・潜像形成がなされ、その潜
像が４色カラー現像装置１０４のうちのイエロー現像器
１０４Ｙの作動でイエロートナー画像として現像され
る。そのイエロートナー画像は感光ドラム１０１と中間
転写ドラム１０５との接触部（或いは近接部）である１
次転写部Ｔ１において中間転写ドラム１０５面に転写さ
れる。中間転写ドラム１０５面に対するトナー画像転写
後の感光ドラム１０１面はクリーナ１０７により転写残
トナー等の付着残留物の除去を受けて清掃される。

【００５１】上記のような帯電・走査露光・現像・一次
転写・清掃のプロセスサイクルが、目的のフルカラー画
像の第２の色分解成分画像（例えはマゼンタ成分画像、
マゼンタ現像器１０４Ｍが作動）、第３の色分解成分画
像（例えばシアン成分画像、シアン現像器１０４Ｃが作
動）、第４の色分解成分画像（例えば黒成分画像、黒現
像器１０４ＢＫが作動）の各色分解成分画像について順
次実行され、中間転写ドラム１０５面にイエロートナー
画像・マゼンタトナー画像・シアントナー画像・黒トナ
ー画像の４色のトナー画像が順次重ねて転写されて、目
的のフルカラー画像に対応したカラートナー画像が形成
される。

【００５２】中間転写ドラム１０５は、金属ドラム上に
中抵抗の弾性層と高抵抗の表層を設けたもので、感光ド
ラム１０１に接触して或いは近接して感光ドラム１０１
とほぼ同じ周速度で矢示の時計方向に回転駆動され、中
間転写ドラム１０５の金属ドラムにバイアス電位を与え
て感光ドラム１０１との電位差で感光ドラム１０１側の
トナー画像を前記中間転写ドラム１０５面側に転写させ
る。

【００５３】上記の中間転写ドラム１０５面に形成され
たカラートナー画像は、前記中間転写ドラム１０５と転
写ローラ１０６との接触ニップ部である二次転写部Ｔ２
において、前記二次転写部Ｔ２に不図示の給紙部から所
定のタイミングで送り込まれた被記録材（以下、転写材
あるいは用紙と記す）Ｐの面に転写されていく。転写ロ
ーラ１０６は転写材Ｐの背面からトナーと逆極性の電荷
を供給することで中間転写ドラム１０５面倒から転写材
Ｐ側へ合成カラートナー画像を順次に一括転写する。

【００５４】二次転写部Ｔ２を通過した転写材Ｐは中間
転写ドラム１０５面から分離されて定着装置（像加熱装
置）１００へ導入され、未定着トナー画像の加熱定着処
理を受けて、機外の不図示の排紙トレーに排出される。

【００５５】転写材Ｐに対するカラートナー画像転写後
の中間転写ドラム１０５はクリーナ１０８により転写残
トナー・紙粉等の付着残留物の除去を受けて清掃され
る。

【００５６】このクリーナ１０８は常時は中間転写ドラ
ム１０５に非接触状態に保持されており、中間転写ドラ
ム１０５から転写材Ｐに対するカラートナー画像の二次
転写実行過程において中間転写ドラム１０５に接触状態
に保持される。

【００５７】また転写ローラ１０６も常時中間転写ドラ
ム１０５に非接触状態に保持されており、中間転写ドラ
ム１０５から転写材Ｐに対するカラートナー画像の二次
転写実行過捏において中間転写ドラム１０５に転写材Ｐ
を介して接触状態に保持される。

【００５８】本例装置は、白黒画像などモノカラー画像
のプリントモードも実行できる。また両面画像プリント
モードも実行できる。

【００５９】両面画像プリントモードの場合は、定着装
置１００を出た１面目画像プリント済みの転写材Ｐは不
図示の再循環搬送機構を介して表裏反転されて再び二次
転写部Ｔ２へ送り込まれて２面に対するトナー画像転写
を受け、再度、定着装置１００に導入されて２面に対す
るトナー画像の定著処理を受けることで両面画像プリン
トが出力される。

【００６０】（２）定着装置１００ Ａ）装置の全体的構成 本例において定着装置１００は電磁誘導加熱方式の装置
である。図２は本例の定着装置１００の要部の横断側面
模型図、図３は要部の正面模型図、図４は要部の縦断正
面模型図（図２の（４）−（４）線部分の縦断正面模型
図）である。

【００６１】本例装置１００は図２０の定着装置と同様
に、回転定着部材（定着スリーブ）としてフィルム状・
円筒状の電磁誘導発熱スリーブを用いた、加圧ローラ駆
動方式で、電磁誘導加熱方式の装置である。図２０の装
置と共通の構成部材・部分には同一の符号を付して再度
の説明を省略する。

【００６２】磁場発生手投１５は磁性コア１７ａ・１７
ｂ・１７ｃ及び励磁コイル１８からなる。

【００６３】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃは高透磁
率の部材であり、フェライトやパーマロイ等といったト
ランスのコアに用いられる材料がよく、より好ましくは
１００ｋＨｚ以上でも損失の少ないフェライトを用いる
のがよい。

【００６４】励磁コイル１８には給電部１８ａ・１８ｂ
（図５）に励磁回路２７を接続してある。この励磁回路
２７は２０ｋＨｚから５００ｋＨｚの高周波をスイッチ
ング電源で発生できるようになっている。

【００６５】励磁コイル１８は励磁回路２７から供給さ
れる交番電流（高周波電流）によって交番磁束を発生す
る。

【００６６】１６ａ・１６ｂは横断面略半円弧状樋型の
スリーブガイド部材であり、開口側を互いに向かい合わ
せて略円柱体を構成し、外側に円筒状回転体として全長
Ｌ_F＝２８３ｍｍ、ａ＝外径３４ｍｍの電磁誘導発熱ス
リーブ１０をルーズに外嵌させてある。

【００６７】前記スリーブガイド部材１６ａは、磁場発
生手段１５としての磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃと
励磁コイル１８を内側に保持している。

【００６８】また、スリーブガイド部材１６ａには良熱
伝導性部材４０が定着ニップ部Ｎの加圧ローラ３０との
対向面側で、スリーブ１０の内側に配設してあり、スリ
ーブ内面側バックアップ部材としても機能している。

【００６９】本例においては、良熱伝導性部材４０に厚
さ１ｍｍのアルミニウムを用いている。

【００７０】また、良熱伝導性部材４０は磁場発生手投
１５である励磁コイル１８と磁性コア１７ａ・１７ｂ・
１７ｃから発生する磁場の影響を受けないように、この
磁場の外に配設してある。

【００７１】具体的には、良熱伝導性部材４０を励磁コ
イル１８に対して磁性コア１７ｂ・１７ｃを隔てた位置
に配設し、励磁コイル１８による磁路の外側に位置させ
て良熱伝導性部材４０に影響を与えないようにしてい
る。

【００７２】２２は良熱伝導性部材４０のニップ部Ｎに
対応する部分の裏面側とスリーブガイド部材１６ｂの内
面平面部とに当接させて配設した横長の加圧用剛性ステ
イである。

【００７３】１９は磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃ及
び励磁コイル１８と加圧用剛性ステイ２２の間を絶縁す
るための絶縁部材である。

【００７４】フランジ部材２３ａ・２３ｂ（図３・図
４）はスリーブガイド部材１６ａ・１６ｂのアセンブリ
の長手方向左右両端部に外嵌し、前記左右位置を固定し
つつ回転自在に取り付け、スリーブ１０の回転時に該ス
リーブ１０の端部を受けてスリーブ１０のスリーブガイ
ド部材１６ａ・１６ｂの長手に沿う寄り移動を規制する
役目をする。このフランジ部材２３ａ・２３ｂについて
は後記（Ｄ）項で詳述する。

【００７５】加圧部材としての加圧ローラ３０は、芯金
３０ａと、前記芯金周りに同心一体にローラ状に成形被
覆させた、シリコーンゴム・フッ素ゴム・フッ素樹脂な
どの耐熱性・弾性材層３０ｂ及び、表層の離型層３０ｃ
としてＰＦＡ，ＰＴＦＥ，ＦＥＰ等のフッ素樹脂層（厚
さ１０μｍ〜１００μｍ程度）で構成されており、芯金
３０ａの両端部を装置の不図示のシャーシ側板間に回転
自由に軸受け保持させて配設してある。本実施例では、
加圧面長Ｌ_R＝２５０ｍｍ、外径２０ｍｍの加圧ローラ
３０を用いた。従って、前記スリーブ１０の全長ＬＦは
加圧ローラ３０の当接面長Ｌ_Rよりも大きい。

【００７６】加圧用剛性ステイ２２の両端部と装置シャ
ーシ側のバネ受け部材２９ａ・２９ｂとの間にそれぞれ
加圧バネ２５ａ・２５ｂを縮設することで加圧用剛性ス
テイ２２に押し下げ力を作用させている。これにより良
熱伝導性部材４０のニップ部Ｎに対応する部分の下面と
加圧ローラ３０の上面とが定着スリーブ１０を挟んで圧
接して所定幅の定着ニップ部Ｎが形成される。

【００７７】本実施例では、ニップ部Ｎでの加圧ローラ
３０による押圧力（線圧力）を７．８Ｎ／ｃｍ（８００
ｇ／ｃｍ）程度とした。

【００７８】ここで、ニップＮの幅をある程度確保する
には、加圧ローラ３０の硬度が高すぎると好ましくな
い。加圧ローラ３０の硬度は、ニップ確保のため上限７
５度、機械強度から下限４５度程度（加圧ローラの表層
上からのアスカーＣ硬度測定、９．８Ｎ（１ｋｇ加
重））の範囲とするのが望ましい。

【００７９】本実施例では、加圧ローラ３０の硬度を約
５６度とし、ニップ量Ｎを７ｍｍ程度とした。

【００８０】加圧ローラ３０は駆動手段Ｍにより矢示の
反時計方向に回転駆動される。この加圧ローラ３０の回
転駆動により、前記加圧ローラ３０との外面との摩擦力
でスリーブ１０に回転力が作用し、前記スリーブ１０が
その内面が定着ニップＮにおいて良熱伝導性部材４０の
下面に密着して摺動しながら矢示の時計方向に加圧ロー
ラ３０の周速度にほぼ対応した周速度をもってスリーブ
ガイド部材１６ａ・１６ｂの外周を回転する。

【００８１】この場合、定着ニップ部Ｎにおける良熱伝
導性部材４０の下面とスリーブ１０の内面との相互摺動
摩擦力を低減化させるために定着ニップ部Ｎの良熱伝導
性部材４０の下面とスリーブ１０の内面との間に耐熱性
グリスなどの潤滑剤を介在させる、あるいは良熱伝導性
部材４０の下面を潤滑部材４１で被覆することでニップ
Ｎでのスリーブ１０の摺動性を向上させることもでき
る。これは、良熱伝導性部材４０としてアルミニウムを
用いた場合のように表面滑り性が材質的によくない或い
は仕上げ加工を簡素化した場合に、摺動するスリーブ１
０に傷をつけてスリーブ１０の耐久性が悪化してしまう
ことを防ぐものである。

【００８２】良熱伝導性部材４０は長手方向の温度分布
を均一にする効果があり、例えば、転写材（被記録材）
Ｐとして小サイズ紙を通祇した場合、スリーブ１０での
非通紙部の熱量が、良熱伝導性部材４０へ伝熱し、良熱
伝導性部材４０における長手方向の熱伝導により、非通
紙部の熱量が小サイズ紙通紙部へ伝熱される。これによ
り、小サイズ紙通紙時の消費電力を低減させる効果も得
られる。

【００８３】また、図５に示すように、スリーブガイド
部材１６ａの周面に、その長手に沿い所定の間隔を置い
て凸リブ部１６ｅを形成具備させ、スリーブガイド部材
１６ａの周面とスリーブ１０の内面との接触摺動抵抗を
低減させてスリーブ１０の回転負荷を少なくしている。
このような凸リブ部１６ｅはスリーブガイド部材１６ｂ
にも同様に形成具備することができる。

【００８４】図６は交番磁束の発生の様子を模式的に表
したものである。磁束Ｃは発生した交番磁束の一部を表
す。

【００８５】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃに導かれ
た交番磁束Ｃは、磁性コア１７ａと磁性コア１７ｂとの
間、そして磁性コア１７ａと磁性コア１７ｃとの間にお
いてスリーブ１０の電磁誘導発熱層１に渦電流を発生さ
せる。この渦電流は電磁誘導発熱層１の固有抵抗によっ
て電磁誘導発熱層１にジュール熱（渦電流損）を発生さ
せる。

【００８６】ここでの発熱量Ｑは電磁誘導発熱層１を通
る磁束の密度によって決まり、図６のグラフような分布
を示す。図６のグラフは、縦軸が磁性コア１７ａの中心
を０とした角度φで表したスリーブ１０における円周方
向の位置を示し、横軸がスリーブ１０の電磁誘導発熱層
１での発熱量Ｑを示す。ここで、発熱域Ｈは最大発熱量
をＱとした場合、発熱量がＱ／ｅ以上の領域と定義す
る。これは、定着に必要な発熱量が得られる領域であ
る。

【００８７】この定着ニップ部Ｎの温度は、温度検知手
段２６（図２）を含む温調系により励磁コイル１８に対
する電流供給が制御されることで所定の温度が維持され
るように温調される。

【００８８】温度検知手段２６はスリーブ１０の温度を
検知するサーミスタなどの温度センサであり、本例にお
いてはこの温度センサ２６で測定したスリーブ１０の温
度情報をもとに定着ニップ都Ｎの温度を制御するように
している。

【００８９】而して、スリーブ１０が回転し、励磁回路
２７から励磁コイル１８への給電により上記のようにス
リーブ１０の電磁誘導発熱がなされて定着ニップ部Ｎが
所定の温度に立ち上がって温調された状態において、画
像形成手段部から搬送された未定着トナー画像ｔが形成
された転写材Ｐが定着ニップ部Ｎのスリーブ１０と加圧
ローラ３０との間に画像面が上向き、即ちスリーブ面に
対向して導入され、定着ニップ部Ｎにおいて画像面がス
リーブ１０の外面に密着してスリーブ１０と一緒に定着
ニップ部Ｎを挟持搬送されていく。

【００９０】この定着ニップ部Ｎをスリーブ１０と一緒
に転写材Ｐが挟持搬送されていく過程においてスリーブ
１０の電磁誘導発熱で加熱されて転写材Ｐ上の未定着ト
ナー画像ｔが加熱定着される。

【００９１】転写材Ｐは定着ニップ部Ｎを通過するとス
リーブ１０の外面から分離して排出搬送されていく。

【００９２】転写材Ｐ上の加熱定着トナー画像は定着ニ
ップ部通過後、冷却して永久固着像となる。

【００９３】本例においては、図２に示すように、スリ
ーブ１０の発熱域Ｈ（図６）の対向位置に暴走時の励磁
コイル１８への給電を遮断するため温度検知素子である
サーモスイッチ６０を配設している。

【００９４】図７は本例で使用した安全回路の回路図で
ある。温度検知素子であるサーモスイッチ６０は２４Ｖ
のＤＣ電源とリレースイッチ６１と直列に接続されてお
り、サーモスイッチ６０が切れると、リレースイッチ６
１への給電が速断され、リレースイッチ６１が動作し、
励磁回路２７への給電が速断されることにより励磁コイ
ル１８への給電を遮断する構成をとっている。サーモス
イッチ６０はＯＦＦ動作温度を２２０℃に設定した。

【００９５】また、サーモスイッチ６０はスリーブ１０
の発熱域Ｈに対向してスリーブ１０の外面に非接触に配
設した。サーモスイッチ６０とスリーブ１８との間の距
離は約２ｍｍとした。これにより、スリーブ１０にサー
モスイッチ６０の接触による傷が付くことがなく、耐久
による定着画像の劣化を防止することができる。

【００９６】本例の定着装置の場合は、装置故障による
定着装置暴走時、前述の図２０の定着装置のような定着
ニップ部Ｎで発熱する構成とは違い、定着ニップ部Ｎに
紙（転写材）Ｐが挟まった状態で定着装置が停止し、励
磁コイル１８に給電が続けられスリーブ１０が発熱し続
けた場合でも、紙が挟まっている定着ニップ部Ｎでは発
熱していないために紙が直接加熱されることがない。ま
た、発熱量が多い発熱域Ｈには、サーモスイッチ６０が
配設してあるため、サーモスイッチ６０が２２０℃を感
知して、サーモスイッチ６０が切れた時点で、リレース
イッチ６１により励磁コイル１８への給電が速断され
る。

【００９７】本例によれば、紙の発火温度は約４００℃
近辺であるため紙が発火することなく、スリーブ１０の
発熱を停止することができる。温度検知素子としてサー
モスイッチ６０のほかに温度ヒューズを用いることもで
きる。

【００９８】本例ではトナーｔに低軟化物質を含有させ
たトナーを使用したため、定着装置、にオフセット防止
のためのオイル塗布機構を設けていない。

【００９９】Ｂ）励磁コイル１８ 励磁コイル１８はコイル（線輪）を構成させる導線（電
線）として、一本ずつがそれぞれ絶縁被覆された銅製の
細線を複数本束ねたもの（束線）を用い、これを複数回
巻いて励磁コイルを形成している。本例では１０ターン
巻いて励磁コイル１８を形成している。

【０１００】絶縁被覆はスリーブ１０の発熱による熱伝
導を考慮して耐熱性を有する被覆を用いるのがよい。た
とえば、アミドイミドやポリイミドなどの被覆を用いる
とよい。

【０１０１】励磁コイル１８は外部から圧力を加えて密
集度を向上させてもよい。

【０１０２】励磁コイル１８の形状は、図２・図６のよ
うにスリーブ１０の発熱層１の曲面に沿うようにしてい
る。本例ではスリーブ１０の発熱層１と励磁コイル１８
との間の距離は約２ｍｍになるように設定した。

【０１０３】スリーブガイド部材（励磁コイル保持部
材）１６ａ・１６ｂの材質としては絶縁性に渡れ、耐熱
性がよいものがよい。例えば、フェノール樹脂、フッ素
樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイ
ミド樹脂、ＰＥＥＫ樹脂、ＰＥＳ樹脂、ＰＰＳ樹脂、Ｐ
ＦＡ樹脂、ＰＴＦＥ樹脂、ＦＥＰ樹脂、ＬＣＰ樹脂など
を選択するとよい。

【０１０４】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃ及び励磁
コイル１８と、スリーブ１０の発熱層１との間の距離は
できる限り近づけた方が磁束の吸収効率が高いのである
が、この距離が５ｍｍを越えるとこの効率が著しく低下
するため５ｍｍ以内にするのがよい。また、５ｍｍ以内
であればスリーブ１０の発熱層１と励磁コイル１８の距
離が一定である必要はない。

【０１０５】励磁コイル１８のスリーブガイド部材１６
ａからの引出線すなわち給電部１８ａ・１８ｂ（図５）
については、スリーブガイド部材１６ａから外の部分に
ついて束線の外側に絶縁被覆を施している。

【０１０６】Ｃ）スリーブ１０ 図８の（ａ）は本例におけるスリーブ１０の層構成模型
図である。本例のスリーブ１０は、電磁誘導発熱性のス
リーブ１０の基層となる金属スリーブ等でできた発熱層
１と、その外面に積層した弾性層２と、その外面に積層
した離型層３の複合構造のものである。

【０１０７】発熱層１と弾性層２との間の接着、弾性層
２と離型層３との間の接着のため、各層間にプライマー
層（不図示）を設けてもよい。

【０１０８】略円筒形状であるスリーブ１０において発
熱層１が内面側であり、離型層３が外面側である。前述
したように、発熱層１に交番磁束が作用することで前記
発熱層１に渦電流が発生して前記発熱層１が発熱する。
その熱が弾性層２・離型層３を介してスリーブ１０を加
熱し、前記定着ニップＮに通紙される被加熱材としての
転写材Ｐを加熱してトナー画像の加熱定着がなされる。

【０１０９】ａ．発熱層１ 発熱層１はニッケル、鉄、強磁性ＳＵＳ、ニッケル−コ
バルト合金といった強磁性体の金属を用いるとよい。

【０１１０】非磁性の金属でも良いが、より好ましくは
磁束の吸収の良いニッケル、鉄、磁性ステンレス、コバ
ルト−ニッケル合金等の金属が良い。

【０１１１】その厚みは次の式で表される表皮深さより
厚くかつ２００μｍ以下にすることが好ましい。表皮深
さはσ［ｍｍ］は、励磁回路２７の周波数ｆ［Ｈｚ］と
透磁率μと固有抵抗ρ［Ωｍ］で σ＝５０３×（ρ／ｆμ）^1/2 と表される。

【０１１２】これは電磁誘導で使われる電磁波の吸収の
深さを示しており、これより深いところでは電磁波の強
度は１／ｅ以下になっており、逆にいうと殆どのエネル
ギーはこの深さまでで吸収されている（図９）。

【０１１３】発熱層１の厚さは好ましくは１〜１００μ
ｍ、より好ましくは２０μｍ〜１００μｍがよい。発熱
層１の厚みが１μｍよりも小さいとほとんどの電磁エネ
ルギーが吸収しきれないため効率が悪くなる。更に、機
械的強度の観点からは、発熱層１の厚さは２０μｍ程度
以上であることが望ましい。

【０１１４】また、発熱層１が１００μｍを超えると剛
性が高くなりすぎ、また屈曲性が悪くなり回転体として
使用するには現実的ではない。従って、発熱層１の厚み
は１〜１００μｍ、機械的強度を考慮して、より好まし
くは２０μｍ〜１００μｍの範囲で決定するのが好まし
い。本例では、５０μｍの厚さのニッケル電鋳メッキ品
を用いた。

【０１１５】ｂ．弾性層２ 弾性層２は、シリコーンゴム、フッ素ゴム、フルオロシ
リコーンゴム等で耐熱性がよく、熱伝導率がよい材質で
ある。

【０１１６】「す」と称するこまかいモザイク状欠陥を
防止するのに、この弾性層が重要となる。すなわち、ワ
ックス内包トナー使用時においては、シャープメルト系
トナー使用時と異なり、弾性層２のやわらかさを反映し
てスリーブ１０の表層である離型層３がトナー自体をつ
つみ込む効果が「す」を防止するのに必要である。

【０１１７】このために弾性層２としては、ゴム単体で
の硬度がＪＩＳ−Ａ測定、すなわちＪＩＳ−Ｋ６３０１
のＡ型硬度計により規定される硬度にて３０度以下、よ
り好ましくは２５度以下、厚さは５０μｍ以上より好ま
しくは１００μｍ以上とする必要がある。

【０１１８】一方、弾性層２の厚さが５００μｍを超え
ると弾性層の熱抵抗が大きくなりすぎてしまい、クイッ
クスタートが実現困難（１０００μｍ以上ではほぼ不可
能）となる。このため、弾性層２の厚さは５００μｍ以
下とするのが望ましい。

【０１１９】また、弾性層２の熱伝導率λに関しては、
２．５×１０^-1〜８．４×１０^-1［Ｗ／ｍ／℃］（６×
１０^-4〜２×１０^-3［ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・ｄｅ
ｇ．］）がよい。

【０１２０】熱伝導率λが２．５×１０^-1［Ｗ／ｍ／
℃］よりも小さい場合には、熱抵抗が大きく、スリーブ
の表層（離型層３）における温度上昇が遅くなる。

【０１２１】熱伝導率λが８．４×１０^-1［Ｗ／ｍ／
℃］よりも大きい場合には、硬度が高くなりすぎたり、
圧縮永久歪みが悪化する。

【０１２２】よって熱伝導率λは２．５×１０^-1〜８．
４×１０^-1［Ｗ／ｍ／℃］がよい。より好ましくは３．
３×１０^-1〜６．３×１０^-1［Ｗ／ｍ／℃］（８×１０
^-4〜１．５×１０^-3［ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・ｄｅ
ｇ．］）がよい。

【０１２３】本実施例ではゴム硬度が単体の硬度で１０
度（ＪＩＳ−Ａ）、熱伝導率が４．２×１０^-1［Ｗ／ｍ
／℃］（１×１０^-3［ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・ｄｅ
ｇ．］）、厚さが３００μｍのシリコーンゴムを用い
た。

【０１２４】ｃ．離型層３ 離型層３はフッ素樹脂、シリコーン樹脂、フルオロシリ
コーンゴム、フッ素ゴム、シリコーンゴム、ＰＦＡ、Ｐ
ＴＦＥ、ＦＥＰ等の離型性かつ耐熱性のよい材料を選択
することができる。離型層３はこのようなフッ素系樹脂
のチューブ層あるいは樹脂コート層にすることができ
る。

【０１２５】前述の弾性層２のやわらかさを十分に表面
に伝えるためには、離型層３の厚さが最大でも１００μ
ｍ以下より好ましくは８０μｍ以下である必要がある。
１００μｍより大きいと、トナーをつつみ込む効果が発
揮されなくなり、ベタ画像上に「す」が発生する。

【０１２６】更に、弾性層２が薄くなるに従い、離型層
３の厚さの上限値も小さくする必要が有る。本件出願人
の検討の結果では、離型層３の厚さは最大でも弾性層２
の厚さの１／３以下とする必要が有り、これ以上では弾
性層２のやわらかさが表層まで十分に反映されなくなっ
た。

【０１２７】一方、離型層３の厚さが５μｍを下回る
と、弾性層に加わる機械的ストレスを緩和出来なくな
り、弾性層や離型層自体が劣化してしまう。このため、
離型層３の厚さの下限値として５μｍ以上、より好まし
くは１０μｍ以上が必要である。

【０１２８】本実施例では離型層３として厚さ３０μｍ
のＰＦＡチューブを用いた。

【０１２９】上記弾性層２と離型層３相互の層厚の関係
をまとめると、弾性層２の厚さをｔ１、離型層３の厚さ
をｔ２としたとき、５０μｍ≦ｔ１≦５００μｍ、５μ
ｍ≦ｔ２≦１００μｍ、ｔ１≧３×ｔ２、であることが
好ましい。 ｄ．断熱層４ また、図８の（ｂ）に示すように、スリーブ１０の構成
において、発熱層１のスリーブガイド部材面側（発熱層
１の弾性層２とは反対面側）に断熱層４を設けてもよ
い。

【０１３０】断熱層４としては、フッ素樹脂、ポリイミ
ド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ＰＥ
ＥＫ樹脂、ＰＥＳ樹脂、ＰＰＳ樹脂、ＰＦＡ樹脂、ＰＴ
ＦＥ樹脂、ＦＥＰ樹脂などの耐熱樹脂がよい。

【０１３１】また、断熱層４の厚さとしては１０〜１０
００μｍが好ましい。断熱層４の厚さが１０μｍよりも
小さい場合には断熱効果が得られず、また、耐久性も不
足する。一方、１０００μｍを超えると磁性コア１７ａ
・１７ｂ・１７ｃ及び励磁コイル１８から発熱層１まで
の距離が大きくなり、磁束が十分に発熱層１に吸収され
なくなる。

【０１３２】断熱層４は、発熱層１に発生した熱がスリ
ーブ１０の内側に向かわないように断熱できるので、断
熱層４がない場合と比較して転写材Ｐ側への熱供給効率
が良くなる。よって、消費電力を抑えることができる。

【０１３３】Ｄ）端部フランジ２３（ａ・ｂ） 次に、端部フランジ２３（ａ・ｂ）について詳述する。
図１０〜１４に加圧ローラ３０により、スリーブ１０が
加圧を受ける際の変形の様子を示す。

【０１３４】図１０は、加圧ローラ３０による加圧を解
除した状態でのスリーブ１０、及びスリーブ１０を受け
る部分のフランジ２３の断面形状を示すものである。こ
のように、ストレスを受けていない状態での、スリーブ
１０の外径ａは３４ｍｍである。ｂはフランジ２３のス
リーブ外周面を保持する部分の内径ｂである。

【０１３５】これに対し、加圧ローラ３０をスリーブ１
０に当接加圧した場合を図１１〜図１４に示す。

【０１３６】フランジ２３のスリーブ外周面を保持する
部分の内径ｂ（ｂ≧ａ）は、小さすぎると図１１のよう
にスリーブ１０がフランジ内部で全く変形できず、フラ
ンジ内径ｂとほぼ同じ円の形状を維持する。

【０１３７】一方、大きすぎると、図１２のようにスリ
ーブ１０とフランジ２３の間に摩擦力が働かなくなり、
フランジ２３とスリーブ１０を一体的に回転できなくな
る。

【０１３８】前者（図１１）の場合には、従来例（図２
２）で説明したのと同様に、フランジ２３との嵌合部と
加圧ローラ３０の当接部分（ニップ形成部）とで、スリ
ーブ１０になが手方向の歪みが生じ、耐久使用時におい
て、スリーブ１０に加圧・加熱によるストレスが大きく
作用して、スリーブ１０が疲労破壊を起こしてしまう。

【０１３９】一方、後者（図１２）の場合に於いては、
スリーブ１０とフランジ２３がスリップを起こし、フラ
ンジ２３（ＰＰＳ，ＬＣＰ，ＰＩ等の耐熱性樹脂を使
用）が削れて破損を起こしたり、スリーブ１０の端部が
挫屈変形してクラックを生じる等の問題が発生する。

【０１４０】図１３は上記スリーブ１０の外径ａとラン
ジ２３の内径ｂの関係を適切に保ったときの、フランジ
２３内でのスリーブ１０の形状を示すものである。

【０１４１】本発明者等の検討の結果、具体的数値とし
てはフランジ２３の内径ｂと、スリーブ１０の外径ａと
の間のギャップΔｔ（＝ｂ−ａ）が、０．３ｍｍ程度以
下となると，フランジ２３内でスリーブ１０の端部が十
分に変形できず、又、Δｔが、１．０ｍｍ以上と成る
と、変形は十分にするが図１１におけるスリーブ１０の
変形後においてフランジ２３と密着する部分が減少し、
この結果スリーブとフランジの間で十分な接触が得られ
ず、スリーブ１０とフランジ２３の間にスリップの発生
してしまうことが判明した。

【０１４２】一方、Δｔが０．３ｍｍ〜１．０ｍｍの間
では、スリーブ１０がフランジ２３内で十分に変形で
き、かつ、スリーブ１０の変形時の戻り力で、スリーブ
１０とフランジ２３の間に十分な摩擦力が生じた（図１
３）。

【０１４３】このギャップΔｔの最適値は主にスリーブ
１０の外径、および厚さに依存するものと思われるが、
厚さ２０μｍ〜１００μｍ程度の金属スリーブ（Ｎｉ，
Ｃｏ−Ｎｉ，鉄，ＳｕＳ等）においては外径２５ｍｍ〜
５０ｍｍ位の範囲で、ほぼ下式 ０．００９≦Δｔ／ａ≦０．０３ を満足することにより、適切なギャップΔｔを得ること
ができた。

【０１４４】即ち、回転定着部材であるスリーブ１０の
両端をフランジ２３ａ，２３ｂにより外周面上から保持
するとともに、このフランジ２３ａ，２３ｂの内径を、
上記のようにスリーブ１０の外形よりも所定の大きさだ
け大となる関係とすることで、回転時におけるニップ部
近傍でのスリーブ１０の変形ストレスを軽減し、スリー
ブ１０の耐久性を大幅に向上することが可能となった。
しかも、このとき同時にフランジ２３ａ，２３ｂによ
り、適度にスリーブ１０を保持することが出来、安定し
た定着性能を得ることが出来た。

【０１４５】本発明者等の耐久試験の結果では、一例と
してスリーブ１０の外径ａ＝３４ｍｍに対し、フランジ
２３のスリーブ受け面内径をｂ＝３４．７ｍｍとしたと
ころ、約３０万枚のフルカラープリントにおいても、ス
リーブ１０の破損が生じることはなかった。

【０１４６】一方、比較例として、ｂ＝３４．１ｍｍと
したところ、約５万枚のフルカラープリントにおいて、
加圧ローラ３０によるニップ形成部よりも外側のスリー
ブ１０の表面、すなわち長手方向でスリーブ１０がフラ
ンジ２３に支持される手前部分に、クラックが発生し
た。

【０１４７】〈第２の実施例〉以下、図１５を用いて、
フランジ２３（ａ，ｂ）をさらに改良した第２の実施例
を説明する。

【０１４８】図１５においてフランジ２３ｂには、スリ
ーブ１０の端部を外周面で受ける、外周面支持部５０
と、スリーブ長手方向にてスリーブ端面を支持する、長
手方向支持部５１を具備している。このうち、長手方向
支持部５１は、スリーブ１０の長手方向における定着装
置の中でのガタつきが存在する為、必ず一方向に片寄り
左右いずれかのフランジ２３ａまたは２３ｂに対してス
リーブ１０が押される構造となる。これは、スリーブ１
０や加圧ローラ３０の真円度、加圧のバランス、スリー
ブ１０と加圧ローラ３０のアライメント、その他により
スリーブ１０の片寄り方向が決まることとなる。図１５
は、スリーブ１０が図面上で相対的に右方向にずれ、右
側のフランジ２３ｂに押し当たった場合を示している。

【０１４９】ところが、スリーブ１０は第１の実施例の
説明における図１３、図１４から明らかなように、回転
に伴って、常にニップ部分ではフランジ２３から離れ、
逆に、ニップと反対側では、フランジ２３と摩擦力によ
り強く密着する、という動作を繰り返す。したがって、
ニップと反対側面においては、長手方向支持部５１の長
さＷ（フランジ直径方向での幅）はスリーブ１０の厚さ
Ｓよりも大きくなければ、スリーブ１０を長手方向に押
し戻すことができない。

【０１５０】しかも、図１５に示すような関係に、フラ
ンジ２３ｂ（２３ａも同様）の外周面支持部５０と長手
方向支持部５１のなす角度θを設定することで、この押
し戻しをスムーズに行なうことが可能となる。

【０１５１】θを、９０度よりも大とすれば良い。即
ち、θ＞９０°とすることにより、スリーブ１０の端面
（断面）はスリーブ長手方向支持部５１に対し、面で接
触することがなくなり、エッジ部Ｅが、支持部５１の形
成する斜面を点接触によりすべるように移動可能とな
る。

【０１５２】このため、θ＝９０°の場合では、スリー
ブ１０が回転する際に、スリーブ１０の断面と支持部５
１の摩擦が大きいため、ニップ部でスリーブ１０の端部
が変形する際に、フランジ内部で、スリーブ１０のスム
ーズな動き（変形）が阻害されることがあったが、θ＞
９０°とすることで、この問題がなくなり、常にスリー
ブ１０の回転がスムーズに行なえるようになった。

【０１５３】尚、θ＜９０°では、スリーブ１０の端部
が、フランジ２３における支持部５０と５１の間の鋭角
部にはまりこみ、スリーブ１０が、回転する際に、図１
３のように、変形することが阻害された。

【０１５４】一例として、本実施例では、フランジ２３
のスリーブ外周面支持部５０の幅を５ｍｍ、スリーブ長
手方向指示部５１の幅を１．５ｍｍ，θ＝１２０°とす
ることで、スリーブ１０の良好な耐久性能が得られた。

【０１５５】本実施例のように、スリーブ１０の全長
は、加圧ローラ３０の当接面長さよりも大きく設定さ
れ、かつ、スリーブ１０は、その両端部を外周面側から
支持部材であるフランジ２３ａ・２３ｂにより支持され
る構造とし、かつ、フランジのスリーブ外周面支持部５
０よりも外側に、スリーブの長手方向側からスリーブ端
部を支持するためのスリーブ長手方向支持面５１を形成
し、該長手方向支持面により、長手方向の外側からフラ
ンジがスリーブ端面を支持する構造とするとともに、こ
のとき該フランジのスリーブ長手方向支持部５１の、フ
ランジ直径方向での幅Ｗを、スリーブの厚さＳよりも大
とした形状とすることで、回転時におけるニップ部近傍
でのスリーブ１０の変形ストレスを軽減し、スリーブ１
０の耐久性を大幅に向上することが可能となった。しか
も、このとき同時にフランジ２３ａ，２３ｂにより、適
度にスリーブ１０を保持することが出来るので、安定し
た定着性能を得ることが出来た。

【０１５６】〈第３の実施例〉第１、第２の実施例にお
いて、スリーブ１０とフランジ２３に関して、耐久時に
良好な動作を行なえるための構造を説明した。一方、ス
リーブ１０はフランジ２３により、長手方向の動きを規
制されるが、長手方向に垂直な方向に関しては、正確な
位置規制をするのは困難である。それは、スリーブ１０
がスリーブガイド部材１６ａ，１６ｂに内側からガイド
されることで規制されており、スリーブ１０自体が、円
周方向に回動する際に、加圧ローラ３０と当接するニッ
プ部、ニップ部より外側、といった場所に応じて異なっ
た形に変形を受けるためで、しかも、スリーブガイド部
材１６ａ，１６ｂとスリーブ１０のない周の間には、ス
リーブ１０がスムーズに従動回転するための若干のすき
間を設けているためである。

【０１５７】このため、図１６に示すようにスリーブ１
０の円周部の位置は、図中１０−Ａ，１０−Ｂのように
若干変化する。

【０１５８】したがって、用紙Ｐに対し定着ニップの入
口、出口の部分において、スリーブ１０の当接する状態
が変化してしまい、定着部分において、スリーブ１０の
当接する状態が変化してしまい、定着性能や定着後の用
紙Ｐの分離状態、分離後の紙パスに影響を及ぼすことが
あった。

【０１５９】これに対し、図１７に示すように、フラン
ジ２３ｂ（２３ａも同様）に対し、端部ホルダー４２ｂ
（図中、右フランジ２３ｂに対するホルダー４２ｂのみ
記したが、左フランジ２３ａに対しても同様にホルダー
４２ａを適用する）を嵌合させ、この端部ホルダー４２
ｂを、加圧用剛性ステイ２２（ステイ２２は図１６のス
リーブガイド部材１６ａ，１６ｂに対し、直接、または
良熱伝導性部材４０を介して一体的に固定されている）
に、ビス４３等で一体的に固定することにより、最終的
にスリーブガイド部材１６ａ，１６ｂと端部ホルダー４
２ａ，４２ｂが一体的に固定され、スリーブ１０はスリ
ーブガイド部材１６ａ，１６ｂだけでなく、端部におい
て、フランジ２３ａ，２３ｂを介して端部ホルダー４２
ａ，４２ｂによっても位置を規制することが可能とな
る。図１６ではスリーブガイド部材１６ａが、ニップ部
の摺動面も兼ねる。このとき、端部ホルダー４２ｂは固
定（４２ａも同様）、スリーブ１０とフランジ２３ｂ
（２３ａも同様）は一体的に回転し、端部ホルダー４２
ａ，４２ｂとフランジ２３ａ，２３ｂは、嵌合部で摺動
することになるため、嵌合部におけるフランジ２３ａ，
２３ｂの内径ｃと、端部ホルダー４２ａ，４２ｂの外径
ｄの間には、適切なギャップｃ−ｄが必要である。

【０１６０】本実施例では、図１７においてｃ＝３２．
４ｍｍ、ｄ＝３２．０ｍｍとし、ギャップを０．４ｍｍ
取ることで、スムーズな摺動性を得ながら、かつスリー
ブ１０の長手方向に垂直な方向における位置を、所定の
位置に規制することができた。

【０１６１】尚、端部ホルダー４２ａ，４２ｂの材質と
しては、フランジ２３ａ，２３ｂと同様にＰＰＳ，ＬＣ
Ｐ，ＰＩ等の耐熱樹脂を用いても良く、この他に適切な
金属材質（しんちゅう等）を用いても良い。

【０１６２】また、本実施例では、第１の実施例中で述
べたように、加圧用剛性ステイ２２は、図１６のように
スリーブガイド部材１６ｂの内面平面部に直接あるいは
良熱伝導性部材４０を介して当接させ、これらをバネ２
５ａ，２５ｂにより端部ホルダー４２ａ，４２ｂを介し
て一体的に加圧ローラ３０の方向に押しつけており（図
２，図３参照）、かつ、スリーブガイド部材１６ａ，１
６ｂも互いに接合されているという構成を成している。

【０１６３】従って、図１７のような構成とすること
で、結果的にバネ２５ａ、２５ｂの力は、そのままニッ
プ部において、スリーブ１０と加圧ローラ３０の間に直
接作用し、かつ、スリーブガイド部材１６ａ，１６ｂと
端部ホルダー４２ａ，４２ｂは、良好な寸法精度にて互
いに固定されるので、各部材間の正確な位置出しが可能
となっている。

【０１６４】また、図２に示すように、サーミスタ２６
もスリーブガイド部材１６ｂ（または１６ａ）に保持す
ることで、スリーブ１０とサーミスタ２６の位置関係
も、上記と同様にして安定化でき、スリーブ１０の正確
な温度制御が可能となる。

【０１６５】この他の方法として、例えば加圧用剛性ス
テイ２２、スリーブガイド部材１６ａ，１６ｂ等をあら
かじめ一体構造で成形したり、また、更に端部ホルダー
４２ａ，４２ｂをこれらと一体的に成形するなどの工夫
を行なっても良いのは言うまでもない。

【０１６６】〈第４の実施例〉本実施形態例は加熱体と
してセラミックヒータを用いたスリーブ加熱方式の定着
装置例である。図１８は本例における定着装置１００の
横断面模型図である。

【０１６７】１６ｃは横断面略半円弧状樋型の耐熱性・
断熱性のスリーブガイド（フィルムガイド）、１２は加
熱体としてのセラミックヒータであり、スリーブガイド
１６ｃの下面の略中央部にガイド長手に沿って形成具備
させた溝部に嵌入して固定支持させてある。

【０１６８】１１は円筒状もしくはエンドレス状の、可
とう性・耐熱性フィルム（定着フィルム）のスリーブ
（定着スリーブ）である。このスリーブ１１はスリーブ
ガイド１６ｃにルーズに外嵌させてある。

【０１６９】２２はスリーブガイド１６ｃの内側に挿通
した加圧用剛性ステイである。

【０１７０】３０は加圧部材で、本例は弾性加圧ローラ
であり、芯金３０ａにシリコーンゴム等の弾性屠３０ｂ
を設けて硬度を下げたもので、芯金３０ａの両端部を装
置の不図示の手前側と奥側のシャーシ側板間に回転自由
に軸受け保持させて配設してある。表面性を向上させる
ために、さらに外周に、ＰＴＦＥ、ＰＦＡ、ＦＥＰ等の
フッ素樹脂層３０ｃを設けてもよい。

【０１７１】定着ニップＮを形成するための加圧手段及
びスリーブ端部の保持手段（端部フランジ）については
第１の実施例と同様の構成を取り、ここでの説明は省略
する。

【０１７２】加圧ローラ３０の第１の実施例と同様のも
のを用いることが出来る。ここで、加圧ローラ３０は駆
動手段Ｍにより矢示の反時計方向に回転駆動される。こ
の加圧ローラ３０の回転駆動による加圧ローラ３０とス
リーブ１１の外面との摩擦力でスリーブ１１に回転力が
作用して、スリーブ１１がその内面が定着ニップ部Ｎに
おいてセラミックヒータ１２の下面に密着して摺動しな
がら矢示の時計方向に加圧ローラ３０の回転周速度にほ
ぼ対応した周速度をもってスリーブガイド１６ｃの外回
りを回転状態になる（加圧ローラ駆動方式）。

【０１７３】定着ニップ部Ｎにおけるセラミックヒータ
１２の下面とスリーブ１１の内面との相互摺動摩擦力を
低減化させるために定着ニップ部Ｎのセラミックヒータ
１２の下面に潤滑部材４０を配設し、スリーブ１１の内
面との間に耐熱性グリスなどの潤滑剤を介在させる。

【０１７４】プリントスタート信号に基づいて加圧ロー
ラ３０の回転が開始され、またセラミックヒータ１２の
ヒートアップが開始される。加圧ローラ３０の回転によ
るスリーブ１１の回転周速度が定常化し、セラミックヒ
ータ１２の温度が所定に立ち上がった状態において、定
着ニップ部Ｎのスリーブ１１と加圧ローラ３０との間に
被加熱材としてのトナー画像ｔを担持させた転写材Ｐが
トナー画像担持面側をスリーブ１１側にして導入される
ことで、転写材Ｐは定着ニップ部Ｎにおいてスリーブ１
１を介してセラミックヒータ１２の下面に密着して定着
ニップ部Ｎをスリーブ１１と一緒に移動通過していく。

【０１７５】その移動通過過程においてセラミックヒー
タ１２の熱がスリーブ１１を介して転写材Ｐに付与され
てトナー画像ｔが転写材Ｐ面に加熱定着される。定着ニ
ップ部Ｎを通過した転写材Ｐはスリーブ１１の面から分
離されて搬送される。

【０１７６】スリーブ１１は図１９に示す様に、基層２
０１、弾性層２０２、離型層２０３から成る。ここで基
層２０１は、耐久性向上のため、従来よく用いられるＰ
Ｉ等の樹脂フィルムの代わりに、６０μｍ厚のＳＵＳ製
金属フィルムを用いた。

【０１７７】また、弾性層２０２は、カラー画像定着時
の定着性向上のため、必要に応じて設けられるもので、
白黒専用プリンター等の定着装置においては、必ずしも
必要ではない。本実施例では、弾性層２０２としおて、
ゴム硬度１０度（ＪＩＳ−Ａ）、熱伝導率４．１８６０
５×１０^-1Ｗ／ｍ・℃（１×１０^-3［ｃａｌ／ｃｍ．ｓ
ｅｃ．ｄｅｇ］）、厚さ２００μｍのシリコーンゴムを
用い、離型層２０３は厚さ２０μｍのＰＦＡコート層を
用いた。離型層２０３としては、第１の実施例と同様の
ＰＦＡチューブを用いても良い。ＰＦＡコートは、厚さ
が薄く出来、材質的にもＰＦＡチューブに比較してトナ
ーをつつみ込む効果がより大きい点が優れている。一
方、機械的及び電気的強度はＰＦＡチューブがＰＦＡコ
ートよりも優っているので、場合により使い分けること
が出来る。

【０１７８】加熱体としてのセラミックヒータ１２は、
スリーブ１１・転写材Ｐの移動方向に直交する方向を長
手とする低熱容量の横長の線状加熱体である。チッ化ア
ルミニウム等でできたヒータ基板１２ａと、このヒータ
基板１２ａの表面にその長手に沿って設けた発熱層１２
ｂ、例えばＡｇ／Ｐｄ（銀／パラジウム）等の電気抵抗
材料を約１０μｍ、幅１〜５ｍｍにスクリーン印刷等に
より塗工して設けた発熱層１２ｂと、更にその上に設け
たガラスやフッ素樹脂等の保護層１２ｃを基本構成とす
るものである。

【０１７９】前記セラミックヒータ１２の発熱層１２ｂ
の両端間に通電されることで発熱層１２ｂは発熱してヒ
ータ１２が急速に昇温する。そのヒータ温度が不図示の
温度センサに検知され、ヒータ温度が所定の温度に維持
されるように不図示の制御回路で発熱層１２ｂに対する
通電が制御されてヒータ１２は温調管理される。

【０１８０】前記セラミックヒータ１２は、スリーブガ
イド１６ｃの下面の略中央部にガイド長手に沿って形成
具備させた溝部に保護層１２ｃ側を上向きに嵌入して固
定支持させてある。スリーブ１１との接触する定着ニッ
プ部Ｎにはこのセラミックヒータ１２の摺動部材４０の
面とスリーブ１１の内面が相互接触摺動する。

【０１８１】上記構成の装置において、スリーブ１１と
加圧ローラ３０を総圧１４７．１Ｎ（１５ｋｇ）で当接
させ、略８ｍｍのニップを形成させた。

【０１８２】上記構成の装置においても、スリーブ１１
とスリーブガイド１６ｃの関係は前述の第１〜第３の実
施例における場合と全く同様である。ここで、第１の実
施例に示したのと同様の条件でフランジ部材２３ａ，２
３ｂをスリーブ１１の両端に配設したところ、一例とし
て、スリーブ１１とフランジ部材のギャップΔｔを０．
６ｍｍに設定した結果、約３０万枚のプリント耐久にお
いても、スリーブ１１の破損が生じることはなかった。

【０１８３】なお、この第４の実施例の装置において、同
様にして第２、第３の実施例における構造と略等しい構
造及び作用効果を実現することが可能であることは言う
までもなく、ここでの詳細は省略する。

【０１８４】以上説明したように本実施例によれば、ス
リーブ１０の両端をフランジ２３ａ，２３ｂにより外周
面上から保持するとともに、このフランジ２３ａ，２３
ｂの内径を、第１の実施例の様にスリーブ１０の外形よ
りも所定の大きさだけ大となる関係とする、あるいは第
２の実施例の様に所定の形状とすることで、回転時にお
けるニップ部近傍でのスリーブ１０の変形ストレスを軽
減し、スリーブ１０の耐久性を大幅に向上することが可
能となった。しかも、このとき同時にフランジ２３ａ，
２３ｂにより、適度にスリーブ１０を保持することが〕
出来るので、本実施例の様にフランジ２３ａ，２３ｂを
ホルダー４２ａ，４２ｂにより位置規制することで、ス
リーブ１０がニップ近傍で変形を受けても、変形後の形
状を安定して保つことができ、安定した定着性能を得る
ことが出来た。

【０１８５】〈その他の例〉第１〜第４の実施例におけ
る電磁誘導発熱型の定着装置は、発熱部がニップに近く
特に熱応答性に優れているので、第１の実施例の図１に
おける様な１つの感光体を用いたプリント装置以外に
も、例えば４つの感光体を用いて一括でフルカラープリ
ントを行なうことの出来る、インラインタイプのプリン
ターにも好適に用いることが出来、高速度の連続プリン
ト時においても、本発明を用いることで、耐久性能の良好
な定着装置を提供することが可能となる。

【０１８６】本発明の加熱装置は、画像加熱定着装置と
してばかりではなく、画像を担持した記録材を加熱して
つや等の表面性を改質する像加熱装置、仮定着処理する
像加熱装置、シート状物を給送して乾燥処理・ラミネー
ト処理する等の加熱装置など、広く被加熱材の加熱処理
装置として使用できることは勿論である。

【０１８７】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、フ
ィルム状の回転体と、該回転体を導くガイド部材と、該
ガイド部材に対し該回転体を介して圧接ニップを形成す
る加圧部材と、該回転体を昇温せしめ該回転体の回転と
共に該ニップ内を搬送される被加熱材を加熱する加熱手
段とを有する加熱装置、及び該加熱装置を画像の加熱定
着装置として備えた画像形成装置について、上記のフィ
ルム状の回転体の耐久時における疲労劣化を防止して、
装置の耐久性を向上させることができ、常に安定した加
熱性能、定着性能を得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施例における画像形成装置の概略構
成模型図

【図２】 第１の実施例における定着装置の要部の横断
側面模型図

【図３】 同装置の要部の正面模型図

【図４】 同装置の要部の縦断正面模型図

【図５】 磁場発生手段部分の斜視模型図

【図６】 交番磁束の発生の様子を示す模式図

【図７】 安全回路図

【図８】 スリーブの層構成模型図

【図９】 発熱層深さと電磁波強度の関係図

【図１０】 スリーブと端部フランジの関係説明図（そ
の１）

【図１１】 スリーブと端部フランジの関係説明図（そ
の２）

【図１２】 スリーブと端部フランジの関係説明図（そ
の３）

【図１３】 スリーブと端部フランジの関係説明図（そ
の４）

【図１４】 スリーブと端部フランジの関係説明図（そ
の５）

【図１５】 第２の実施例における定着装置のスリーブ
と端部フランジの関係説明図

【図１６】 第３の実施例における定着装置のスリーブ
と端部フランジの関係説明図（その１）

【図１７】 第３の実施例における定着装置のスリーブ
と端部フランジの関係説明図（その２）

【図１８】 第４の実施例における定着装置の要部の横
断側面模型図

【図１９】 スリーブの層構成模型図

【図２０】 従来例の定着装置の要部の横断側面模型図

【図２１】 スリーブと端部フランジの関係説明図（そ
の１）

【図２２】 スリーブと端部フランジの関係説明図（そ
の２）

【符号の説明】

１０・・スリーブ １６ａ，１６ｂ・・スリーブガイド
部材 １７ａ〜１７ｃ・・磁性コア １８・・励磁コイ
ル ２２・・加圧用剛性ステイ ２３ａ，２３ｂ・・フ
ランジ ２５ａ，２５ｂ・・加圧バネ ３０・・加圧ロ
ーラ ４０・・良熱伝導性部材 ４１・・潤滑部材1

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮本 厳恭 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キヤ ノン株式会社内 (72)発明者 早川 辰郎 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キヤ ノン株式会社内 Ｆターム(参考） 2H033 AA23 AA24 BA31 BB12 BB18 BB29 BB30 BB33 BB34 BE03 BE06 CA06 CA07 CA23 CA38 3K058 AA45 BA18 DA04 DA21 GA03 GA06 3K059 AB19 AD34 CD66 CD75

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】フィルム状の回転体（以下スリーブと称
   す）と、該スリーブを導くガイド部材と、該ガイド部材
   に対し該スリーブを介して圧接ニップを形成する加圧部
   材と、該スリーブを昇温せしめ該スリーブの回転と共に
   該ニップ内を搬送される被加熱材を加熱する加熱手段と
   を有する加熱装置において、 前記スリーブの全長は、前記加圧部材の当接面長さより
   も大きく設定され、かつ、該スリーブは、その両端部を
   外周面側から支持部材であるフランジにより支持される
   構造とし、 該スリーブの端部における外径をａ、該フランジの内径
   をｂ（ｂ＞ａ）としたとき、前記加圧部材により該スリ
   ーブを所定の圧力で加圧した際に、該フランジにて支持
   されるスリーブ端部の断面形状が、前記加圧部材の当接
   により形成されるニップ部におけるスリーブ断面形状に
   倣う方向に変形可能となるように、該スリーブの端部に
   おける外径ａ、該フランジの内径ｂの間に所定量のギャ
   ップΔｔ＝ｂ−ａを設けた、ことを特徴とする加熱装
   置。
2. 【請求項２】請求項１において、前記Δｔとａの関係
   が、 ０．００９≦Δｔ／ａ≦０．０３ であることを特徴とする加熱装置。
3. 【請求項３】フィルム状の回転体（以下スリーブと称
   す）と、該スリーブを導くガイド部材と、該ガイド部材
   に対し該スリーブを介して圧接ニップを形成する加圧部
   材と、該スリーブを昇温せしめ該スリーブの回転と共に
   該ニップ内を搬送される被加熱材を加熱する加熱手段と
   を有する加熱装置において、 前記スリーブの全長は、前記加圧部材の当接面長さより
   も大きく設定され、かつ、該スリーブは、その両端部を
   外周面側から支持部材であるフランジにより支持される
   構造とし、かつ、該フランジのスリーブ外周面支持部よ
   りも外側に、スリーブの長手方向側からスリーブ端部を
   支持するためのスリーブ長手方向支持面を形成し、該長
   手方向支持面により、長手方向の外側からフランジがス
   リーブ端面を支持する構造とするとともに、このとき該
   フランジのスリーブ長手方向支持部の、フランジ直径方
   向での幅Ｗを、スリーブの厚さＳよりも大としたことを
   特徴とする加熱装置。
4. 【請求項４】請求項３において、前記フランジの長手方
   向の断面形状における、スリーブ外周面側の支持面と、
   該フランジのスリーブ長手方向支持面のなす角θが、９
   ０°以上であることを特徴とする加熱装置。
5. 【請求項５】フィルム状の回転体（以下スリーブと称
   す）と、該スリーブを導くガイド部材と、該ガイド部材
   に対し該スリーブを介して圧接ニップを形成する加圧部
   材と、該スリーブを昇温せしめ該スリーブの回転と共に
   該ニップ内を搬送される被加熱材を加熱する加熱手段と
   を有する加熱装置において、 前記加熱装置のスリーブの全長は、前記加圧部材の当接
   面長さよりも大きく設定され、かつ、該スリーブは、そ
   の両端部を支持部材であるフランジにより支持される構
   造とし、更に、前記フランジの長手方向における、スリ
   ーブと反対側面から、該フランジを介して前記スリーブ
   端部を支持するための端部ホルダーを設けたことを特徴
   とする加熱装置。
6. 【請求項６】請求項５において、前記端部ホルダーは、
   前記スリーブ内側に有って、スリーブの回転を導くため
   の前記ガイド部材に対し、一体的に固定支持されている
   ことを特徴とする加熱装置。
7. 【請求項７】請求項６において、前記端部ホルダーと、
   前記加圧部材を端部から支持する支持部材とを、加圧手
   段により相対的に加圧することで、前記圧接ニップを形
   成することを特徴とする加熱装置。
8. 【請求項８】請求項１から７の何れかの加熱装置におい
   て、前記スリーブは、厚さ２０μｍ〜１００μｍの可と
   う性を有する薄層金属を基材として用いたものであるこ
   とを特徴とする加熱装置。
9. 【請求項９】請求項１から８の何れかの加熱装置は、前
   記被加熱材が画像を担持した被記録材であり、該被記録
   材上の画像を加熱して定着する、或いは仮定着する、或
   いはつや等の表面性を改質する像加熱装置であることを
   特徴とする加熱装置。
10. 【請求項１０】被記録材上に未定着画像を形成担持させ
    る画像形成手段部と、被記録材上の未定着画像を加熱定
    着させる定着手段を有する画像形成装置において、前記
    定着手段が請求項１から８の何れかに記載の加熱装置で
    あることを特徴とする画像形成装置。