JP2002213266A - 車両の駆動力制御装置 - Google Patents
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Abstract
実現するとともに、回生量を増大しながらも最適なエン
ジンブレーキを実現することを目的とする。 【解決手段】 エンジン2と有段の自動変速機5との間
に介装されたモータジェネレータ4と、自動変速機5に
連結された後輪7と、モータジェネレータ1に連結され
た前輪17と、モータジェネレータ1、4によって充電
されるバッテリ8と、車両の運転状態とバッテリ8の充
電状態に応じて、エンジン2と第1モータジェネレータ
4の駆動力を制御するとともに、バッテリ8またはモー
タジェネレータ4の発電によってモータジェネレータ1
を駆動する。
Description
ジェネレータ及び自動変速機を組み合わせたハイブリッ
ド車両に関するものである。
め、エンジンとモータジェネレータを組み合わせて、い
ずれか一方または双方の駆動力により走行するハイブリ
ッド車両が知られており、例えば、特開平10−246
134号公報などが知られている。
ェネレータを組み合わせるとともに、センターディファ
レンシャルギアを設けて4輪駆動車両を構成したもので
ある。
自動変速機のフォワードクラッチを解放して、モータジ
ェネレータからの回生量を増大させる技術が開示されて
いる。
は、回生の際にフォワードクラッチを締結したまま燃料
カットを行うとともに、スロットルを全開にしてエンジ
ンのフリクションを低減する技術が開示されている。
来例においては、自動変速機のフォワードクラッチを解
放して回生を行うため、回生中はエンジン単体で回転を
維持する必要があるため燃料カットを実施することがで
きず、エンジンがアイドル回転数を維持するための燃料
供給が必要となってしまい、回生量の増大は達成できる
ものの、燃費が低下する場合があった。
燃料カットを行って回生を行う場合では、車両に加わる
エンジンブレーキ力は、エンジンを駆動するトルクと、
モータジェネレータを駆動するトルクの両方が作用する
ため、適切なエンジンブレーキ力に制御するのが難しい
という問題があり、さらに、エンジンと駆動輪の間の動
力伝達経路をつないだままで減速を行うため、自動変速
機の入力軸回転数がエンジンのアイドル回転数未満とな
るような極低車速まで回生を行うことができないという
問題がある。
ターディファレンシャルギアを用いて4輪駆動のハイブ
リッド車両を構成すると、構成が複雑になるという問題
があった。
れたもので、4輪駆動のハイブリッド車両を簡易な構成
で実現するとともに、回生量を増大しながらも最適なエ
ンジンブレーキを実現することを目的とする。
動軸と第2の駆動軸とを備えた車両において、エンジン
と自動変速機との間に介装された第1のモータジェネレ
ータと、前記自動変速機に連結された前記第1の駆動軸
と、第2のモータジェネレータに連結された前記第2の
駆動軸と、前記第1または第2モータジェネレータによ
って充電されるバッテリと、車両の運転状態とバッテリ
の充電状態に応じて、前記エンジンと第1モータジェネ
レータの駆動力を制御するとともに、前記バッテリまた
は第1モータジェネレータの発電によって第2モータジ
ェネレータを駆動する駆動力制御手段とを備える。
いて、前記自動変速機は、エンジンブレーキ側のトルク
を選択的に伝達、遮断する摩擦締結要素を有し、前記駆
動力制御手段は、アクセルペダルの操作量を検出するア
クセルペダル操作量検出手段とを有し、前記アクセルペ
ダルが解放されたときには、バッテリの充電状態に応じ
て前記摩擦締結要素を解放するとともに、前記第2モー
タジェネレータによって回生を行う。
いて、前記駆動力制御手段は、アクセルペダルが解放さ
れ、第2モータジェネレータによる回生が行われている
間、前記第1モータジェネレータによりエンジンを回転
させる。
の発明において、前記駆動力制御手段は、バッテリの充
電状態が飽和状態のときには、前記摩擦締結要素を締結
するとともに、エンジンブレーキを作用させる。
の発明のいずれかひとつにおいて、前記摩擦締結要素
は、エンジンブレーキ作動制御用摩擦締結要素であっ
て、ワンウェイクラッチと並列的に配置される。
明において、前記駆動力制御手段は、運転状態に応じた
自動変速機の変速段が、エンジンブレーキ側のトルクが
前記エンジンブレーキ作動制御用摩擦締結要素を通過し
ない変速段に設定されたときには、高速側の変速段へア
ップシフトさせる。
の発明のいずれかひとつにおいて、前記駆動力制御手段
は、エンジンの出力トルクを検出するエンジントルク検
出手段と、第1モータジェネレータが発生または消費す
るトルクを検出する第1モータジェネレータトルク検出
手段と、これらのトルクに基づいて自動変速機の入力ト
ルクを演算する入力トルク演算手段と、この入力トルク
をエンジンのみで発生するときのアクセルペダル操作量
相当値に基づいて自動変速機の変速制御を行う。
自動変速機の間に第1モータジェネレータを介装し、自
動変速機に連結された第1の駆動軸を設け、第2のモー
タジェネレータに連結された第2の駆動軸とを設けるこ
とで、ハイブリッド式の4輪駆動車両を構成でき、セン
ターディファレンシャルギアなどの複雑な駆動力分配機
構を設ける必要がないので、構成を簡易にすることがで
き、製造コストの上昇を抑制できる。
ェネレータの発電によっても、第2モータジェネレータ
を駆動できるため、バッテリの充電量が低いときであっ
ても、4輪駆動走行を行うことができる。
放状態となってバッテリの充電状態が充電可能であれ
ば、第2駆動軸と連結された第2モータジェネレータに
よって回生を行う一方、第1駆動軸と連結された自動変
速機は、予め設定した摩擦締結要素(例えば、エンジン
ブレーキ作動制御用摩擦締結要素)を解放することで、
第1モータジェネレータにエンジンブレーキトルクが加
わるのを遮断でき、このとき、エンジンを第1モータジ
ェネレータで駆動(空転)させておき、例えば、燃料噴
射カットを行うことにより、大きな回生量を得ながらも
燃費性能の向上を図ることができる。
タジェネレータによって回生を行い、エンジンブレーキ
側のトルク第2モータジェネレータの発電によって発生
させるので、エンジンブレーキトルクが自動変速機のシ
フト位置または変速段の影響を受けることがなくなっ
て、最適なエンジンブレーキとなるように任意に制御で
きるという利点がある。
放状態となってバッテリの充電状態が充電可能であれ
ば、第2駆動軸と連結された第2モータジェネレータに
よって回生を行い、エンジンブレーキ側のトルク第2モ
ータジェネレータの発電によって発生させるので、回生
中では、予め設定した摩擦締結要素を解放して、第1モ
ータジェネレータでエンジンを回転させておくようにし
たため、エンジン回転数が再始動を考慮した任意の回転
数に設定でき、再始動を容易かつ円滑に行えるととも
に、第2モータジェネレータによる回生は、エンジンス
トールの心配がないので、極低速まで回生を行いながら
燃料噴射カットを実行できるため、燃費性能を向上でき
る。
飽和状態であれば、摩擦締結要素を締結して通常のエン
ジンブレーキを作動させて回生を中止するようにしたの
で、エンジンブレーキの確保とバッテリの過充電を防止
できる。
動変速機に従来から配設されて、ワンウェイクラッチと
並列的に配置されたエンジンブレーキ作動制御用摩擦締
結要素としたので、ハイブリッド車両を構成するにあた
って、電磁クラッチなどの特別なクラッチを設ける必要
がなくなって、既存の自動変速機を流用することで、製
造コストを大幅に低減できるのである。
ンブレーキ作動制御用の摩擦締結要素でエンジンブレー
キ側のトルクを遮断できない変速段またはシフト位置で
回生を行う際には、高速側へアップシフトさせておくこ
とで、第2モータジェネレータによる回生量を増大させ
ながらエンジンブレーキが過大になるのを防止できる。
クと、第1モータジェネレータが発生または消費するト
ルクに基づいて、自動変速機の入力トルクを求め、この
入力トルクをエンジンのみで発生するときのアクセルペ
ダル操作量相当値に基づいて自動変速機の変速制御を行
うようにしたため、従来の自動変速機の変速マップなど
を流用して、容易にハイブリッド車両を構成することが
でき、製造コストの上昇を抑制できる。
図面に基づいて説明する。
車両の一例を示し、エンジンまたはモータジェネレータ
のいずれか一方、または、双方の駆動力を用いて走行す
るものである。
ジン2と自動変速機5(図中AT)との間にモータジェ
ネレータ4(図中M/G1)が連結され、自動変速機5
の出力軸に連結されたリアディファレンシャルギア6を
介して後輪7が連結された第1の動力駆動軸に加え、モ
ータジェネレータ1(図中M/G2)と前輪17を、フ
ロントディファレンシャルギア16を介して連結した第
2の駆動軸から構成された4輪駆動車両である。
4の出力軸及び自動変速機5の入力軸は互いに連結され
ている。
ン2またはモータジェネレータ4からのトルクによって
駆動され、前輪17がモータジェネレータ1からのとる
くによって駆動される。
モータジェネレータ1と、後輪7に連結したモータジェ
ネレータ4がそれぞれ独立して電力を回生する。
と前輪17からの回生を行い、モータジェネレータ4
は、車両の推進と後輪7からの回生を行うとともに、エ
ンジン2の始動と発電に用いられ、バッテリ8の充電量
が低下したときは、モータジェネレータ4の発電によっ
て充電が行われる。
機で構成され、それぞれインバータ9を介してバッテリ
8に接続されており、インバータ9はモータジェネレー
タ制御コントローラ13によって制御される。
ーラ11によって制御され、自動変速機5は変速制御コ
ントローラ12によってそれぞれ制御され、これら各コ
ントローラ11〜13は、運転状態に応じて駆動力を決
定する駆動力制御コントローラ10からの指令に基づい
て、それぞれ制御を行うものである。なお、エンジン制
御コントローラ11は、所定の運転状態、例えば、アク
セルペダルの解放時などでは、基本的に燃料噴射カット
を行う。
すように、車速センサ21からの車速VSP、アクセル
開度センサ22からのアクセルペダル操作量APS(ま
たはスロットル開度)、エンジン回転数センサ23から
のエンジン回転数Ne、アイドルスイッチ24からの信
号、バッテリ充電状態センサ25からはバッテリ8の充
電状態SOC(State Of Charge)がそれぞれ入力され
る。
これら各センサ等からの信号に基づいて運転状態を判定
し、図2に示すように、車両の運転状態に応じた目標駆
動力を演算し、運転状態とバッテリ8の充電状態SOC
に基づいてモータジェネレータ1、4の目標駆動力と、
エンジン2の目標駆動力を決定し、また、これら目標駆
動力を実現するための変速比(または変速段)を決定し
て、エンジン制御コントローラ11、変速制御コントロ
ーラ12及びモータジェネレータ制御コントローラ13
に指令を送る。
に、3つの遊星歯車機構G1、G2、G3を主体にした
有段の自動変速機で、例えば、特開平10−30688
号公報などに開示されるものと同様にして、前進5段、
後退1段の自動変速機で5ある。
第3の遊星歯車機構を示し、M1、M2は連結メンバ、
C1、C2、C3はクラッチ、B1、B2、B3、B4
はブレーキ、F1、F2、F3はワンウェイクラッチ、
INは入力軸、OUTは出力軸である。
1と、第1リングギアR1と、両ギアS1、R1に噛み
合うピニオンを支持する第1キャリヤPC1から構成さ
れるシングルピニオン型である。
2と、第2リングギアR2と、両ギアS2、R2に噛み
合うピニオンを支持する第2キャリヤPC2から構成さ
れるシングルピニオン型である。
ンギアS3と、第3リングギアR3と、両ギアS3、R
3に噛み合うピニオンを支持する第3キャリヤPC3か
ら構成されるシングルピニオン型である。
ヤPC1と第3リングギアR3とを一体的に連結するメ
ンバで、第2連結メンバM2は、第2リングギアR2と
第3キャリヤPC3とを一体的に連結するメンバであ
る。
と第2リングギアR2とを選択的に締結、解放するクラ
ッチである。
第3サンギアS3とを選択的に締結、解放するクラッチ
で、この第2クラッチC2には、第1ワンウェイクラッ
チF1が並列的に設けられている。
と第3サンギアS3とを選択的に拘束するクラッチであ
る。
の回転を選択的に停止させるブレーキで、第2ブレーキ
B2は、第1サンギアS1の回転を選択的に停止させる
ブレーキで、この第2ブレーキB2には、並列に第2ワ
ンウェイクラッチF2が設けられている。
回転を選択的に停止させるブレーキで、この第3ブレー
キB3には、並列に第4ブレーキB4及び第3ワンウェ
イクラッチF3(ブレーキB4とワンウェイクラッチF
3は直列配置)が設けられている。
に連結されて、エンジンからの駆動力を図示しないトル
クコンバータを介して入力し、出力軸OUTは、第2キ
ャリヤPC2に連結され、伝達されたトルクを図示しな
いファイナルギア等を介して駆動輪に伝達する。
ーキB1、B2、B3、B4には、各変速段にて締結圧
や解放圧を作り出す油圧制御装置が接続されている。
フト位置に応じて図4のマップに示すように摩擦締結要
素の締結を行い、この図4において、白丸は駆動側で動
力を伝達するために締結が必要な要素を示し、図中黒丸
は減速状態でエンジンブレーキを作用させる際や、アク
セルペダルの踏み込み量が所定値以下となってエンジン
ブレーキを作用させる際に締結が必要な要素を示す。な
お、シフト位置は、セレクトレバー(図示せず)で設定
された運転レンジと車速及びアクセルペダル操作量など
から決定されるものである。
の状態について説明する。
いて、第1ワンウェイクラッチF1の作動または第2ク
ラッチC2の締結により第2サンギアS2と第3サンギ
アS3が連結され、さらに、第4ブレーキB4の締結と
第3ワンウェイクラッチF3の作動または第3ブレーキ
B3の締結により両サンギアS2、S3はケースに固定
される。
ンウェイクラッチF2の作動により、第1サンギアS1
がケースに固定され、第1クラッチC1の解放により第
1リングギアR1と第2リングギアR2とが切り離され
る出力軸OUTの回転は、第2遊星歯車機構G2におい
て、第2リングギアR2の回転(第1連結メンバM1の
回転より低回転)と第2サンギアS2の固定により規定
され、入力回転が大幅に減速された第1速が得られる。
せる際には、図4の黒丸で示すように、上記駆動側で締
結する摩擦締結要素に加えて、第2クラッチC2と第2
ブレーキB2と第3ブレーキB3の締結により得られ
る。
2ブレーキB2の締結により、第1サンギアS1がケー
スに固定され、第1クラッチC1の解放により第1リン
グギアR1と第2リングギアR2とが切り離される。
状態から、第3クラッチC3を締結することにより得ら
れる。
2の作動により第1サンギアS1がケースに固定され、
第1クラッチC1の解放により第1リングギアR1と第
2リングギアR2とが切り離される。また、第2クラッ
チC2の解放と第3クラッチC3の締結により、第3遊
星歯車機構G3はブロックとなって一体的に回転し、さ
らに、第4ブレーキB4の締結と第3ワンウェイクラッ
チF3の作動により第2サンギアS2はケースに固定さ
れる。
遊星歯車機構G2において、第2リングギアR2の回転
(第1連結メンバM1と同回転)と第2サンギアS2の
停止により規定され、入力回転が減速された第2速が得
られる。
は、上記駆動側の摩擦締結要素に加えて、第2ブレーキ
B2の締結により第1サンギアS1がケースに固定さ
れ、第1クラッチC1の解放により第1リングギアR1
と第2リングギアR2とが切り離される。また、第2ク
ラッチC2の解放と第3クラッチC3の締結により、第
3遊星歯車機構G3はブロックとなって一体的に回転
し、さらに、第4ブレーキB4の締結と第3ブレーキB
3の締結により第2サンギアS2はケースに固定され
る。
速の駆動側の状態から、第2クラッチC2を締結するこ
とにより得られる。
F2の作動により第1サンギアS1がケースに固定さ
れ、第1クラッチC1の解放により第1リングギアR1
と第2リングギアR2とが切り離される。また、第2ク
ラッチC2と第3クラッチC3の締結により第2遊星歯
車機構G2と第3遊星歯車機構G3とはブロックとなっ
て一体に回転する。
遊星歯車機構G2において、第2リングギアR2の回転
(第1連結メンバM1と同回転)と第2サンギアS2の
回転(第1連結メンバM1と同回転)により第1連結メ
ンバM1と同回転に規定され、入力回転が第1遊星歯車
機構G1のみにより減速されて第3速が得られる。
せる際には、図4の黒丸で示すように、上記駆動側で締
結する摩擦締結要素に加えて、第2ブレーキB2の締結
により第1サンギアS1がケースに固定される。
示すように、第3速の駆動側の状態から、第1クラッチ
C1を締結することにより得られる。
により第1リングギアR1と第2リングギアR2とが連
結される。また、第2クラッチC2と第3クラッチC3
の締結により第2遊星歯車機構G2と第3遊星歯車機構
G3とはブロックとなって一体に回転する。
は直結状態となり、入力回転と出力回転が同一回転によ
るギア比1の第4速が得られる。
作用する。
うに、第4速での第3クラッチC3を解放し、第2ブレ
ーキB2を締結することにより得られる。
または第2ワンウェイクラッチF2の作動により第1サ
ンギアS1がケースに固定され、第1クラッチC1の締
結により第1リングギアR1と第2リングギアR2とが
連結される。また、第1ワンウェイクラッチF1の作動
または第2クラッチC2の締結と第3クラッチC3の解
放により第2サンギアS2と第3サンギアS3が連結さ
れる。
遊星歯車機構G2において、第2リングギアR2の回転
(入力回転)と第2サンギアS2の回転(入力回転より
高回転)により規定され、入力回転より増速となる第5
速が得られる。
用する。
レーキを作動させるクラッチとして、第2ブレーキB2
と第4ブレーキB4が寄与している。
示すように、第2クラッチC2と第1ブレーキB1と第
2ブレーキB2を締結することにより得られる。
2の作動または第2ブレーキB2の締結により第1サン
ギアS1がケースに固定され、第1クラッチC1の解放
により第1リングギアR1と第2リングギアR2とが切
り離される。また、第1ワンウェイクラッチF1の作動
または第2クラッチC2の締結により第2サンギアS2
と第3サンギアS3が連結され、第1ブレーキB1の締
結により第2連結メンバM2が固定される。
遊星歯車機構G2において、第2リングギアR2の固定
と第2サンギアS2の逆回転により規定され、入力回転
とは逆回転による後退レンジが得られる。
と変速制御コントローラ12による変速制御は、図5に
示すように、車速センサ21からの車速VSP、アクセ
ル開度センサ22からのアクセルペダル操作量APS
(またはスロットル開度)、エンジン回転数センサ23
からのエンジン回転数Neに基づいて行われる。
転数Neからエンジントルク演算部101は、エンジン
2が発生するエンジントルクを演算し、モータジェネレ
ータトルク演算部102は、モータジェネレータ4が発
生または消費するトルクを演算する。
ェネレータトルクの和とエンジン回転数Neから、仮想
スロットル開度演算部103では、図6に示すマップに
基づいて、仮想スロットル開度V−TVOを演算する。
速制御に用いるマップにおいて、従来からのアクセルペ
ダル操作量APSに代わって仮想スロットル開度V−T
VOを用い、この仮想スロットル開度V−TVOと車速
VSPに応じたシフト位置(変速段)を求めて、自動変
速機5の変速比を制御する。
開度V−TVOは、図7、図8に示すように、実際のア
クセルペダル操作量APSとモータジェネレータ4の発
電量または駆動トルク(出力)とエンジン回転数Neに
基づいて決定される。
は、図7に示すように、実際のアクセルペダル操作量A
PSが8/8とすると、エンジン2はAPS=8/8の
出力を発生するが、エンジン2と自動変速機5の間に介
装されたモータジェネレータ4は、発電によってエンジ
ントルクを吸収し、この発電によってトルクが吸収され
るため実際に自動変速機5へ入力されるトルクがAPS
=4/8となったと仮定すると、このときの仮想スロッ
トル開度V−TVOは4/8となる。
場合では、図8に示すように、実際のアクセルペダル操
作量APSが4/8と仮定すると、エンジン2はAPS
=4/8の出力を発生するが、エンジン2と自動変速機
5の間に介装されたモータジェネレータ4の駆動トルク
がエンジントルクに加算される。
トルクが加算されるため、実際に自動変速機5へ入力さ
れるトルクはAPS=8/8となったとすると、このと
きの仮想スロットル開度V−TVOは8/8となる。
ジェネレータ4の発電、駆動による自動変速機5へ実際
に入力されるトルクの増減を、仮想スロットル開度V−
TVOを用いて補正することで、円滑な変速制御を行う
ことができる。
れる駆動力制御の一例について、図9〜図12のフロー
チャートを参照しながら説明する。
の出力を読み込み、ステップS2では、アイドルスイッ
チ24の信号に基づいて、モータジェネレータ1の駆動
状態を決定する。すなわち、アイドルスイッチ24がO
Nとなるアクセルペダルの解放状態であれば、ステップ
S3に進む一方、アイドルスイッチ24がOFFとなる
アクセルペダルを踏み込んだ状態では、ステップS4に
進む。
セルペダルの解放状態では、ステップS3で、前輪17
を介してモータジェネレータ1(M/G2)で発電を行
う回生電力を演算する。
るアクセルペダルを踏み込んだ状態では、ステップS4
において、モータジェネレータ1の駆動トルクを車両の
運転状態に基づいて決定する。
で、モータジェネレータ1の回生電力または駆動トルク
を演算した後には、駆動力制御コントローラ10は、モ
ータジェネレータ制御コントローラ13を介してインバ
ータ9の制御を行う。
ジェネレータ1の駆動トルク演算は、図10に示すサブ
ルーチンに基づいて実行される。
充電状態SOCから、充電量が十分であるか否かを判定
する。
十分である場合には、ステップS11へ進んで、運転状
態に応じたトルクでモータジェネレータ1を駆動する一
方、バッテリ8の充電量が不足している場合には、ステ
ップS12へ進んで、エンジン2に連結されたモータジ
ェネレータ4で発電を行って、バッテリ8を充電する。
ジェネレータ1の回生電力(回生量)演算は、図11の
サブルーチンに示すように実行される。なお、図11の
フローチャートは、10msecなどの所定時間毎に実行さ
れる。
テリ8の充電状態SOCから、充電可能であるか否かを
判定し、充電可能であればステップS21へ進む一方、
充電不能(=充電量が十分ある場合など)では、ステッ
プS25へ進む。
は、現在のシフト位置または変速段が最も高速側の第5
速にあるか否かを判定し、第5速であればステップS2
2へ進んで、第5速のときでは、上記したように第4ブ
レーキB4と第1クラッチC1が締結されて、エンジン
ブレーキが必ず作動してしまうため、モータジェネレー
タ1による回生量(発電量)を低減するように補正し
て、エンジンブレーキが過大になるのを防止する。
段が第5速以外のときでは、ステップS23、24へ進
んで、モータジェネレータ1で回生を行うとともに、エ
ンジンブレーキを制御する摩擦締結要素(第1速〜第3
速であれば第2ブレーキB4)を解放して、自動変速機
5からモータジェネレータ4(M/G1)へのトルクの
伝達を遮断しておき、エンジン2の燃料噴射カット(図
中FC)を実行しながらモータジェネレータ4でエンジ
ン2を駆動する。
は、燃料噴射カット終了後、直ちにエンジン2の始動が
可能なエンジン回転数Neとなるように、エンジン2を
駆動する。特に、バッテリ8の充電量が飽和状態に近い
場合等では、燃料噴射カット終了後、自動変速機5の摩
擦締結要素が相対回転のない状態で再度締結できるよう
なエンジン回転数Neにするのが望ましい。
定された場合のステップS25、S26では、モータジ
ェネレータ1による回生を禁止するとともに、モータジ
ェネレータ4の駆動を停止するとともに、燃料噴射カッ
トを禁止して、エンジンブレーキ制御用の摩擦締結要素
(第1速〜第3速であれば第2ブレーキB4)を締結さ
せて、エンジンブレーキを作動させる。
ーチャートを参照しながら説明する。なお、このフロー
チャートも、10msecなどの所定時間毎に実行されるも
のである。
仮想スロットル開度V−TVOを読み込み、ステップS
31において、上記変速制御部121の変速マップから
減殺の運転状態に対応する変速段i(シフト位置)を求
める。
第4速であるかを判定し、第4速以外であれば変速段i
となるように自動変速機5のシフト位置を制御してから
処理を終了する一方、第4速であれば、ステップS33
に進んで、回生中であるかを判定する。
る一方、回生中の場合ではステップS34に進んで、第
5速へアップシフトを行う。
様に第4ブレーキB4と第1クラッチC1が締結され
て、エンジンブレーキが必ず作動してしまうため、高速
側の第5速へアップシフトさせることにより、モータジ
ェネレータ1の回生制動によってエンジンブレーキが過
大になるのを防止できる。
ン2の駆動力の配分は、上記の回生制御の他では、例え
ば、通常走行では、自動変速機5を介してエンジン2の
出力が後輪7を駆動し、バッテリ8の充電状態SOCが
低下したときなどでは、エンジン出力の一部は必要に応
じてモータジェネレータ4を発電機として機能させ、バ
ッテリ8の充電を行う。
タジェネレータ4とエンジン2の両方で後輪7の駆動を
行い、さらに、大きな駆動力が必要な場合には、モータ
ジェネレータ1が前輪17を駆動して駆動力を補助す
る。また、積雪路等の低μ路で、後輪7が空転した場合
などでは、モータジェネレータ1が前輪17を駆動する
4輪駆動走行を行うものである。
タ1の発生トルクの制御は、図13に示すように、後輪
7と前輪17の回転数差をΔVWとすると、map1で
回転数差ΔVWに応じたトルクT1を演算し、map2
からアクセルペダル操作量APSに応じたトルクT2を
演算する。そして、駆動力決定部Tcでは、トルクT
1、T2のうち、大きい方のトルクを用いて駆動を行え
ばよい。
との間にモータジェネレータ4を介装して後輪7を駆動
し、これとは別に、モータジェネレータ1によって前輪
17の駆動、回生(制動)を行うようにしたため、従来
の自動変速機5を用いてハイブリッド式4輪駆動車両を
簡易に構成することが可能となって、従来の4輪駆動車
両のように、センターディファレンシャルギアなどの駆
動力分配機構を設ける必要がないので、構成を簡易にす
ることができ、製造コストの上昇を抑制できる。
ネレータ4の発電によっても、モータジェネレータ1を
駆動できるため、バッテリ8の充電量が低いときであっ
ても、4輪駆動を行うことができる。
ジェネレータを組み合わせたものとして、特開平10−
339182号公報があるが、エンジンのクランクシャ
フトの変速機側とは反対にモータジェネレータを有して
いるため、モータジェネレータの取付構造が複雑になっ
てしまうのに対し、本発明のように従来のエンジン2と
自動変速機5の間にモータジェネレータ4を介装するこ
とで、容易にハイブリッド式4輪駆動車両を構成するこ
とができる。
たモータジェネレータ1によって発電を行う一方、後輪
7と連結された自動変速機5は、エンジンブレーキ作動
制御用の摩擦締結要素である第2ブレーキを解放するこ
とで、モータジェネレータ4にエンジンブレーキトルク
が加わるのを遮断でき、このとき、エンジン2をモータ
ジェネレータ4で駆動(空転)させて燃料噴射カットを
行うことにより、大きな回生量を得ながらも燃費性能の
向上を図ることができ、第2ブレーキB2を締結した場
合に比して回生量を増大してバッテリ8の充電を迅速に
行うことができるのに加え、エンジンブレーキ側のトル
クを前輪17と連結されたモータジェネレータ1の発電
によって発生させるので、エンジンブレーキトルクがシ
フト位置または変速段の影響を受けることがなくなっ
て、最適なエンジンブレーキに制御できるという利点が
ある。
動制御用の摩擦締結要素を解放して、モータジェネレー
タ4でエンジン2を回転させておくようにしたため、エ
ンジン回転数Neが再始動を考慮した任意の回転数に設
定でき、再始動を容易かつ円滑に行えるとともに、モー
タジェネレータ1による回生は、エンジンストールの心
配がないので、極低速まで回生を行いながら燃料噴射カ
ットを実行できるため、燃費性能を向上できる。
れば、摩擦締結要素を締結して通常のエンジンブレーキ
を作動させて回生を中止するようにしたので、エンジン
ブレーキの確保とバッテリ8の過充電を防止できる。
来から配設されて、エンジンブレーキ作動制御用のワン
ウェイクラッチ(第2ワンウェイクラッチF2)と並列
的に配置された第2ブレーキB2としたので、ハイブリ
ッド車両を構成するにあたって、電磁クラッチなどの特
別なクラッチを設ける必要がなくなって、既存の自動変
速機5を流用することで、製造コストを大幅に低減でき
るのである。
をエンジンブレーキ作動制御用にした場合では、前進ク
ラッチは一般的にセレクトレバーと連動するマニュアル
バルブで制御されており、これを電子制御で遮断するに
は新たな機構が必要となって、製造コストの上昇を阻止
できない。
擦締結要素でエンジンブレーキ側のトルクを遮断できな
いシフト位置(第4速)で回生を行う際には、高速側へ
アップシフトさせておくことで、モータジェネレータ1
による回生量を増大させながらエンジンブレーキが過大
になるのを防止できる。
タジェネレータ4が発生または消費するトルクに基づい
て、自動変速機5の入力トルクを求め、この入力トルク
をエンジン2のみで発生するときのアクセルペダル操作
量相当値を仮想スロットル開度V−TVOで表し、この
仮想スロットル開度V−TVOを変速制御で用いるよう
にしたので、従来の自動変速機5の変速マップを流用し
て、容易にハイブリッド車両を構成することができ、製
造コストの上昇を抑制できる。
概略構成図。
で、白丸印が駆動側で作動し、黒丸印を締結すればエン
ジンブレーキの伝達が可能になることを示す。
御の概念図。
に応じた仮想スロットル開度V−TVOのマップ。駆動
力Fdをパラメータとした車速VSPと要求入力軸回転
数tNiの関係を示すマップである。
ロットル開度V−TVOのマップである。
ロットル開度V−TVOのマップである。
のメインルーチン。
決定するサブルーチン。
決定するサブルーチン。
Claims (7)
- 【請求項1】 第1の駆動軸と第2の駆動軸とを備えた
車両において、 エンジンと自動変速機との間に介装された第1のモータ
ジェネレータと、 前記自動変速機に連結された前記第1の駆動軸と、 第2のモータジェネレータに連結された前記第2の駆動
軸と、 前記第1または第2モータジェネレータによって充電さ
れるバッテリと、 車両の運転状態とバッテリの充電状態に応じて、前記エ
ンジンと第1モータジェネレータの駆動力を制御すると
ともに、前記バッテリまたは第1モータジェネレータの
発電によって第2モータジェネレータを駆動する駆動力
制御手段とを備えたことを特徴とする車両の駆動力制御
装置。 - 【請求項2】 前記自動変速機は、エンジンブレーキ側
のトルクを選択的に伝達、遮断する摩擦締結要素を有
し、前記駆動力制御手段は、アクセルペダルの操作量を
検出するアクセルペダル操作量検出手段とを有し、前記
アクセルペダルが解放されたときには、バッテリの充電
状態に応じて前記摩擦締結要素を解放するとともに、前
記第2モータジェネレータによって回生を行うことを特
徴とする請求項1に記載の車両の駆動力制御装置。 - 【請求項3】 前記駆動力制御手段は、アクセルペダル
が解放され、第2モータジェネレータによる回生が行わ
れている間、前記第1モータジェネレータによりエンジ
ンを回転させることを特徴とする請求項2に記載の車両
の駆動力制御装置。 - 【請求項4】 前記駆動力制御手段は、バッテリの充電
状態が飽和状態のときには、前記摩擦締結要素を締結す
るとともに、エンジンブレーキを作用させることを特徴
とする請求項2または請求項3に記載の車両の駆動力制
御装置。 - 【請求項5】 前記摩擦締結要素は、エンジンブレーキ
作動制御用摩擦締結要素であって、ワンウェイクラッチ
と並列的に配置されたことを特徴とする請求項1ないし
請求項4のいずれかひとつに記載の車両の駆動力制御装
置。 - 【請求項6】 前記駆動力制御手段は、運転状態に応じ
た自動変速機の変速段が、エンジンブレーキ側のトルク
が前記エンジンブレーキ作動制御用摩擦締結要素を通過
しない変速段に設定されたときには、高速側の変速段へ
アップシフトさせることを特徴とする請求項5に記載の
車両の駆動力制御装置。 - 【請求項7】 前記駆動力制御手段は、エンジンの出力
トルクを検出するエンジントルク検出手段と、第1モー
タジェネレータが発生または消費するトルクを検出する
第1モータジェネレータトルク検出手段と、これらのト
ルクに基づいて自動変速機の入力トルクを演算する入力
トルク演算手段と、この入力トルクをエンジンのみで発
生するときのアクセルペダル操作量相当値に基づいて自
動変速機の変速制御を行うことを特徴とする請求項1な
いし請求項6のいずれかひとつに記載の車両の駆動力制
御装置。
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