JP2000234533A - 内燃機関の可変動弁装置 - Google Patents
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Abstract
一方の可変機構の故障時における機関性能の低下を防止
すると共に、機関始動性の向上を図る。 【解決手段】 吸気弁12のリフト特性を可変制御する
第1可変機構1と、吸気弁の開閉タイミングを可変制御
する第2可変機構2とを備えている。第1可変機構は、
制御軸32を電動モータ34によって回転位置制御を行
い、伝達機構18を介して揺動カム17の揺動位置を変
化させる。一方、第2可変機構は、タイミングスプロケ
ット40と駆動軸13との相対回動を、第1,第2油圧
室49,50への油圧の絡排によって筒状歯車43を軸
方向へ移動させることにより位相変換させるようになっ
ており、機関始動時は第1可変機構のみを駆動させるよ
うにした。
Description
弁装置、とりわけ、吸気弁や排気弁である機関弁のリフ
ト特性を制御する第1可変機構とバルブタイミングを制
御する第2可変機構とを備えた可変動弁装置に関する。
フト特性を可変にする可変リフト機構とバルブタイミン
グ特性を可変にする可変バルブタイミング機構とを併用
してバルブリフト特性の自由度を向上させて機関運転性
能を大幅に高める可変動弁装置が従来から種々提供され
ている(特開平4−287809号公報,実開平3−9
9860号公報参照)。
報記載の従来例にあっては、可変リフト機構と可変バル
ブタイミング機構の両方とも油圧を駆動源としているた
め、油圧系統の故障、例えば油圧回路の途中に有する電
磁切換弁や油圧制御系の機器類などに故障が発生した場
合には、両方の可変機構の作動不良が起こり、バルブリ
フト,バルブタイミングの両方の可変制御が困難にな
る。この結果、機関の性能を十分に発揮させることがで
きなくなるばかりか、運転状態によっては機関性能の悪
化を招くおそれがある。
合であっても、機関始動時などの低油温時には、油の粘
性抵抗が大きいため、可変機構の良好な作動が得られに
くい。また、油の粘性抵抗が大きいことは、油圧流路長
が長いことと相俟って油圧ポンプから各可変機構への油
圧供給を遅らせる。したがって、この作動不良により始
動からのしばらくの間は、機関運転状態の変化に応じた
各可変機構の制御応答性が低下する、といった技術的課
題も招来している。
変動弁装置の実情に鑑みて案出されたもので、請求項1
記載の発明は、機関弁の少なくともリフト特性を機関運
転状態に応じて可変制御する第1可変機構と、機関弁の
少なくとも開閉タイミング特性を機関運転状態に応じて
可変制御する第2可変機構とを備え、前記第1可変機構
の駆動を電動アクチュエータによって行う一方、第2可
変機構の駆動を作動油圧によって行うと共に、機関始動
後に前記作動油の温度が所定温度に達するまでの運転領
域では、第2可変機構の駆動を停止させて第1可変機構
のみを駆動させ、かつ前記油温が所定温度を越えた時点
から第1,第2可変機構の両方を駆動させるようにした
ことを特徴としている。
変機構の駆動動力源を異ならせているため、電気系統や
油圧系統のいずれか一方が故障しても、他方の可変機構
には影響を与えることなく、少なくとも一方の可変機構
は正常な駆動が得られる。したがって、機関性能の低下
が防止できる。
場合でも、機関始動時には、駆動動力源を油圧とする第
2可変機構は駆動させずに、所定の油温を越えてはじめ
て駆動させるようにしたため、始動からしばらくの間に
おいても第1可変機構の高応答のリフト制御により始動
性などの種々の性能の向上が図れると共に、油温上昇後
における両可変機構による機関性能の大幅な向上が図れ
る。
クランキング時は機関弁を前記第1可変機構により零ま
たは零に近い極小リフトに制御すると共に、機関回転数
の上昇に伴いリフト量を増加させるように可変制御する
ことを特徴としている。
初期のクランキング時には、油圧駆動の第2可変機構は
駆動させずに、第1可変機構により機関弁のリフト量を
零または零に近い極小リフトに制御するため、機関回転
のスムーズな立ち上がり特性が得られ、さらに回転上昇
とともにリフト量が増大しガス交換効率が向上するた
め、良好な始動性が得られる。
の現在の制御位置を検出する位置検出手段を設けると共
に、該位置検出手段を介して第2可変機構の故障を検知
した際には、前記第1可変機構が、機関弁とピストンと
の干渉及び吸気側と排気側の両機関弁の干渉を回避し得
る範囲内でリフト特性を連続的に可変制御するように構
成したことを特徴としている。
が、外周に軸心が偏心した駆動カムを有する駆動軸と、
一端部が前記駆動カムの外周に回転自在に連係するリン
クアームと、一端部がリンクアームの他端部に回転自在
に連係しかつ揺動中心が制御カムによって可変制御され
るロッカアームと、機関弁を開閉作動する揺動カムと、
該揺動カムとロッカアームの他端部とを機械的に回転自
在に連係する連係部材と、前記制御カムを機関運転状態
に応じて制御軸を介して回転制御する電動アクチュエー
タとを備えたことを特徴としている。
を吸気側に適用した一実施形態を示し、シリンダヘッド
11に図外のバルブガイドを介して摺動自在に設けられ
た1気筒あたり2つの吸気弁12,12を備え、かつ該
各吸気弁12,12のバルブリフトを機関運転状態に応
じて可変にする第1可変機構1と、各吸気弁12,12
のバルブタイミングを機関運転状態に応じて可変にする
第2可変機構2とを備えている。
ように、シリンダヘッド11上部の軸受14に回転自在
に支持された中空状の駆動軸13と、該駆動軸13に、
圧入等により固設された偏心回転カムである2つの駆動
カム15,15と、駆動軸13に揺動自在に支持され
て、各吸気弁12,12の上端部に配設されたバルブリ
フター16,16の平坦な上面16a,16aに摺接し
て各吸気弁12,12を開作動させる揺動カム17,1
7と、駆動カム15と揺動カム17,17との間に連係
されて、駆動カム15の回転力を揺動カム17,17の
揺動力として伝達する伝達機構18と、該伝達機構18
の作動位置を可変制御にする制御機構19とを備えてい
る。
配置されていると共に、一端部に設けられた後述する可
変機構2のタイミングスプロケット40に巻装された図
外のタイミングチェーン等を介して機関のクランク軸か
ら回転力が伝達されている。
ダヘッド11の上端部に設けられて、駆動軸13の上部
を支持するメインブラケット14aと、該メインブラケ
ット14aの上端部に設けられて、後述する制御軸32
を回転自在に支持するサブブラケット14bとを有し、
両ブラケット14a,14bが一対のボルト14c,1
4cによって上方から共締め固定されている。
ようにほぼリング状を呈し、小径なカム本体15aと、
該カム本体15aの外端面に一体に設けられた筒状部1
5bとからなり、内部軸方向に駆動軸挿通孔15cが貫
通形成されていると共に、カム本体15aの軸心Xが駆
動軸13の軸心Yから径方向へ所定量だけオフセットし
ている。また、この各駆動カム15は、駆動軸13に対
し前記両バルブリフター16,16に干渉しない両外側
に駆動軸挿通孔15cを介して圧入固定されていると共
に、両方のカム本体15a,15aの外周面15d,1
5dが同一のカムプロフィールに形成されている。
ぼ横U字形状を呈し、一端部側の円環状の基端部20に
は駆動軸13が嵌挿されて回転自在に支持される支持孔
20aが貫通形成されていると共に、他端部のカムノー
ズ部21にピン孔21aが貫通形成されている。また、
揺動カム17の下面には、カム面22が形成され、基端
部20側の基円面22aと該基円面22aからカムノー
ズ部21側に円弧状に延びるランプ面22bと該ランプ
面22bの先端側に有するリフト面22cとが形成され
ており、該基円面22aとランプ面22b及びリフト面
22cとが、揺動カム17の揺動位置に応じて各バルブ
リフター16の上面16a所定位置に当接するようにな
っている。
動軸13の上方に配置されたロッカアーム23と、該ロ
ッカアーム23の一端部23aと駆動カム15とを連係
するリンクアーム24と、ロッカアーム23の他端部2
3bと揺動カム17とを連係する連係部材であるリンク
ロッド25とを備えている。
示すように、平面からみてほぼクランク状に折曲形成さ
れ、中央に有する筒状基部23cが後述する制御カム3
3に回転自在に支持されている。また、各基部23cの
各外端部に突設された前記一端部23aには、リンクア
ーム24と相対回転自在に連結するピン26が嵌入され
るピン孔23dが貫通形成されている一方、各基部23
cの各内端部に夫々突設された前記他端部23bには、
各リンクロッド25の一端部25aと相対回転自在に連
結するピン27が嵌入されるピン孔23eが形成されて
いる。
径な円環状の基部24aと、該基部24aの外周面所定
位置に突設された突出端24bとを備え、基部24aの
中央位置には、前記駆動カム15のカム本体15aの外
周面に回転自在に嵌合する嵌合孔24cが形成されてい
る一方、突出端24bには、前記ピン26が回転自在に
挿通するピン孔24dが貫通形成されている。
も示すように所定長さのほぼく字形状に折曲形成され、
両端部25a,25bには前記ロッカアーム23の他端
部23bと揺動カム17のカムノーズ部21の各ピン孔
23e,21aに嵌入した各ピン27,28の端部が回
転自在に挿通するピン挿通孔25c,25dが貫通形成
されている。
は、リンクアーム24やリンクロッド25の軸方向の移
動を規制するスナップリング29,30,31,が設け
られている。
された前記制御軸32と、該制御軸32の外周に固定さ
れてロッカアーム23の揺動支点となる制御カム33
と、制御軸32の回転位置を制御する電動アクチュエー
タである電動モータ34とから構成されている。
けられて、前述のように軸受14のメインブラケット1
4a上端部の軸受溝とサブブラケット14bとの間に回
転自在に支持されている。一方、前記各制御カム33
は、夫々円筒状を呈し、図2に示すように軸心P1位置
が制御軸32の軸心P2からα分だけ偏倚している。
aの先端部に設けられた第1平歯車35と制御軸32の
後端部に設けられた第2平歯車36との噛合いを介し
て、制御軸32に回転力を伝達するようになっていると
共に、機関の運転状態を検出するコントローラ37から
の制御信号によって駆動するようになっている。
ように前記駆動軸13の先端部側に設けられ、図外のタ
イミングチェーンによって機関のクランク軸から回転力
が伝達されるタイミングスプロケット40と、駆動軸1
3の先端部にボルト41によって軸方向から固定された
スリーブ42と、タイミングスプロケット40とスリー
ブ42との間に介装された筒状歯車43と、該筒状歯車
43を駆動軸13の前後軸方向へ駆動させる駆動機構で
ある油圧回路44とから構成されている。
本体40aの後端部にチェーンが巻装されるスプロケッ
ト部40bがボルト45により固定されていると共に、
筒状本体40aの前端開口がフロントカバー40cによ
って閉塞されている。また、筒状本体40aの内周面に
は、はす歯形のインナ歯46が形成されている。
の先端部が嵌合する嵌合溝が形成されていると共に、前
端部の保持溝内にはフロントカバー40cを介してタイ
ミングスプロケット40を前方に付勢するコイルスプリ
ング47が装着されている。また、スリーブ42の外周
面には、はす歯形のアウタ歯48が形成されている。
割されて前後の歯車構成部がピンとスプリングによって
互いに接近する方向に付勢されていると共に、内外周面
には前記各インナ歯46とアウタ歯48に噛合いするは
す歯形の内外歯が形成されており、前後に形成された第
1,第2油圧室49,50へ相対的に供給される油圧に
よって各歯間を摺接しながら前後軸方向へ移動するよう
になっている。また、この筒状歯車43は、フロントカ
バー40cに突当った最大前方移動位置で吸気弁12を
最遅角位置に制御する一方、最大後方移動位置で最進角
位置に制御するようになっている。さらに、第2油圧室
50内に弾装されたリターンスプリング51によって第
1油圧室49の油圧が供給されない場合に最大前方移動
位置に付勢されるようになっている。
連通するオイルポンプ52の下流側に接続されたメイン
ギャラリ53と、該メインギャラリ53の下流側で分岐
して前記第1,第2油圧室49,50に接続された第
1,第2油圧通路54,55と、前記分岐位置に設けら
れたソレノイド型の流路切換弁56と、該流路切換弁5
6に接続されたドレン通路57とから構成されている。
1の電動モータ34を駆動制御する同じコントローラ3
7からの制御信号によって切換駆動されるようになって
いる。
サからの機関回転数信号、エアフローメータからの吸気
流量信号(負荷)及び機関油温センサなどの各種のセン
サからの検出信号に基づいて現在の機関運転状態を演算
等により検出すると共に、制御軸32の現在の回転位置
を検出する第1位置検出センサ58や駆動軸13とタイ
ミングスプロケット40との相対回動位置を検出する第
2位置検出センサ59からの検出信号に基づいて、前記
電動モータ34及び流路切換弁56に制御信号を出力し
ている。
数、負荷、油温、機関始動後の経過時間などの情報信号
から吸気弁12の目標リフト特性、つまり制御軸32の
目標回転位置を決定して、この指令信号に基づき電動モ
ータ34を回転させることにより制御軸32を介して制
御カム33を所定回転角度位置まで回転制御する。ま
た、第1位置検出センサ58により、制御軸32の実際
の回転位置をモニターし、フィードバック制御により制
御軸32を目標位相に回転させるようになっている。
時及びアイドリング時には、コントローラ37からの制
御信号によって電動モータ34を介して制御軸32が一
方向へ回転制御されて、図4に示すように制御カム33
の軸心P1が制御軸32の軸心P2から図示のように左
上方の回動位置に保持され、厚肉部33aが駆動軸13
から上方向へ離間回動する。これにより、ロッカアーム
23は、全体が駆動軸13に対して上方向へ移動し、こ
のため各揺動カム17はリンクロッド25を介して強制
的に引き上げられて反時計方向へ回動する。したがっ
て、駆動カム15が回転してリンクアーム24を介して
ロッカアーム23の一端部23aを押し上げると、その
リフト量がリンクロッド25を介して揺動カム17及び
バルブリフター16に伝達されるが、そのリフト量Lは
図4に示すように小さくなる。このため、ガス流動が強
化されて燃焼が改善されて、燃費の向上と機関回転の安
定化が図れる。
量を零または零に近い極小リフトになるように設定され
ているため、後述するように機関回転の立ち上がりが良
好になる。
37からの制御信号によって電動モータ34により制御
軸32が今度は他方向に回転して制御カム33を図2,
図5に示す位置に回転させて厚肉部33aを下方向へ回
動させる。このため、ロッカアーム23は、全体が駆動
軸13方向(下方向)へ移動して他端部23bが揺動カ
ム17をリンクアーム25を介して下方向へ押圧して揺
動カム17全体を所定量だけ図示の位置(時計方向)に
回動させる。したがって、駆動カム15が回転してリン
クアーム24を介してロッカアーム23の一端部23a
を押し上げると、そのリフト量がリンクロッド25を介
して揺動カム17及びバルブリフター16に伝達される
が、そのリフト量Lは図に示すように最も大きくなる
(Lmax)が、その最小リフト(Lmin)から最大
(Lmax)までのリフト量変化は制御カム33の回動
位置により図6に示すような特性となる。なお、図6に
おけるLminは零に近い極小リフトとなっているが、
制御軸を前記一方にさらに回転させれば零とすることも
可能である。
センサからの情報信号から吸気弁12の目標進角量を決
定して、この指令信号に基づき流路切換弁56により、
第1油圧通路54とメインギャラリ53とを所定時間連
通させると共に、第2油圧通路55とドレン通路57と
を所定時間連通させる。これによって、筒状歯車43を
介してタイミングスプロケット40と駆動軸13との相
対回動位置を変換して進角側に制御する。また、この場
合も第2位置検出センサ59により予め駆動軸13の実
際の相対回動位置をモニターして、フィードバック制御
により駆動軸を目標相対回動位置すなわち目標進角量に
回転させるようになっている。
り油温が所定温度Toに達するまでは、流路切換弁56
により第2油圧室50のみに油圧が供給されて第1油圧
室49には油圧が供給されない。したがって、図1に示
すように筒状歯車43は、リターンスプリング51のば
ね力で、最大前方位置に保持されて、駆動軸13が最大
遅角の回転位置に保持されている。その後、油温が所定
温度Toを越えると、運転条件に応じて、コントローラ
37からの制御信号により流路切換弁56を駆動させて
第1油圧通路54とメインギャラリ53を連通させて、
第2油圧通路55とドレン通路57を連通させる時間が
連続的に変化する。これにより、筒状歯車43は、最前
方位置から最後方位置までを移動し、したがって、吸気
弁12の開閉タイミングは、図6に示すように実線の最
遅角状態から、破線の最進角まで連続的に可変制御され
る。
より最大リフトに制御されかつ第2可変機構2により最
大遅角位置に制御された状態において、シリンダ内のピ
ストンや対向する排気弁と干渉しないような配置構成に
設定されている。
構1と第2可変機構2との具体的な駆動制御を図7〜図
8に示すフローチャートによって説明する。
は、図7に示すように、セクションS1では、タイマー
により機関始動後から所定時間toを越えたか否かを判
断して、越えた場合はセクションS2で油温センサによ
る情報に基づき現在の油温が所定温度Toを越えたか否
かを判別し、越えた場合はセクションS3で第1,第2
の両方の可変機構1,2を駆動させるが、セクションS
1及びセクションS2で所定時間toを越えず、または
油温が所定油温To以下であればセクションS4で第1
可変機構1のみを駆動させて第2可変機構2を駆動させ
ない制御を行う。
によるバルブリフト制御のみが行われ、第2可変機構2
によるバルブタイミング制御が行われず、吸気弁12は
前述した最遅角側に保持される。よって、この運転域で
の油圧駆動源に起因する可変作動不良といった問題が生
じないと共に、バルブリフト制御による始動性の向上な
ど機関性能の向上が図れる。また、油温上昇後は第2可
変機構2も駆動するので、機関性能の大幅な向上が図れ
る。
故障が生じた場合には、制御軸32は動弁系の反力によ
り影響を受けて位相が変化するおそれもあるが、第2可
変機構2が最遅角状態になっているため、制御軸位相変
化により最大リフトになってしまっても吸気弁12とピ
ストンとの干渉などのメカニカルな不具合は生じない。
8に基づいて説明する。
ンスイッチをONすると、その直後にセクションS12
において第1可変機構1を最小リフト(零に近い極小リ
フト)に制御する。続いて、セクションS13でスター
タースイッチをONしクランキングが開始した後にセク
ションS14にて第1可変機構1により、機関回転数
(クランキング回転数)の上昇に伴い、リフトを図6に
示す実線L3まで増加する制御を行う。
サにより現在の油温が所定温度(T1)よりも高いか否
かを判別し、高い場合はセクションS16において、機
関運転状態に応じた第1可変機構1によるリフト可変制
御を行う。しかし、油温がT1以下の場合は、セクショ
ンS17において、第1可変機構1によるリフト制御を
前記L3に固定状態とする。
初期の時点では、セクションS12で最小リフトに制御
されているため、動弁系のフリクションが小さくなって
いるので、機関回転を速やかに立ち上げることができ
る。
御により、混合気のガス交換効率が向上して、機関トル
クが速やかに立ち上がって、前記機関回転の速やかな立
ち上がりと相俟って始動性を大幅に改善できる。
クションS17においてリフトをL3の低いリフトに固
定するため、吸気弁12からの混合気流の速度を増加さ
せて気筒内の強いガス流動を発生させることにより、冷
機始動時の燃焼の改善が図れ、燃費性能と排気エミッシ
ョン性能を向上できる。
2可変機構1,2の両方を可変制御させる運転域におい
て、第1可変機構1あるいは第2可変機構2が故障した
場合について図9及び図10に示すような制御を行う。
S31で各センサからの情報信号を読み込み、セクショ
ンS32で、第1位置検出センサ58から制御軸32の
実際の回転位置(リフト量と対応)を読み込み、次にセ
クションS33では前記実回転位置と目標回転位置とを
比較して第1可変機構1が故障しているか否かを判別す
る。ここで故障していると判別すると、セクションS3
4において第2可変機構2の制御位置を吸気弁12とピ
ストン及び吸気弁12と排気弁がそれぞれ干渉しない制
御範囲(進角量)を演算し、さらにセクションS35で
第2可変機構2を前記所定の制御範囲内で連続制御を行
う。
max)制御中に故障した場合は、両機関弁などの干渉
を回避するために、第2可変機構2を最遅角付近で連続
制御する。また小リフト(Lmin〜L1)域で故障し
た場合は、第2可変機構2を、最遅角から最進角まで広
範囲に連続制御する。これにより性能悪化を抑制でき
る。さらに、中リフトL3域で故障した場合は、最遅角
から中間位相の範囲で連続制御する。
回避できる範囲で、第2可変機構2を連続制御したた
め、機関性能の低下を防止できる。
1で各センサからの情報信号を読み込んだ後、セクショ
ンS22で第2位置検出センサ59から駆動軸13の実
際の相対回動位置(進角量と対応)を読み込み、次にセ
クションS23で実相対回動位置と、目標相対回動位置
とを比較して、第2可変機構2が故障しているか否かを
判断する。
ンS24において、第1可変機構1の制御位置を吸気弁
12とピストン及び排気弁がそれぞれ干渉しない制御範
囲(リフト量)を演算し、さらにセクションS25で第
1可変機構1を所定の制御範囲内で連続制御を行う。
故障した場合は、干渉を回避するため、第1可変機構1
を図6に示す小リフト域(Lmin〜L1)で連続的に制御
する。最遅角側で故障した場合は、干渉の問題がないか
ら最小から最大リフトの全領域で連続制御する。さら
に、中間位相で故障した場合は、最小リフトから中リフ
トL3の範囲で連続制御する。
合も吸気弁12とピストンなどの干渉を回避し得る範囲
内で第1可変機構1を連続制御できるため、機関性能の
低下を可及的に抑制できる。
ッカアーム23に対してリンクロッド25によって連係
されているため、揺動カム17の最大揺動範囲を、リン
クロッド25によりロッカアーム23の揺動範囲内に規
制できる。したがって、たとえ高回転域でも、揺動カム
17の過度な揺動やジャンプなどのいわゆる踊り現象が
確実に防止できる。このため、揺動カム17とロッカア
ーム23との離接による衝突が回避されて、打音の発生
が防止されると共に、バルブリフトの制御精度の低下が
防止され、特に高回転域における機関性能の安定化が図
れる。
ではなく、例えば排気側に適用することも可能であり、
始動初期に第1可変機構1を零または極小リフト制御す
ることにより吸気弁12側の場合と同様に動弁フリクシ
ョンを小さくでき、機関回転数のスムーズな立ち上がり
特性が得られ、さらに機関回転数の増加に伴いリフト量
を増加させるように可変制御することによってガス交換
効率が向上し、もって良好な始動性が得られるなど、吸
気側と同様の作用効果が得られる。
機構と第2可変機構の駆動動力源を異ならせたことによ
り、両可変機構の同時故障が防止され、少なくとも一方
の可変機構は駆動が得られる。したがって、機関性能の
低下が防止できる。
場合でも、機関始動時には、駆動動力源を油圧源とする
第2可変機構は駆動させずに所定の油温を越えてはじめ
て駆動させるようにしたため、始動からしばらくの間に
おいても第1可変機構の高応答のリフト制御により種々
の性能の向上が図れると共に、油温上昇後における両可
変機構による機関性能の大幅な向上が図れる。
キング時に第1可変機構により零または零に近い極小リ
フトに制御し、回転上昇に伴いリフト量を増加したた
め、クランキング時に動弁系のフリクションが低下して
機関回転の立ち上がりが良好になり、さらに回転上昇と
共にガス交換効率が向上するため始動性が向上する。
構が故障した場合は、機関弁とピストとの干渉及び吸
気,排気弁との間の干渉を回避し得る範囲内で、第1可
変機構を連続的に制御できるため、メカニカルな不具合
を回避しつつ性能低下を可及的に抑制できる。
よって、揺動カムの最大揺動範囲をロッカアームの揺動
範囲内に規制することができるため、たとえ高回転域で
も、揺動カムの過度な揺動やジャンプなどの踊り現象を
確実に防止できる。このため、揺動カムとロッカアーム
との離接による衝突が回避されて打音の発生が防止でき
ると共に、バルブリフトの制御精度の低下が防止され、
特に高回転域における機関性能の安定化が図れる。
グの特性図
チャート図
チャート図
チャート図
ーチャート図
Claims (4)
- 【請求項1】 機関弁の少なくともリフト特性を機関運
転状態に応じて可変制御する第1可変機構と、機関弁の
少なくとも開閉タイミング特性を機関運転状態に応じて
可変制御する第2可変機構とを備え、 前記第1可変機構の駆動を電動アクチュエータによって
行う一方、第2可変機構の駆動を作動油圧によって行う
と共に、機関始動後に前記作動油の温度が所定温度に達
するまでの運転領域では、第2可変機構の駆動を停止さ
せて第1可変機構のみを駆動させ、かつ前記油温が所定
温度を越えた時点から第1,第2可変機構の両方を駆動
させるようにしたことを特徴とする内燃機関の可変動弁
装置。 - 【請求項2】 機関の始動初期のクランキング時は機関
弁を前記第1可変機構により零または零に近い極小リフ
トに制御すると共に、機関回転数の上昇に伴いリフト量
を増加させるように可変制御することを特徴とする請求
項1記載の内燃機関の可変動弁装置。 - 【請求項3】 前記第2可変機構の現在の制御位置を検
出する位置検出手段を設けると共に、該位置検出手段を
介して第2可変機構の故障を検知した際には、前記第1
可変機構が、機関弁とピストンとの干渉及び吸気側と排
気側の両機関弁の干渉を回避し得る範囲内でリフト特性
を連続的に可変制御するように構成したことを特徴とす
る請求項1または2記載の内燃機関の可変動弁装置。 - 【請求項4】 前記第1可変機構は、外周に駆動カムを
有する駆動軸と、一端部が前記駆動カムの外周に回転自
在に連係するリンクアームと、一端部がリンクアームの
他端部に回転自在に連係しかつ揺動中心が制御カムによ
って可変制御されるロッカアームと、機関弁を開閉作動
する揺動カムと、該揺動カムとロッカアームの他端部と
を機械的に回転自在に連係する連係部材と、前記制御カ
ムを機関運転状態に応じて制御軸を介して回転制御する
前記電動アクチュエータとを備えたことを特徴とする請
求項1〜3のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装
置。
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