HUT54069A - Process for purifying gases - Google Patents
Process for purifying gases Download PDFInfo
- Publication number
- HUT54069A HUT54069A HU895833A HU583389A HUT54069A HU T54069 A HUT54069 A HU T54069A HU 895833 A HU895833 A HU 895833A HU 583389 A HU583389 A HU 583389A HU T54069 A HUT54069 A HU T54069A
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- gas
- droplets
- component
- sorbent
- contact zone
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1481—Removing sulfur dioxide or sulfur trioxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/507—Sulfur oxides by treating the gases with other liquids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
Description
A találmány tárgya eljárás áramló gáz komponenseinél; eltávolítására az el távolitandó komponensekre nézve reverzibilis, finom cseppek alakjában szétoszlatott szorbenssel történd ér intkeztetés utján.
Számos eljárást javasoltak áramló gázok komponenseinek eltávolítására cseppfolyósitás, adszorpció, abszorpció, impulzus szerinti elválasztás és hasonló elvek alapján. Elterjedt az olyan cseppfolyós szorbenssel történő érintkeztetéssel végrehajtott eljárás, amely az el távolitandó komponenst kitüntetett módon szcrbeálja. A szcrpció lehet fizikai szorpció, amelynek során a komponens oldódik a cseppfolyós szorbensben, vagy kérniszcrpció, amelynek során a szorbenssel kémiai reakció játszódik le. A kén-dioxid szorpcióját vízben itt például fizikai szcrpciónak tekintjük, és a kén-dioxid kaicium-hidroxid által történő, kaicium-szul~ fitot eredményező szorpcióját kérni szorpci ónak. A kemiszcrpció lehet alapvetően irreverzibi1is, például a kalcium-hidroxid kén-dioxiddal végbemenő, kalcium-szulfitót eredményező reakciója alapvetően irreverzibi1is, vagy reverzibilis, például hidrogén-szulfid szorpciója alkanol-aminban. A gáz/folyadék érintkezés javasolt mechanizmusa tálcás oszlopokkal, töltetes oszlopokkal, permetes tornyokkal és hasonlókkal valósítható meg.
A szorpciós eljárásokat tág határok között változó gázáramok különböző komponenseinek el távolitására javasolják. Például szén-dioxid és/vagy hidrogén-szulfit és/vagy
kén-dioxid eltávolítására földgázból, levegőből, füstgázokból , petrolkémiái folyamatok áramló közegeiből,.
bzcrpci ös el járásokkal visszanyerhetjük különböző eljárások áramió közegeiből az crpc i
ÓS eljár ás ipari megvalósíthatósága részben a cseppfolyós őrben s és a szorpciós eljárás energiafogyasztásától függ. A szorpeljárás nem eredményezheti például a kezelt gáz tulsá fel használását a cseppfolyós szorbens regenerálása folyamán.
A túlságosan nagy nyomásesést nem okozó berendezések egyik típusa az úgynevezett Waterloo mosótorony, amelyet Spink ismertetett (Chemtech, June, 1988, p. 364-368). A 4 067 703 számú amerikai egyesült államok-beli szabadalmi leírás feltárja a Waterloo mosótcrony alkalmazását szilárd szennyezbrészecskék eltávolítása céljából. A 20 963 iktatószámú amerikai egyesült államok-beli szabadalmi bejelentés a Waterloo mcsótoronyra kémiai reaktorként igényelt szabadalmat. A Waterloo mosótorony tartalmaz egy csővezetéket,
| amelyben a | tisztítandó gáz áramlik, és poriasztó-fuvókák |
| fölyadékct | permeteznek az áthaladó gázáramba. A gáz ezután |
turbulens keverözónába (azaz lassan forgó centrifugális ventillátorba) jut, amely a folyadékpermetet a rendszerből könnyebben leválasztható nagy cseppekké agglomerálja. A további folyadékviaszanyerést szolgálja a folyadék—felragadást • · · · • · · · • · · · · · leválasztó zóna, amelyet a turbulens keverőzónát követően helyezhetnek el. Mivel a folyadék nagy részét eltávolíthatják a turbulens keverő: ónéban , a fel yadék.-f el ragadást leválasztó zóna által okozott nyomásesés sokkal kisebb, mintha utóbbinak kellene 1 évéiasztania a folyadék fötömegét.
Cikkében Spink kijelenti, hogy:
A Waterloo kén-dioxid mosótorony ugyanazt a szorbenst használva több kén-dioxidot távolit el sokkal kisebb folyadék/gáz aránynál, mint egyéb mosóternyok. (366. oldal) h kén-dioxid eltávolítására alkalmazott különböző reagensként ismerteti ammónia, magnézium-oxid-tartálmu mész, nátrium-szulfit-cldat és vas-cxid-zagy használatát.
A találmány célja olyan szorpciós eljárás kidolgozása, amely kihasználja a cseppfolyós szerbensek lehetőségeit, megtartva mind a kis nyomásesésü mosótornyok, mind a permetes tornyok és Waterloo mosóternyok előnyeit.
A találmány szerinti szorpciós eljárások kis nyomáseséssel, azonban cseppfolyós szorbensek használata révén mégis hatékonyan biztosítják áramló gázok komponenseinek eltávolítását. A találmány szerinti eljárásban finom eloszlású cseppek alakjában lévő cseppfolyós szorbenst egy gázbevezetö és gázkivezető nyílással ellátott kontakt zónában olyan gázzal érintkeztetünk, amelynek legalább egy komponense rever
| zibilisen szorbeálódhat a csepp+clyós szorbensben, | amelynek |
| során az áramló gáz sebessége meghaladja a cseppek | kontakt |
| zónára vonatkozó kritikus ülepedési sebességét, és | a cseppek |
• · · • · · · · • · előnyösen a gázáram irányával párhuzamos és arra merőleges sebességkomponensekkel rendelkeznek. A cseppek érintkezési ideje elegendő ahhoz, hogy legalább egy komponenst olyan mennyiségben szorbeáljanak, hogy a cseppek legalább egy része legalább egy komponenst a kilépő gáz viszonyai között fennálló gbz-foiyadék egyensúlynak megfelelő koncentrációnál nagyobb mennyiségben tártál mázzon. A cseppek egy része a kontakt zónában összetapad, mialatt a cseppekben legalább egy komponens koncentrációja meghaladja a kontakt zónából kilépő gáz viszonyai között fennálló gőz-folyadék egyensúlynak megfelelő koncentrációt, és ezek az összetapadt cseppek olyan áramló gázzal érintkeznek, amelyben legalább egy komponens koncentrációja kisebb, mint a komponens koncentrációja a cseppekben, és a cseppeket eltávolítjuk a kontakt zónából, mielőtt azok a gázzal egyensúlyi állapotba kerülnek.
A találmány szerinti eljárás előnyös változatánál a fölyadékcseppek legalább 30 /.-a összetapad a kontakt zónáegy komponens koncentrációja átlagértékben legalább mólA-kal nagyobb, mint az a koncentráció, amely a kontakt között fennálló gőz-folyadél egyensúlynak megfelel. A találmány szerinti eljárás egy másik előnyös változatánál a cseppek legalább egy szorbeálandó komponensre nézve legalább egy fizikai szorbenst és legalább egy kémiai szorbenst tártál maznak, amely kémiai
szorbens jelen lehet a fizikai szorbensben oldott állaA találmány szerinti változatánál kén-di i dót tartalmazó áramló gázt finom el ősz 1 ásu föl yaidékcseppek alakjában lévő szorbeáló közeggel
A szorbeáló közeg vizet és olyan amin szőrbenst tartalmaz, amelynek legalább egy amincsopcrtja van, amelynek szabad ei akban pKa hőmérsékleten meghatározva)
4,5-7,3, előnyösen 4,5-6,7. A pba érték a bázis konjugált savja disszociációs állandójának negatív logaritmusa. Ezt az ami nosöpörtót a következőkben szorbeáló nitrogénnek nevezzük
A találmány szerinti eljárásban finom cseppek alakjában amely legalább egy, a cseppfolyós szorbensben szorbeálódó komponenst tartalmaz.
A cseppfolyós szcrbens finom eloszlása révén előnyöket érünk el adott térfogatú gáz és cseppfolyós szorbens érintkezésére rendelkezésre álló nagyobb felület és a kontakt zónán áthaladó gáz cseppek, által okozott kisebb nyomásesése tekintetében.
A cseppek átlagos átmérője gyakran
5-80 vagy 100 jj.m, bizonyos esetek ben 20-70 pm.
A cseppeket porlasztó vagy permetező berendezéssel, igy többek között poriasztófuvókákkal, segédgázos por1 asztófuvókákkal, forgótárcsás porlasztókkal. Ezek a berendezések gyakran bizonyos
cseppméret-elősz 1 ást hoznak létre. A részecskeméret-eloszlás általában olyan, hogy a cseppek térfogatának legalább 50 %-a az átlagos cseppméret körüli 20 pm-es mérettartományba esik.
A hagyományos ellenáramúi permetező tornyokkal ellentétben, amelyek elegendően nagy cseppeket alkalmaznak annak érdekében, hogy elkerüljék a felfelé áramló gázok által okozott nemkívánatos kihordást, a találmány szerinti eljárásban alkalmazott finom eloszlású cseppek még viszonylag alacsony gázsebesség esetén is könnyen fluidizálhatók, vagy kihordhatok. A találmány szerinti eljárásban a finom eloszlású cseppekkel érintkező gázok sebessége előnyösen a kritikus ülepedési sebesség vagy a kritikus fluidizációs sebesség felett van. A kritikus ülepedési sebesség vagy kritikus fluidizációs sebesség az a gázsebesség, amelynél az átlagos méretű csepp a kontakt zónával azonos keresztmetszetű és méretű, függőleges edényben a felfelé áramló gáz hatására lebegne. A kritikus fluidizációs sebesség természetesen a kontakt zóna keresztmetszetének alakjával és méreteivel, a csepp méretével és sűrűségével változ i k.
A legalább egy el távolitandó komponenst tartalmazó gáz átlagos lineáris sebessége gyakran legalább 1,5 m/s, azaz körülbelül 1,5 vagy 3-15 vagy több m/s, és az áramlás nem 1 ami nári s.
A kontakt zóna keresztmetszetének alakja bármilyen alkalmas alak lehet, feltéve, hogy a cseppfolyós szorbens csepp jc-it kellően el a kívánt szorpció
lehet oszlatni a keresztmetszet mentén el érésére.
eresz tmetszét gy lehet négyzetes, téglalap alakú, hexagonális, □ktagonális és egyéb. A kontakt zóna keresztmetszeti alakja maximális és minimális méretének aránya gyakran 3:1-1:1, előnyösen 1,5:1-1:1 között van. A keresztmetszet nagyságát részben attól függően választjuk meg, hogy a cseppfolyós szorbens cseppjeit az egész kéresztmetszeten egyenletesen oszlathassuk el. Egy további, később részletesen tárgyalt szempont, hogy a finom eloszlású cseppek nagyobb folyadéktömeggé tapadhassanak össze. Mivel a kontakt zóna falai szolgálhatnak az összetapadást elősegítő felületként, a keresztmetszet nagysága általában olyan, hogy a cseppek jelentős része könnyen érintkezhet a falakkal, miután legalább egy komponens kívánt mennyiségét szorbeálták. A kontakt zónák keresztmetszetének területe gyakran 100 cma
-15 m= vagy még nagyobb, általában 0,02-10 m=
A kontakt zóna bármilyen alkalmas irányban elhelyez hetö. A kontakt zóna lehet függőleges, felfelé vagy lefelé áramló gázzal, vagy nem-függőleges. A kontakt zóna lényegében vízszintes, azaz a vízszintes iránnyal
15°-as, még előnyösebben legfeljebb 10°-cs szöget el önyösen
1egf eljebb zár be.
bzámos esetben a lényegében vízszintes elhelyezés hatását, és hozzájárul ahhoz, hogy a cseppek a kontakt zóna alsó «
- 9 falával érintkezzenek.
A cseppfolyós szorbens finom eloszlású cseppjeit a kontakt zóna keresztmetszetében bármilyen alkalmas módon biztosíthatjuk. A cseppfolyós szorbens finom eloszlású cseppjeit általában a keresztmetszet egy központi helyéröl visszük be centrifugális vagy kúpos porlasztási alakban, és a porlasztás a legalább egy el távolitandó komponenst tartalmazó gáz áramlási irányához képest egyenáramú vagy ellenáramú. így a finom eloszlású cseppeknek radiális sebességkomponense is van. (A gázok áramlási irányát itt axiális irányként definiáljuk.) A porlasztási alak gyakran 5-90, általában 10-40e-os szöget zár be. A porlasztási alak szöge, különösen a porlasztási alak külső tartományai bán, meghatározza a cseppek érintkezési idejét a gázokkal, mielőtt a cseppek a kontakt zóna falával érintkeznek. A találmány szerinti eljárásban alkalmazott cseppfolyós szorbens finom eloszlású cseppjei előnyösen növelik a szcrpció sebességét a szorbens térfogategységére eső nagy felület következtében, így a finom eloszlású cseppek még a keletkezésük és a felülettel való érintkezésük közötti viszonylag rövid tartózkodási idő alatt is a legalább egy komponens jelentős menynyi ségét szorbeálhatják.
Az általában előnyben részesített ellenáramú porlasztás esetében a finom eloszlású cseppek axiális sebességét a gáz csökkenti, és - hacsak a cseppek nem érintkeznek a felülettel - azokat azokat axiális mozgásra kényszeríti. Egyirá-
nyu porlasztás esetén a cseppeket a gáz áramlása elragadja, és azok általában a gázéval azonos axiális sebességhez tartanak. Mindegyik esetben, a -Fenti porlasztási alaktól -Függetlenül a cseppek jelentős hányada a legalább egy el távolitandó komponensben gazdag gázzal érintkezik, és azután olyan gázzal, amely a legalább egy el távolitandó komponenst kisebb koncentrációban tartalmazza. Mivel a cseppfolyós szorbens reverzibilis szorbens, a legalább egy komponens cseppfolyós szorbensben és a gázban vett koncentrációja egyensúlyra, azaz gőz-folyadék egyensúlyra törekszik. A legalább egy eltávolitandó komponens cseppfolyós szorbensben és a gázban érvényes koncentrációját egyensúlyban a rendszer göz-folyadék egyensúlyi görbéje határozza meg.
A találmány szerinti eljárással összehangban a cseppfolyós szorbens a legalább egy el távolitandó komponensben gazdag gázzal érintkezik, és ezután olyan gázzal, amely a legalább egy el távolitandó komponenst kisebb koncentrációban tartalmazza. A cseppfolyós szorbens finom eloszlású cseppjei, amelyek az el távolitandó komponensben gazdag gázzal érintkeztek, részben nagyobb tömegű cseppfolyós szcrbenssé (nagyobb cseppekké vagy filmmé) tapadnak össze, amelyeknek fel ület/térfogat aránya kisebb. A kisebb felület/térfogat arány csökkenti a folyadékból bekövetkező szorpció és deszorpció bruttó sebességét. Az összetapadt folyadéknak - ha cseppek alakjában van jelen - átlagos átmérője előnyösen legalább ötször, még előnyösebben 10• · • · · ··· · · • ···· • · · • · ·· ·
-50-szer vagy még többször nagyobb, mint a finom eloszlású cseppek átlagos átmérője. Az összetapadt cseppek legalább egy része előnyösen összefüggd filmet vagy fclyadékáramot képez, amely a kontakt zónából a kiömlőnyilás felé halad.
A cseppek összetapadását bármilyen alkalmas módon elősegíthetjük. Ha fontos a nyomásesés szem előtt tartása, akkor az összetapadást elősegítő módszereknek minimális ellenállást kell okozniuk a gázok áramlásával szemben. A kontakt zóna -falai legalábbis részben alkalmasak arra, hogy a finom eloszlású cseppek összetapadását elősegítsék. A kontakt zóna -falainak ilyen célú alkalmazása minimalizálja a gázok nyomásesését. A cseppek összetapadásának fokozására szolgáló egyéb módszerek magukba foglalják kontakt felületek elhelyezését a kontakt zóna keresztmetszetében. Általában előnyben részesítjük a szilárd felületeket, mivel a folyadékok hajlamosak arra, hogy hígítsák a cseppfolyós szorbenst, és bonyolultabbá tegyék annak visszanyerését és/vagy regenerál ását.
A cseppfolyós szcrbens finom eloszlású cseppjeinek gyakran legalább 30, igy 30-70 térfogat7.-a összetapad a kontakt zóna elhagyása előtt. A finom eloszlású cseppek jelentős hányada előnyösen összetapad, amikor a cseppfolyós szorbensben legalább egy komponens koncentrációja legalább 10 X-kal nagyobb, mint az a koncentráció, amely a kontakt zónából kilépő gáz viszonyai között fennálló gőz-folyadék egyensúlynak megfelel. A továbbiakban használt tervezett • « • · · gőz — folyadék egyensúlyi koncentráción a legalább egy komponensnek azt a cseppfolyós szorbensben vett koncent rációját értjük, amelynél az egyensúlyban van a komponens gázban vett koncentrációjával. A gőz-folyadék egyensúly viszonyainak meghatározására a kontakt zónát elhagyó gázokban uralkodó hűmérsékletet és nyomást használjuk. A kontakt zóna elhagyásának azt a tartományt tekintjük, amelyben lényegében az összes maradó, össze nem tapadt cseppfolyós szorbens elhagyja a gázt, vagy ha a gáz még mindig tartalmaz cseppfolyós szcrbenst, a gázt egy másik műveleti egységben, mint egy másik szorpciós szakaszban, kémiai reakció utján, hdcseréldben, stb. kezeljük. Bizonyos esetekben a finom eloszlású cseppek legalább 30 X-a összetapad, ami kor a legalább egy el távolitandó komponens koncentrációja legalább 10 X-kal nagyobb, centráció, amely a kontakt zónából kilépd mint az a kongáz viszonyai között fennálló gőz-folyadék egyensúlynak megfel el.
találmány szerinti eljárás változataiban a cseppfolyás szorbens a legalább egy el távolitandó komponensre nézve mind fizikai, mind kémiai szorbenst tartalmaz, h.1-
| mél éti megkötöttségek | nélkül úgy véljük, hogy a szorbens két |
| típusának alkalmazása | megnöveli a cseppfolyós szorbens |
| alkai másságát a gázok | legalább egy komponensének vissza- |
nyerésére.
olymódon, hogy e1 ősz ör a fizikai oldószerben szorbeálódik a legalább egy komponens.
fizikai oldószerben lévő legalább egy komponens egyensúlyra • « • · • · • · · ·· · törekszik a kémiai szorbenshez kötődött legalább egy komponenssel. így ha az egyensúlyi feltételek következtében a legalább egy komponens deszcrbeálódik a környező gázba, akkor a kémiai szorbenshez kötődött legalább egy komponens egyensúlyi koncentrációja megváltozik és reakció játszódik le, és ennek során a legalább egy komponens részben deszcr— beálódik a kémiai szorbensből. Az egyensúly elérése véges időt, igényel. Ezért a fizikai szcrpciö lépéséhez a kémiai szorpció társítása további időt biztosit a cseppek, össze tapadásához, mialatt a cseppek koncentrációja a legalább egy komponensre nézve meghaladhatja a kontakt zónából kilépő gáz viszonyai között fennálló gőz-folyadék egyensúlyi koncent rációt.
A cseppfolyós szorbens teljes mennyisége nem tapad össze a kontakt zónában. A kontakt zónából való kilépésnél általában leválasztó eszközt biztosítunk annak érdekében, hogy lényegében az összes maradó, a gáz által magával ragadott cseppfolyós szorbenst el távolitsuk. Az alkalmas leválasztó eszközök magukba foglalják a páramentesítőket, centrifugális ventillátorokat, terelöelemeket és hasonlókat.
A finom eloszlású cseppek tartózkodási ideje a kontakt zónában azok axiális és radiális sebesség-komponensei töl és a kontakt zónán belül megtett ut hosszától függően változik. Általában az átlagos érintkezési idő kevesebb, mint 2 má sodperc, azc^z 0,01-1, gyakran 0,01-0,5 másodperc. Az a jel lemző, hogy a finom eloszlású cseppek egy részének sokkal
- 14 rövidebb, azaz körülbelül az átlagos tartózkodási idő éO vagy annál kevesebb százalékát kitevő tartózkodási ideje van, és más cseppek tartózkodási ideje eléri az átlagos tartózkodási idd 150 %-át, vagy még hosszabb.
A Folyadéknak a legalább egy el távolitandó komponenst tartalmazó gázhoz viszonyított aránya széles határok között változhat. A tekintetbe vett tényezők között van a legalább egy el távolitandó komponens eltávolítani kívánt mennyisége, a kezelendő gázban a legalább egy komponens koncentrációja, a cseppfolyós szorbens kapacitása a legalább egy eltávolitandó komponensre nézve, a szorpció sebessége és a kontakt zóna konfigurációja, beleértve keresztmetszetének méreteit. A cseppfolyós szorbensnek a gázhoz viszonyított aránya általában 0,001-5, gyakran 0,01-1 liter/nr5.
A találmány szerinti eljárást széles tartományban alkalmazhatjuk áramló gázok kezelésére számos komponens eltávolítása céljából. A találmány szerinti eljárásban elvileg bármilyen, reverzibilis szorbenst alkalmazó cseppfolyós szorpciós eljárást felhasználhatunk. Az áramló közegek kezelésére nem korlátozó jellegű példák: áramló földgáz íszén-dioxid vagy hidrogén-szulfid eltávolítása), áramló petroleumgáz íszén-di c;: id , h i dr ogén-sz ul f i d , acetilén, stb. eltávolítása), áramló petrokémiai gázok (elpárolgott katalizátorok, sz én-mcnox i d , szén-dicxid, poláros és nem-poláros szerves vegyületek, hidrogén-szulfid, kén-dioxid, nitrogén—oxidok, stb. eltávolítása), gázalaku áramló égéstermékek • · ι
♦ · · ·· · ♦ · • ··· * · _· * *<·· *·♦ ·· ·
- 15 (nitrogén-oxidók, szén-dioxid, kén-dioxid, stb, eltávolítása) és levegő (halogénezett szénhidrogének, igy triklór-etilén, oldószerek, beleértve az oxigéntartalmu oldószereket, mint aceton, ketonok, glikai-éterek és hasonlók, ni trogén-ox i dók , sz én-mono:: i d , szén-dioxid, hi drogén-szul fid, merkap tárnok, és kén-dioxid eltávolítása). A fizikai oldószerek magukba foglalják a vizet, szénhidrogéneket (különösen a pentánt, hexánt, ci ki cpentán-t, ci klchexánt, benzolt, toluolt és xilolt), étereket (diéti 1-étert, polietilén-glikolckat és hasonlókat), alkoholokat (igy metanolt, etanolt, propanolt, ízopropanolt, térc-butanolt, etiléngliko.lt és dieti 1 én-gl i kel t) és ni trogéntartalmu vegyületeket (igy anilint, piridint, pirimidint, pirrolidint és hasonlókat), A kémiai szorbensek. magukba foglalják az aminokat, alkanol-aminokat, mint a dietanol-amint és trietanol-amint, alki 1-alkanol-aminokat, mint a meti1-dietanol-amint, gyenge karboxi1 savakat, átmeneti fémek ionjait, mint a vas(II)-, molibdén-, réz-, ezüst-, króm- és kobalt-icnokat, aldehideket, mint a benzaldehidet, karbonátokat, mint kálium-karbonátet, halogénezett szénhidrogéneket, karbamidet és hasonlókat. Előnyös, ha a kémiai szorbensekre nem érvényes a Henry-törvény, azaz a gőz-folyadék egyensúly összefüggése a legalább egy el távolitandó komponens gázban, illetve cseppfolyós szerbensben vett koncentrációi között nem lineáris. A gőz-folyadék egyensúlyi görbe gyakran legalább részben a
Henry-törvénynek megfelelő egyenes alatt van.
A találmány szerinti eljárás különlegesen előnyös alkalmazása: a kén-dioxid eltávolítása égetési folyamatok és kohászati kemencék távozó gázaiból.
Az alkalmazott amin szorbensnek előnyösen legalább egy olyan amincsoportja (szorbeáló nitrogénje) van, amelynek pKa értéke 4,5-6,7 között van. Mivel aminoknál pKa értéke a hömérsék1ettel változik, az egyeségesség érdekében v a1 ámen n y i p Ka mérést 25 °C végeztük..
Az amin szorbens lehet monoamin vagy rendelkezhet két vagy több amincsoporttal . A találmány szerinti eljárás előnyős megoldásában az amin tartalmaz egy olyan sócsoportot, amely lényegében a szorpció és a regenerálás feltételei között nem regenerálható. A só csökkenti az amin szorbens gőznyomását. Legelőnyösebben a sófunkciót az amin szorbensen lévő legalább egy amincscpcrt utján biztosítjuk.
A szorbensben általában a kén-dioxid-elnyelésre alkalmas összes amin legalább 50, előnyösen legalább 70, például 75-100 mólX-át az aminsó szorbens tartalmazza.
Könnyű beszerezhetőségük és kis molekulatömegük miatt aminsó-szorbensként előnyösek a diaminok. Kereskedelmi beszerezhetőségük és általában csekély viszkozitásuk következtében gyakran alkai mázunk diaminokat, ezek molekulatömege előnyösen kisebb, mint 300, még előnyösebben kisebb, mint 250. Az aminok, azaz diaminok stabilitásukra való tekin·· «· : i ·* *”'<» • ···· · » ·♦··· ·♦» ·« · tettel előnyösen tercier diaminok. Azonban más diaminokat is alkalmazhatunk, amelyekben egyik vagy mindkét nitrogén primer vagy szekunder, és amelyek egyébként teljesítik az alább tárgyalt kritikus paramétereket, feltéve, hogy enyhe oxidativ vagy termikus feltételek ural kodnak az oldószer kémiai reakciójának minimalizálása érdekében. Az előnyösen alkalmazott aminsó szorbensek gyakran hidroxi--alk.il-cscpcrtot tartalmaznak szubsztituensként az egyik amincsc— porton. Bizonyos esetekben úgy vélik, hogy a hidroxi—szubsztituens gátolja a szul.fi t vagy hi drogén—szül f i t szulfáttá történő oxidálását.
Különösen előnyös vegyületek: N,N’,N*-(trimetil)-N-(2-hidroxi-éti 1)-éti 1én-diamin (pKa = 5,7), Ν,Ν,Ν·,Ν--tetrameti 1-éti 1 én-di amin (pKa = 6,1), Ν,Ν,ΙΜ· ,N--tetra—kisz(2-hidroxi-eti1)-éti 1én-diamin (pKa = 4,9), N-(2-hidrox i-éti 1)-éti 1 én-di ami n (pKa = 6,S), N,N«-dimeti1-piperazin (pKa = 4,8), N,N,N»,N’-tetrakisz(2-hidroxi-éti 1)— 1 ,3-diamino-propán és N’,N·-dimeti1-N,N-bisz(2-hidroxi -eti1)-éti 1én-diamin. A hasznos diaminok magukba foglalnak hetercciklikus vegyületeket is, igy piperazint (pKa - 5,8). A megadott pKa értékek a szorbeáló nitrogénre vonatkoznak.
A szorbens az áramló gázból el távolitandó kén-dioxid móljára vonatkoztatva legalább 1 mól és általában azt meghaladó mennyiségű vizet tartalmaz. A viz egyrészt az aminsó oldószere, másrészt a kén-dioxid szorbense. A viz a szorbensben legfeljebb 80 tömegX mennyiségben van jelen ···
- ie előnyösen a szorbens 25-50 tömeg’Á-ának megfelelő mennyiségben .
Nem alapvető jelentőségű, hogy az aminsó szorbens és a víz az eljárás valamennyi körülménye között elegyedjen, az sem, hogy az aminsó szorbens az eljárás valamennyi körülménye között cseppfolyós legyen. Az aminsó szorbens oldhatósága vízben gyakran 0,0'1, még gyakrabban 0,1 mól/1 25 °C hőmérsékleten. Az aminsó szorbens előnyösen az eljárás körülményei között elegyedik vízzel. A szorbeáló közeg gyakran legalább 20 tömeg/, mennyiségben, előnyösen 20-90 tömeg/., még előnyösebben 25-75 tömegX mennyiségben tartalmazza az aminsó szorbenst (szabad aminként számítva). Előnyös, ha az aminsó szorbens olyan mennyiségben van jelen a szorbeáló közegben, hogy biztosítsa azt, hogy a kimerült szorbeáló közeg kg-onként legalább 100 g kén-dioxidót tartalmazzon. Az amin szorbens mennyisége azonban ne legyen olyan nagy, hogy szükségtelenül olyan mértékben növelje a szorbeáló közeg viszkozitását, hogy ne lehessen elérni az alkalmas permetcsepp nagyságot. A szorbeáló közeg viszkozitása 25 °C hőmérsékleten előnyösebben kisebb, mint 1200 cF, még előnyösebben 1-500 cP között van 25 OC hőmérsékleten.
A szorbeáló közeg tartalmazhatja amin szorbensek keverékét. Adalékként jelen lehetnek egyes komponensek, igy al kál i sók, pél dául a szulfit vagy hi drogén-szul f i t oxidáX dójának gátlására, a pH értékének tartására, és u
: :
··♦ ··· 1 · 9 ··· · · • ·♦·« ·· « s:olgálhatnak társ-oldószerként.
A szorbeáló közeget a kén-dioxidct tartalmazó áramló gázzal a 60 °C-ig terjedő hőmérséklettartományban, gyakran 10-60 aC között, előnyösen 10-50 °C között érintkeztetjük, és a kén-di’oxid terhelést a szorbeáló közeg 1 kg tömegű mennyiségére számítva legalább 100 g, előnyösen 200-400 g értéken tartjuk.
általában feltételezik, hogy kén-diexidnak vízben történő oldódása során hidrogén-szulfit-ion képződik. A hidrogén—szül fit-ion ezután ionosán kötődik az aminsó eltávolítása és energetikai 1ag kedvező regenerálása érdekében a szorbeáló közeg pH-ját olyan értéken kell hogy a hidrogén-szulfit/szulfit egyensúly alapján szorbeáló közegben hidrogén-szulfit legyen jelen.
tartani, a kimerült
Az olyan aminsó szorbensek, amelyeknek pKa-értéke 4,5-7,3 tartományban van, jelentős mértékben hozzájárulnak a kimerült szorbeáló közeg pH-jának a 4-6 tartományban történő pufférólásához, amely kedvez a hidrogén-szulfit jelenlétének. A szorbeáló közeg pH-ja általában a 4-7,5 tartományban van a szorpciós eljárás során. A szorbeáló közeg pH-értéke kezdetben általában ennek a tartománynak a felső határa közélétben van, előnyösen 6,5-7,5 között, és a kén-dioxid szorpciója és az oldat savasabbá válása során a pH a tartomány alsó határa felé tolódik
Ha a szorbeáló közeg pH-ja magasabb, akkor a kén-dio;:id szulfitiónként szorbeálódik, és ezáltal a szorbeált kén-dioxid jelentős részének kihajtása nehezen érhető el. Ha a pH túl alacsony, akkor szokásos atmoszférikus nyomásviszonyok között kevés kén-dioxid szorbeál ódik az ellenáramban haladó, kis kén-dioxid-tartalmu áramló gázból.
Az 1. ábra a találmány szerinti, a cseppfolyós szorbens ellenáramú porlasztásával működő eljárás megvalósítására alkalmas berendezés egyszerűsített vázlata.
A 2. ábra a találmány szerinti, a cseppfolyós szorbens egyenáramú porlasztásával működő eljárás megvalósítására alkalmas berendezés egyszerűsített vázlata.
Az 1. ábra olyan kontakt zóna sematikus rajza, amely a találmány szerinti eljárásnak megfelelően működtethető. A legalább egy el távolitandó komponenst tartalmazó gáz beömlönyilásával ellátott 10 vezetéken a nyíl irányában áramlik át a gáz .
A 12 cső szállítja a cseppfolyós szorbenst a 14 porlasztófejhez, amely úgy van elhelyezve, hogy az áramló gázhoz képest ellenáramban a cseppfolyós szorbens finom eloszlású cseppjeit poriassza a 16 kupalakban. Egy csepp útvonalát a 13 szaggatott vonal jelzi. Amint bemutatjuk, a csepp axiális irányban halad a gáz áramlásához képest ellenáramban ; lassulva halad, és a részecske esetleg megváltoztatja mozgásirányát, és a gázáramlás irányában halad. Az útvonal feltűnteti a gravitációnak a cseppre gyakorolt hatását ,i = .
A rajz szerint a csepp a A pontnál lévő, a legalább egyel távol i tandó komponensben gazdag gáztól olyan tartományfelé mozog, amelyben a gáz a legalább egy el távolitandó komponensben el szegényedett. A 14 porlasztó-fúvókétól a gázáram irányában van a 20 páramentesi tő a gáz által elragadott maradék cseppek összegyűjtésére. A 10 vezeték falairól a cseppfolyós szorbens a 20 páramentesítő alatt elhelyezett 22 gyűjtötartál y irányába folyik, a 22 gyűjtőtartály összegyűjti a cseppfolyós szorbenst mind a csőfalakról, mind a páramentesítőből, és az összegyűlt cseppfolyós szorbenst a rendszerből a 24 cső távolítja el.
A 2. ábrán a hasonló berendezéselemek ugyanazt a jelzőszámot viselik, mint az 1. ábrán. A 2. ábrán a permet a gáz áramlási irányához képest egyenáramú. Feltüntettük a 26 és 28 csepp útvonalát, és a gravitációnak a cseppekre gyakorolt hatását.
A találmányt a következőkben példákban illusztráljuk. A szilárd anyagoknak a tömegét, cseppfolyós anyagoknak és gázoknak - ha erre külön nem utalunk - térfogatát adjuk meg.
1. példa
Szintetikus regenerált szorbeáló közeget készítünk
164 kg N ,N · , N--tr i met i 1 -N- (2-hi dr ox i -et i 1 ) -et i 1 én—diamin, 60 kg 98 7.—os kénsav és 491 kg gőz kondenz átum összekeverésével. A keverék pH-értéke 7,76.
Ezt a keveréket bepermetezzük egy csőbe, amelyen keresztül szintetikus, kén-dioxidot tartalmazó gázáramot
bocsátunk át. A cső átmérője 30,5 cm, és három sorbakötött porlasztó fúvókét tartalmaz (az 1 fuvóka van legközelebb a cső kimenő végéhez), amelyek 0,34 MPa nyomású porlasztó levegővel működnek. Ha egynél több fúvókét használunk, az elszegényedett oldószer halad keresztül az 1 fúvókén, az 1 fuvóka visszanyert oldószere ezután áthalad a 2 fúvókén, és a 2 fuvóka visszanyert oldószere a 3 fúvókén, ha alkalmazzuk azt az oldószer maximális terhelésének elérésére. A porlasztóit cseppek átmérője 20-35 μιη. A cső kimenő végénél 76 cm méretű radiális ventillátor helyezkedik el. A kimerült oldószert a ventillátor burkolatából és egy függőleges párátlanítóból nyerjük vissza. 22 °C hőmérsékletű és 40 7. relatív nedvességtartalmu levegöáramba kén-dioxidot keverünk, és átbocsátjuk a csövön. A ki sér1etsorozatokat, azok körülményeit és eredményeit a 1. táblázat foglalja össze. Párátlanítók a 3 és 2 fuvókák után helyezkednek el, és az oldószernek a 1. táblázatban közölt kén-dioxid ter helése a párátlanítókból visszanyert folyadékra vonatkozik.
1. táblázat
Fél űzetni berendezéssel végzett, vizsgálatok eredményei
| Működő | S0=,ppmv4’ | 01 dó- | Aram- | Oldószer terhe- | Meg— | |
| fuvókak | betáp | - ke- | sz er | 1 éA S | lés S0a-vel | jegy- |
| 1 2 3 | Iáit | ze- | betáp- | 1 ég- | mól S0a>/mól amin | z és |
| gáz- | lés | lálás | csa- | 1 2 3 | ||
| ban | után | dm®/' | tcr- | fúvóka után | ||
| /perc | nában | |||||
| m’/perc |
1460 300
0,68
| X X | 1350 | 0 | 0,19 |
| X | 2250 | 100 | 0,19 |
| ix f'x | 1600 | 40 | 0,19 |
| \r fi rx rx | 2090 | 110 | 0,19 |
| X) xt xt Ζ» rx rx | 2040 | 0 | 0,57 |
| X X | 1710 | 0 | 0,57 |
/Ί
1400 100
0,57
9,87 0,19
| 9,87 | 0,28 | 0,68 | |
| 9,87 | 0,30 | 0,85 | |
| 9,87 | 0,33 | 0,89 | |
| 9,87 | 0,20 | 0,53 | 0,76 |
| 9,87 | 0,11 | 0,37 | 0,60 |
| 13,1 1 | 0,16 | 0,36 |
15,25
0,31
1) = A kísérletet nem végeztük az oldószer egyensúlyi
SO^-terhelésének beállásáig
2) = Az SOs-koncentráció pontossága ± 50 ppmv • · · · ·
2-6. példák
Ezekben a példákban 29,2 cm belső átmérőjű, körkeresztmetszetű plexiüveg csövet a vízszintestől körülbelül 2° döntéssel helyezünk el úgy, hogy a cső bevezető vége legyen magasabban. A cső másik végénél 16/96 tipusu Kimre Mist Eliminator (Kimre Incorporated, Ferrine, Florida, USA) berendezést· helyezünk el. A csőben egy 2 mm-es, sűrített levegővel működő CALDYIM-t i pusu (Caldyl Apparatebau GmbH, Ettlingen, NSZK) porlasztó-fúvókat helyezünk el axiálisan, és a fúvókéhoz a cseppfolyós szorbens és levegő vezetékét csatlakoztatjuk.
A példákban levegőt keverünk mért mennyiségű kén-dicxiddal, és körülbelül környezeti nyomáson és 17 °C hőmérsékleten átvezetjük a csövön. A fúvókéhoz körülbelül 0,5 MF’a nyomású levegőt vezetünk a cseppfolyós szorbens oldat porlasztására, amely az 1. példában leírthoz hasonló szintetikus közeget tartalmaz. A folyadékot, amelynek hőmérséklete körülbelül 17 °C, egy tizfordulatu csavarszivattyu segítségével mérjük. A porlasztási kúp körülbelül 12-15° szöget zár be, a cseppek átlagos mérete körülbelül 50 gm, a cseppek méretei ősz 1ása a 20-100 gm tartományban van. Az ellenáramban megvalósított példákban (1., 2., 3., 4. és 6. példa) a fuvóka hcml okfel ülete körülbelül 7-S cm távolságban van a Mist Eliminator berendezéstől, és a pcrlasztctt permet a fuvóka homlok-felületétől körülbelül 8'5-90 cm távolságra terjed. Az egyenáramban megvalósított példában (5. példa) a
fuvóka homlok-felülete körülbelül 130-135 cm távolságban van a Mist Eliminator berendezéstől, és a porlasztott permet az említett berendezésig terjed. A szorbens közeg kén-dioxid koncentrációját a pH mérése utján, a levegő kén-dioxid koncentrációját on-line infravörös spektroszkópia segítségével határozzuk meg. A példák eredményeit a 2. táblázatban -foglaljuk össze.
2. táblázat
Példa Tényleges Cseppfolyós SO^-tartalom SO® szorpció
| légáramlás szorbens | betápl. 1evegö ppmv | kimenő mól/mól amin ben | |||
| me/perc | betáplál ás 1/perc | ||||
| 7» | 2,30 | 1,070 | 1500 | 500 | 0,32 |
| r* ή· | 2,29 | 1 , 154 | 1500 | 580 | 0,43 |
| 4. | 2,29 | 1 ,154 | 2900 | 1300 | 0,52 |
| 5> | X-, Χ.Ύ | 1 , 154 | 1500 | 580 | 0,48 |
| 6. | Γ» ''O | 0.92 | 1450 | 540 | 0.42 |
| * = | A fúvókákát | kibillentettük az ax | iális helyz | étből, a | |
| permetelősz | lás nem volt | egyenlet | es. | ||
| Valamennyi | példában a ' | cseppfolyós szorbens | megközeli- |
töleg 40-50 Z-a érintkezik a vezeték falával és gyűlik azon össze.
Claims (17)
1. Eljárás áramló gáz legalább egy komponensének eltávolítására, azzal jellemezve, hogy az áramló gázt egy kontakt zónában olyan finom eloszlású cseppek alakjában eloszlatott cseppfolyós szorbenssel érintkeztetjük, amelyben legalább egy gázkomponens reverzibilisen szorbeálódik, amelynek során az áramló gáz sebessége meghaladja a cseppek kontakt zónára vonatkozó kritikus űlepedési sebességét, és a legalább egy komponens szorbeálódik, a kontakt zónában a cseppek nagyobb méretű cseppekké tapadnak össze, amelyekben a legalább egy komponens koncentrációja nagyobb, mint ami a kontakt zónát elhagyó áramló gázban uralkodó viszonyok között a göz-folyadék egyensúlynak megfelel, az összetapadt cseppek olyan áramló gázzal érintkeznek, amelybenalegalább egy komponens koncentrációja kisebb, mint az összetapadt cseppek viszonyai között kialakuló göz-folyadék egyensúlynak megfelelő koncentráció, és az összetapadt cseppeket úgy távolitjuk el a kontakt zónából, hogy azokban nem-egyensulyi állapotban van még az áramló gázzal a legalább egy komponens.
2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal j e 1 - .1 e m e z v e , hogy a cseppek legalább 30^í-a összetapad a kontakt zónában, és a kontakt zónában összetapadt cseppskben legalább egy komponens koncentrációja átlagértékben legalább 10 mól'.-kal nagyobb, mint az a koncentráció, amely a kontakt • · zónából kilépő gáz viszonyai között fennálló gőz-fölyadék egyensúlynak megfelel.
igénypont szerinti eljárás, az z al jel v e , hogy a cseppek
0-’70lf7.-a összetapad a kontakt z ónéban.
4.
igénypont szerinti eljárás, azzal ónéban egy fel ül et tel érintkezve tapad össze.
A 4. igénypont szerinti eljárás, azzal e , hogy a cseppeknek axiális és radiáli kontakt sebesség komponense van, és a cseppek egy része érintkezik a kontakt zóna belső felületével, mielőtt elhagyja a kontakt zónát.
6.
Az
1. igénypont szerinti eljárás, azzal j e 1 1 e m e z v e , hogy a finom eloszlású cseppeket a gázáramhoz viszonyítva ellenáramban vezetjük be gázba.
7. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal j e 1 1 e m e z v e , hogy a finom eloszlású cseppeket a gázáramhoz viszonyítva egyenáramban vezetjük be a gázba.
8. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal j e 1 1 e m e z v e , hogy a cseppfolyós szcrbens olyan komponenst tartalmaz, amelynek legalább egy gáz komponensre vonatkozóan a gőz—folyadék egyensúlyi viszonyai nem-lineárisak, és a gőz-folyadék egyensúlyi adatok a Henry-törvénynek megfelelő adatoknál kisebbek.
9. A 8. igénypont szerinti eljárás, azzal jel le mez v e , hogy a cseppfolyós szorbens legalább egy komponensre nézve legalább egy fizikai szorbenst és legalább egy kémiai szorbenst tartalmaz.
10. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jel lemezve, hogy a cseppfolyós szorbens legalább egy komponensre nézve legalább egy fizikai szorbenst és legalább egy kémiai szorbenst tartalmaz.
lemez
12.
1 e m e kontakt
1 e m e
1 e m e
13.
az áramló gázzal.
kontakt zónát
15. Eljárás áramló gáz legalább egy komponensének el távolitására, azzal jellemezve, hogy egy gáz be- és kivezetéssel ellátott tartály belső felülete által definiált, lényegében vízszintes kontakt zónában érintkeztetjük a legalább egy szorbeálandó komponenst tartalmazó áramló gázt a cseppfolyós szorbenssel , amely 5-100 μπι átlagos átmérőjű, finoman eloszlatott cseppek alakjában van jelen, a cseppfolyós szorbens legalább egy fizikai szorbenst tartalmaz , amely reverzibilisen képes szcrbeál ni a legal ább egy szorbeálandó gáz komponenst és legalább egy kémiai szór- • · · banst, amely re^rjibilisen képes = z or oeál ni a legal ább egy azorbeálandó gáz komponenst, az áramló gáz sebességét 1,5-15 m/s között tartjuk, a cseppeket a szorbeálandó komponenssel úgy feldúsítjuk, hogyalegal abb egy szorbeálandó gázkomponensbbl legalább 10 mólX-kal többet tártál mázzon, mint ami az áramló gázban a kontakt zára elhagyásakor u— ralkodó viszonyok közötti gőz—folyadék egyensúlynak megfelel, a cseppekr.ek, amelyekalegalább egy szorbeálandó gázkomponensből többet tartalmasnak, mint ami az áramló gázban a kontakt zóna elhagyásakor uralkodó viszonyok közötti göz-f olyadék egyensúlynak megfelel
30-70 térfogat’/l-a összekap ad, az összetapadt cseppeket érir.tkeztet jük az áramló gázzal, amelyekben legalább egy komponens koncentrációja nem éri el azt az értéket, amely az összetapadt cseppek viszo nyai között a qbz-folyadék egyensúlynak megfelel, az összetapadt cseppeket eltávolítjuk a kontakt zónából, mielőtt beáll az összetapadt cseppek és az áramló gáz között a legalább egy' komponensre vonatkozó egyensúly.
16. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal j e 1 -
1 e m e z v e , hogy a cseppek legalább egy része a kontakt zónában a felülettel érintkezve tapad össze.
17. A 16. igénypont szerinti eljárás, azzal jel lemezve, hegy a cseppeknek · a:; iál is és radiális setssségkomponense van, és a cseppek egy része érintkezik a kontakt zóna belső felületével, mielőtt elhagyja a kontakt • · · ··· · · • ···· «· · · zónát.
18. A 17. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a finom eloszlású cseppeket a gázáramhoz viszonyítva ellenáramban vezetjük be a gázba.
19. A 18. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve , hogy a finom eloszlású cseppeket a gázáramhoz viszonyítva egyenáramban vezetjük be a gázba.
20. A 17. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a cseppfolyós szorbens olyan komponenst tartalmaz, amelynek legalább egy gáz komponensre vonatkozóan a göz-folyadék egyensúlyi viszonyai nem-1ineárisak, és a gőz-folyadék egyensúlyi adatok a Henry-törvénynek megfelelő adatoknál kisebbek.
21. Eljárás kén-dioxid eltávolítására kén-dioxidot tartalmazó áramló gázból, azzal jellemezve, hogy az áramló gázt lényegében vízszintes kontakt zónában olyan, finom eloszlású cseppek alakjában eloszlatott szorbenssel érintkeztetjük, amelynek víztartalmát a szcrbeálandó kén-dioxid és víz közötti 1:1 mólaránynak megfelelő értéktől a szorbens 80 tömegX-áig terjedő tartományba állítjuk, a szorbeáló közeg olyan amin szorbenst tartalmaz, amelynek legalább egy ami ncscport. ja van, amelynek szabad amin alakjában vizes közegben 25 °C hőmérsékleten pKa értéke 4,5-6,7, az érintkeztetést 60 °C-ig terjedő hőmérsékleten hajtjuk végre, amelynek során az áramló gáz sebessége legalább 1,5 m/s, az érintkeztetés során a finom eloszlású • · · • · » «* ♦ · · ·· ·« ··· · · ·· • ·· ·· ·· ·· · ·« · ·· cseppek alakjában eloszlatott szorbens egy része nagyobb mennyiségű kén-diexidet szcrbeál, mint a kontakt zónából kilépő gázban uralkodó viszonyok közötti göz-folyadék egyensul ynak megfelel, a cseppeknek,
-kcncentrációja nagyobb, mint ami az amelyek kén-dioxidáramló gázban a kontakt közötti gőz-folyadék egyensúlynak megfelel, egy része a kontakt zónában össze tapad, az összetapadt cseppeket érintkeztetjük az áramló gázzal, amelyben a kén-dioxid koncentrációja nem éri el azt az értéket, amely az összetapadt cseppek viszonyai között a gőz-folyadék egyensúlynak megfelel, az összetapadt cseppeket eltávolítjuk a kontakt zónából, mielőtt az összetapadt cseppekben lévő kén-dioxid egyensúlyba kerül az áramló gázzal .
22. A 21. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az amin szorbens az érintkeztetés viszonyai között stabil sócscportot tartalmaz.
23. A 21. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve , hogy az amin szorbens aminesepertja szekunder vagy tercier aminokat tartalmaz.
24. A 23. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve , hogy az amin szorbens legalább egy amincsoportja legalább egy hidroxi-alki 1-szubsztituenst tártál máz .
25. A 21. igénypont szerinti eljárás, azzal jellem e z v e , hogy tercier diaminként N,N*,N’-(trimetil)-N-(2-hi dro;: i-et i 1 )-et i 1 én-di ami nt vagy N, N, N · , N--tetr ameti1-éti 1én-di ami nt alkai mázunk.
2ó. A 21. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy diaminként piperazint alkalmazunk.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA582680 | 1988-11-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU895833D0 HU895833D0 (en) | 1990-01-28 |
| HUT54069A true HUT54069A (en) | 1991-01-28 |
Family
ID=4139078
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU895832A HUT54068A (en) | 1988-11-09 | 1989-11-08 | Method for removing and recuperating sulfur-dioxide from flowing gases |
| HU895833A HUT54069A (en) | 1988-11-09 | 1989-11-08 | Process for purifying gases |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU895832A HUT54068A (en) | 1988-11-09 | 1989-11-08 | Method for removing and recuperating sulfur-dioxide from flowing gases |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5019361A (hu) |
| EP (2) | EP0368422A3 (hu) |
| JP (1) | JPH0722677B2 (hu) |
| CN (2) | CN1024325C (hu) |
| AT (1) | ATE119060T1 (hu) |
| AU (2) | AU624873B2 (hu) |
| DE (1) | DE68921416T2 (hu) |
| DK (2) | DK557389A (hu) |
| ES (1) | ES2018941A6 (hu) |
| GR (2) | GR890100709A (hu) |
| HU (2) | HUT54068A (hu) |
| IE (1) | IE72217B1 (hu) |
| PL (1) | PL162490B1 (hu) |
| RU (1) | RU2018353C1 (hu) |
| YU (2) | YU213589A (hu) |
| ZA (1) | ZA898512B (hu) |
Families Citing this family (78)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5364604A (en) * | 1987-03-02 | 1994-11-15 | Turbotak Technologies Inc. | Solute gas-absorbing procedure |
| US5439509A (en) * | 1991-01-22 | 1995-08-08 | Turbotak Inc. | Stripping method and apparatus |
| US5403569A (en) * | 1991-01-25 | 1995-04-04 | Abdelmalek; Fawzy T. | Process for boiler flue gas cleaning by absorption, separation and liquefaction |
| WO1993003825A1 (en) * | 1991-08-13 | 1993-03-04 | The Dow Chemical Company | A composition and method for simultaneous absorption of sulfur dioxide and nitric oxide |
| US5312605A (en) * | 1991-12-11 | 1994-05-17 | Northeastern University | Method for simultaneously removing SO2 and NOX pollutants from exhaust of a combustion system |
| US5352423A (en) * | 1991-12-11 | 1994-10-04 | Northeastern University | Use of aromatic salts for simultaneously removing SO2 and NOx pollutants from exhaust of a combustion system |
| US5202103A (en) * | 1991-12-20 | 1993-04-13 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Removal of sulfur dioxide from gas streams |
| US5304361A (en) * | 1992-06-26 | 1994-04-19 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Removal of hydrogen sulfide |
| US5262139A (en) * | 1992-09-29 | 1993-11-16 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Removal of sulfur dioxide from gas streams |
| US5292407A (en) * | 1992-12-18 | 1994-03-08 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for converting heat stable amine salts to heat regenerable amine salts |
| US5851265A (en) * | 1996-09-03 | 1998-12-22 | Monsanto Company | Selective removal and recovery of sulfur dioxide from effluent gases using organic phosphorous solvents |
| CA2201004C (en) * | 1997-03-25 | 2001-11-27 | Cansolv Technologies, Inc. | Safe storage and transportation of sulfur dioxide |
| RU2191621C2 (ru) * | 1998-04-06 | 2002-10-27 | Ниппон Ниюказаи Ко., Лтд. | Способ регенерации жидкости, абсорбирующей кислый газ, содержащей метилдиэтаноламин и производное пиперазина низших алкилов |
| EP0963778A1 (de) * | 1998-05-12 | 1999-12-15 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Trocknung und Reinigung von Luft |
| CN1089261C (zh) * | 1998-10-29 | 2002-08-21 | 鲜荣忠 | 仿气象治理大气污染的方法及设备 |
| CN1101717C (zh) * | 2000-10-16 | 2003-02-19 | 中国石油化工集团公司 | 一种湿法烟气脱SOx方法 |
| US6602423B2 (en) * | 2001-02-27 | 2003-08-05 | Von Phul Stephen A. | Method and apparatus for removing foaming contaminants from hydrocarbon processing solvents |
| US7056482B2 (en) * | 2003-06-12 | 2006-06-06 | Cansolv Technologies Inc. | Method for recovery of CO2 from gas streams |
| US7214358B2 (en) * | 2003-08-13 | 2007-05-08 | Cansolv Technologies Inc. | Low energy regenerable SO2 scrubbing process |
| DE102004011429A1 (de) * | 2004-03-09 | 2005-09-29 | Basf Ag | Verfahren zum Entfernen von Kohlendioxid aus Gasströmen mit niedrigen Kohlendioxid-Partialdrücken |
| US7566687B2 (en) * | 2005-06-13 | 2009-07-28 | Jacam Chemical, LLC | Methods and compositions for removing sulfur from liquid hydrocarbons |
| US7384616B2 (en) * | 2005-06-20 | 2008-06-10 | Cansolv Technologies Inc. | Waste gas treatment process including removal of mercury |
| US20070080098A1 (en) * | 2005-10-12 | 2007-04-12 | Zaid Gene H | Methods and compositions for removing sulfur from liquid hydrocarbons using ammonium adducts |
| DE102005050385A1 (de) | 2005-10-20 | 2007-04-26 | Basf Ag | Absorptionsmittel und Verfahren zum Entfernen von Kohlendioxid aus Gasströmen |
| US20070105262A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-10 | Infineon Technologies Ag | Method for fabricating an integrated circuit with a CMOS manufacturing process |
| PE20071048A1 (es) | 2005-12-12 | 2007-10-18 | Basf Ag | Proceso para la recuperacion de dioxido de carbono |
| US7776296B2 (en) | 2006-03-10 | 2010-08-17 | Cansolv Technologies Inc. | Regeneration of ion exchangers that are used for salt removal from acid gas capture plants |
| DK2026896T3 (en) | 2006-05-18 | 2016-11-28 | Basf Se | KULDIOXIDABSORPTIONSMIDDEL WITH REDUCED Regeneration ENERGY NEEDS |
| WO2008073935A1 (en) * | 2006-12-13 | 2008-06-19 | Dow Global Technologies Inc. | Method and composition for removal of mercaptans from gas streams |
| JP4875522B2 (ja) * | 2007-03-14 | 2012-02-15 | 三菱重工業株式会社 | Ｃｏ２回収装置及び廃棄物抽出方法 |
| US20080245233A1 (en) * | 2007-04-05 | 2008-10-09 | Baker Hughes Incorporated | Method for Inhibiting Fouling in Basic Washing Systems |
| KR100831093B1 (ko) * | 2007-04-09 | 2008-05-22 | 한국과학기술연구원 | 이온성 액체를 이용한 ｉｓ 싸이클 공정의 혼합가스로부터순수 이산화황의 분리 회수 방법 |
| CA2703998C (en) | 2007-11-15 | 2016-07-05 | Basf Se | Method for removing carbon dioxide from fluid flows, in particular combustion exhaust gases |
| US8097068B2 (en) * | 2008-11-06 | 2012-01-17 | Cansolv Technologies Inc. | Method for treating a diamine absorbent stream |
| US8063112B2 (en) * | 2008-12-08 | 2011-11-22 | Cansolv Technologies Inc. | Process for the regeneration of an ion exchange resin using sulfurous acid |
| US7785399B2 (en) * | 2009-01-16 | 2010-08-31 | Uop Llc | Heat integration for hot solvent stripping loop in an acid gas removal process |
| CN101537304B (zh) * | 2009-04-17 | 2011-09-28 | 合肥工业大学 | 一种环胺类二氧化硫气体吸收剂及其制备方法 |
| CN101869824B (zh) * | 2009-04-21 | 2012-06-06 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种烟气脱硫剂和烟气脱硫方法 |
| CN101584961B (zh) * | 2009-07-01 | 2011-07-20 | 合肥工业大学 | 可再生的烟气脱硫剂及制备方法 |
| WO2012100330A1 (en) | 2011-01-24 | 2012-08-02 | Electrosep Technologies Inc. | Method for removing heat stable base salts from a contaminated basic solution, and use thereof in a process for recovering acid gas from an acid gas stream |
| CN102302894B (zh) * | 2011-07-15 | 2013-06-19 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 一种可再生烟气脱硫工艺 |
| EP2559476A1 (de) * | 2011-08-18 | 2013-02-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Abzug von leicht flüchtigen Degradationsprodukten aus dem Absorptionsmittelkreislauf eines CO2 Abscheideprozesses |
| US8952206B2 (en) * | 2011-08-25 | 2015-02-10 | Dow Global Technologies Llc | Formate based heat stable salt mitigation in physical solvent acid gas absorption processes |
| JP5868795B2 (ja) * | 2012-06-25 | 2016-02-24 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去方法および酸性ガス除去装置 |
| US9815693B2 (en) | 2013-07-18 | 2017-11-14 | Shell Oil Company | Processes for producing sulfuric acid from sour tail gas field |
| JP6173817B2 (ja) * | 2013-07-30 | 2017-08-02 | 株式会社東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去方法及び酸性ガス除去装置 |
| CN103349886B (zh) * | 2013-08-07 | 2016-05-11 | 北京国电龙源环保工程有限公司 | 一种可再生多元叔胺二氧化硫吸收剂及其制备方法 |
| CN103495340B (zh) * | 2013-10-15 | 2015-11-18 | 北京博源恒升高科技有限公司 | 复合醇胺类溶液脱除气体中SOx的方法 |
| US9919262B2 (en) | 2013-11-07 | 2018-03-20 | Shell Oil Company | Process for capturing sulfur dioxide from a gas stream |
| CN103657342B (zh) * | 2013-12-10 | 2016-04-06 | 陕西省石油化工研究设计院 | 一种高效可再生so2吸收剂 |
| CN103638779B (zh) * | 2013-12-12 | 2015-08-12 | 合肥工业大学 | 一种可再生有机胺烟气脱硫剂及其制备方法 |
| CN103721553A (zh) | 2014-01-07 | 2014-04-16 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种利用氨法脱硫技术高效去除酸性气硫化物的方法 |
| CN103908873B (zh) * | 2014-04-04 | 2016-03-09 | 江苏蓝电环保股份有限公司 | 一种从工业废气中回收二氧化硫的方法 |
| CN103949141B (zh) * | 2014-05-14 | 2016-06-22 | 北京国电龙源环保工程有限公司 | 一种处理有机胺脱硫液中副产物硫代硫酸根的方法 |
| CN104208985B (zh) * | 2014-09-29 | 2016-08-24 | 长沙华时捷环保科技发展股份有限公司 | 烟气脱硫方法及系统 |
| CN105983310A (zh) * | 2015-01-30 | 2016-10-05 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种选择性吸收二氧化硫的吸收剂及其应用 |
| CN107158887A (zh) * | 2016-03-08 | 2017-09-15 | 青岛科技大学 | 一种脱除气体中so2的方法 |
| WO2018078065A1 (en) | 2016-10-27 | 2018-05-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for removing sulfur dioxide from a gas stream |
| WO2018078154A1 (en) | 2016-10-31 | 2018-05-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for removing sulfur dioxide from a gas stream |
| WO2018083076A1 (en) | 2016-11-01 | 2018-05-11 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for producing a purified gas stream |
| EP3592449A1 (en) | 2017-03-08 | 2020-01-15 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for removing so2 from gas with so2 content that is temporarily very high |
| CN108144428A (zh) | 2017-03-15 | 2018-06-12 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种氨法高效脱除气体中硫氧化物和尘的方法及装置 |
| CN107213769B (zh) | 2017-05-25 | 2019-09-20 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种分室加氨的氨法脱硫方法及装置 |
| CN107213785B (zh) | 2017-05-25 | 2020-08-07 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种fcc尾气氨法脱硝脱硫除尘的方法及装置 |
| BR102017013708B1 (pt) | 2017-06-14 | 2020-03-10 | Jiangnan Environmental Protection Group Inc. | Sistema e método de adição de amônia automáticos para dispositivo de dessulfurização à base de amônia |
| CN107213770B (zh) | 2017-07-03 | 2023-03-17 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 氨法脱硫吸收塔及其建立方法和运行方法 |
| CN108722163B (zh) | 2017-09-07 | 2019-06-07 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种氨法脱硫控制吸收过程气溶胶产生的方法 |
| CN108452652B (zh) * | 2017-12-04 | 2021-06-08 | 盐城市兰丰环境工程科技有限公司 | 一种工业气体脱硫系统 |
| CN110368816A (zh) | 2018-04-13 | 2019-10-25 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种氨法脱硫溶液的氧化方法及装置 |
| CN110732227B (zh) | 2018-07-20 | 2023-02-21 | 江南环保集团股份有限公司 | 一种酸性气处理的方法和装置 |
| EP3597286A1 (en) | 2018-07-20 | 2020-01-22 | Jiangnan Environmental Protection Group Inc. | Acid gas treatment |
| CA3121931A1 (en) * | 2019-05-02 | 2020-11-05 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Process for regenerating a liquid absorbent |
| RU2708606C1 (ru) * | 2019-07-25 | 2019-12-09 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (НИ ТГУ) | Абсорбционно-десорбционное устройство циркуляционного типа для сепарации гелия из природного газа |
| CN110743326A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-02-04 | 大连理工大学 | 一类用于捕集二氧化碳的高效节能的非水吸收剂及应用 |
| CN110975546B (zh) | 2019-12-26 | 2021-08-17 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种改进的氨法脱硫控制吸收过程气溶胶产生的方法 |
| CN114432845A (zh) * | 2020-11-03 | 2022-05-06 | 财团法人工业技术研究院 | 去除烟道气中的二氧化硫的方法与装置 |
| RU2759096C1 (ru) * | 2021-04-30 | 2021-11-09 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Северо-Восточный федеральный университет имени М.К.Аммосова" | Способ очистки от диоксида серы |
| CN113318586B (zh) * | 2021-06-09 | 2022-07-19 | 华东理工大学 | 一种胺类化合物在提高有机硫溶解和吸收脱除中的应用 |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2106446A (en) * | 1934-02-01 | 1938-01-25 | Ig Farbenindustrie Ag | Removal of gaseous weak acids from gases containing the same |
| US2186453A (en) * | 1938-01-17 | 1940-01-09 | Guggenheim Brothers | Recovery of sulphur dioxide |
| DE2142104A1 (de) * | 1971-08-23 | 1973-03-01 | Basf Ag | Verfahren zur entfernung von schwefeldioxid aus rauchgasen |
| US3904735A (en) * | 1972-03-07 | 1975-09-09 | Union Carbide Corp | Process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases |
| US4263021A (en) * | 1972-12-05 | 1981-04-21 | The Babcock & Wilcox Company | Gas-liquid contact system |
| JPS4999701A (hu) * | 1973-01-29 | 1974-09-20 | ||
| CA1033291A (en) * | 1973-04-26 | 1978-06-20 | Francis A.L. Dullien | Gas scrubber |
| US4208387A (en) * | 1974-02-04 | 1980-06-17 | Institute Of Gas Technology | Removal of sulfur dioxide from waste gases |
| US3876395A (en) * | 1974-03-07 | 1975-04-08 | Union Carbide Corp | Method for the adsorption of sulfur dioxide |
| US3917469A (en) * | 1974-07-24 | 1975-11-04 | Union Carbide Corp | Method for the removal of sulfur dioxide from gas mixtures |
| US4211761A (en) * | 1974-08-22 | 1980-07-08 | Tung Shao E | Process for removal of sulfur dioxide from gaseous mixtures |
| JPS51146371A (en) * | 1975-06-12 | 1976-12-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | A wet gas treatment apparatus by spray system |
| US4122149A (en) * | 1977-03-25 | 1978-10-24 | Union Carbide Corporation | Process for removing SO2 from effluent gases and for removing heat stable salts from systems in which they accumulate |
| US4351812A (en) * | 1978-08-24 | 1982-09-28 | The Dow Chemical Company | Hydrolysis of carbon oxysulfide with morpholines and piperazines |
| CA1124038A (en) * | 1978-08-24 | 1982-05-25 | Glenn D. Correll | Hydrolysis of carbon oxysulfide with morpholines and piperazines |
| US4201752A (en) * | 1979-03-01 | 1980-05-06 | Union Carbide Corporation | Process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases |
| CA1168027A (en) * | 1980-05-27 | 1984-05-29 | Union Carbide Corporation | Regenerable process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases |
| US4389383A (en) * | 1980-05-27 | 1983-06-21 | Union Carbide Corporation | Regenerable process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases |
| DE3237387A1 (de) * | 1982-10-08 | 1984-04-12 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur entfernung unerwuenschter gasfoermiger bestandteile aus heissen rauchgasen |
| US4503704A (en) * | 1983-05-02 | 1985-03-12 | Celanese Corporation | Card web strength test |
| US4556546A (en) * | 1983-05-04 | 1985-12-03 | Air Products And Chemicals, Inc. | Bis tertiary amino alkyl derivatives as solvents for acid gas removal from gas streams |
| EP0207199B1 (en) * | 1985-06-25 | 1989-03-08 | The Dow Chemical Company | Selective absorbtion of sulfur dioxide from gases containing sulfur dioxide and carbon dioxide |
| JPS62164794A (ja) * | 1986-01-17 | 1987-07-21 | Mitsubishi Oil Co Ltd | ゲル状携帯燃料組成物 |
| JPS6341582A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-22 | Iic Kagaku Kogyo Kk | 着色発炎性固形アルコ−ル |
| US4783327A (en) * | 1987-08-13 | 1988-11-08 | The Dow Chemical Company | Sulfur dioxide removal from gas streams using hydroxyalkyl substituted piperazinones |
-
1989
- 1989-06-02 US US07/360,404 patent/US5019361A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-31 GR GR890100709A patent/GR890100709A/el not_active IP Right Cessation
- 1989-11-08 HU HU895832A patent/HUT54068A/hu unknown
- 1989-11-08 AT AT89202841T patent/ATE119060T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-11-08 PL PL28221089A patent/PL162490B1/pl unknown
- 1989-11-08 EP EP19890202840 patent/EP0368422A3/en not_active Withdrawn
- 1989-11-08 CN CN89108932A patent/CN1024325C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-08 YU YU02135/89A patent/YU213589A/xx unknown
- 1989-11-08 HU HU895833A patent/HUT54069A/hu unknown
- 1989-11-08 YU YU02136/89A patent/YU213689A/xx unknown
- 1989-11-08 ES ES8903781A patent/ES2018941A6/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-08 GR GR890100739A patent/GR890100739A/el unknown
- 1989-11-08 IE IE358889A patent/IE72217B1/en not_active IP Right Cessation
- 1989-11-08 DK DK557389A patent/DK557389A/da not_active Application Discontinuation
- 1989-11-08 AU AU44498/89A patent/AU624873B2/en not_active Expired
- 1989-11-08 DK DK557489A patent/DK557489A/da not_active Application Discontinuation
- 1989-11-08 EP EP89202841A patent/EP0368423B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-08 DE DE68921416T patent/DE68921416T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-08 ZA ZA898512A patent/ZA898512B/xx unknown
- 1989-11-08 AU AU44499/89A patent/AU4449989A/en not_active Abandoned
- 1989-11-08 CN CN89109189A patent/CN1043445A/zh active Pending
- 1989-11-09 RU SU894742509A patent/RU2018353C1/ru active
- 1989-11-09 JP JP1289958A patent/JPH0722677B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GR890100739A (el) | 1990-12-31 |
| DK557389D0 (da) | 1989-11-08 |
| EP0368423A2 (en) | 1990-05-16 |
| DK557489D0 (da) | 1989-11-08 |
| ZA898512B (en) | 1991-06-26 |
| HU895832D0 (en) | 1990-01-28 |
| DE68921416D1 (de) | 1995-04-06 |
| AU4449989A (en) | 1990-05-17 |
| EP0368422A2 (en) | 1990-05-16 |
| GR890100709A (el) | 1990-12-31 |
| EP0368422A3 (en) | 1991-04-10 |
| YU213589A (en) | 1991-02-28 |
| ATE119060T1 (de) | 1995-03-15 |
| AU4449889A (en) | 1990-05-17 |
| JPH0722677B2 (ja) | 1995-03-15 |
| EP0368423B1 (en) | 1995-03-01 |
| HU895833D0 (en) | 1990-01-28 |
| AU624873B2 (en) | 1992-06-25 |
| CN1024325C (zh) | 1994-04-27 |
| RU2018353C1 (ru) | 1994-08-30 |
| DE68921416T2 (de) | 1995-07-06 |
| HUT54068A (en) | 1991-01-28 |
| JPH02258012A (ja) | 1990-10-18 |
| IE72217B1 (en) | 1997-04-09 |
| DK557389A (da) | 1990-05-10 |
| DK557489A (da) | 1990-05-10 |
| EP0368423A3 (en) | 1991-03-20 |
| US5019361A (en) | 1991-05-28 |
| CN1043269A (zh) | 1990-06-27 |
| CN1043445A (zh) | 1990-07-04 |
| ES2018941A6 (es) | 1991-05-16 |
| IE893588L (en) | 1990-05-09 |
| YU213689A (en) | 1991-02-28 |
| PL162490B1 (pl) | 1993-12-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HUT54069A (en) | Process for purifying gases | |
| EP2203240B1 (en) | Multi-stage co2 removal system and method for processing a flue gas stream | |
| CN101262929B (zh) | 从烟道气流中除去三氧化硫 | |
| US9925490B2 (en) | Flue gas treatment device | |
| EP3080076B1 (en) | An apparatus and method for particulate capture from gas streams and a method of removing soluble particulate from a gas | |
| CN101481093B (zh) | 从气流中回收co2的方法 | |
| CN104437066B (zh) | 协同脱除烟气烟尘的冷凝相变型湿法脱硫系统及其方法 | |
| CN105879641B (zh) | 一种碱液喷射雾化脱除烟气中三氧化硫的装置及方法 | |
| BR102018009209A2 (pt) | método para controlar produção de aerossol durante absorção em dessulfurização de amônia | |
| JP5841370B2 (ja) | 二酸化炭素捕獲システム及び二酸化炭素捕獲方法 | |
| KR20110081238A (ko) | 냉각된 암모니아 기반 ｃｏ₂포획 시스템 및 물 세척 방법 | |
| CN1171747A (zh) | 具有最佳远程喷雾的文氏管除尘器和方法 | |
| CN101262930A (zh) | 从烟道气流中除去三氧化硫的方法 | |
| JP2012030223A (ja) | 二酸化炭素捕獲システム及び二酸化炭素捕獲方法 | |
| CN108421399A (zh) | 一种单塔双区湿法脱硫过程中协同促进细颗粒物及三氧化硫酸雾脱除的装置及其方法 | |
| US5017350A (en) | Gas scrubbing process | |
| CN100354028C (zh) | 通过与过氧化氢反应从废气中脱除二氧化硫的方法 | |
| JP2777962B2 (ja) | ガス冷却・加湿・浄化用スプレー塔及び方法 | |
| US4720290A (en) | Reduction of liquid atomizer droplet size | |
| CN105056671B (zh) | 一种湿式脱硫塔脱硫除尘除雾节水工艺及其装置 | |
| CN101791511A (zh) | 一种氨水喷雾烟气脱硫及二氧化硫回收工艺及系统 | |
| JPH03154611A (ja) | ガス洗浄法 | |
| CN109432883A (zh) | 一种脱硫除雾装置 | |
| CN201823468U (zh) | 双塔型氨法脱硫装置 | |
| CN107930357A (zh) | 立式旋流塔 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| DFC9 | Refusal of application |