ES2261914T3 - Procedimiento e instalacion para la fabricacion de una banda laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeniticos. - Google Patents

Procedimiento e instalacion para la fabricacion de una banda laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeniticos.

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Abstract

Procedimiento para la fabricación de una banda laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeníticos, sometiendo en una primera etapa un producto (6) de colada a un proceso de laminación en un laminador con un tren de acabado y realizando en una segunda etapa un tratamiento térmico para evitar una sensibilidad a la corrosión, especialmente con respecto a una corrosión intercristalina debida a precipitaciones de carburo de cromo, caracterizado porque para ajustar la temperatura (Twe) de laminación final se ajusta una temperatura (Tein) de entrada del producto de colada en el tren de acabado del laminador por encima de 1.150ºC, preferiblemente por encima de 1.200ºC, mediante un calentamiento de varias etapas, especialmente de dos etapas, que comprende una etapa de precalentamiento y una etapa de calentamiento intensivo, y se realiza el tratamiento térmico directamente a partir del calor de laminación.

Description

Procedimiento e instalación para la fabricación de una banda laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeníticos.
La invención se refiere a un procedimiento para la fabricación de una banda laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeníticos, sometiéndose en una primera etapa un producto de colada a un proceso de laminación en un laminador con un tren de acabado y realizándose en una segunda etapa un tratamiento térmico para evitar una sensibilidad a la corrosión, especialmente con respecto a una corrosión intercristalina debida a precipitaciones de carburo de cromo. Además, la invención se refiere a una instalación para la fabricación de una banda laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeníticos, que no son sensibles a una corrosión selectiva, especialmente
intercristalina.
Se conoce que los aceros inoxidables austeníticos entre los que deben considerarse en general los tipos de acero con un porcentaje de masa de al menos el 10,5% en cromo así como níquel, son especialmente sensibles a la corrosión intercristalina que se basa en un empobrecimiento en cromo de las zonas próximas al límite granular de la estructura durante la formación de precipitaciones ricas en cromo en los límites granulares y en la reducción unida a la misma de la resistencia frente a la corrosión de estas zonas con respecto a las zonas de la estructura con un contenido elevado en cromo disuelto. Esto se produce especialmente, cuando durante el enfriamiento pasan demasiado despacio por zonas de temperatura críticas. Por ello, los aceros de Cr-Ni de este tipo se ajustan en estado de solubilización y temple rápido. Durante la solubilización con un temple rápido posterior se trata de un tratamiento térmico, durante el cual a temperaturas de solubilización de entre aproximadamente 1.000 y 1.100ºC el cromo de los carburos de Cr precipitados vuelve a disolverse y mediante el proceso de temple rápido posterior se evita que vuelvan a formarse carburos de cromo, manteniendo los átomos de C en una solución forzada en la matriz. Una solubilización de este tipo con un temple rápido posterior se realiza en un proceso de tratamiento térmico independiente con respecto a la laminación. Para ello los productos de laminación se transportan a instalaciones de tratamiento térmico independientes y allí para el tratamiento térmico se someten a un recocido y a un enfriamiento rápido. Además de evitar la formación de carburos de Cr mediante un tratamiento de solubilización también se mejora la capacidad de conformación en frío de los aceros de Cr-Ni austeníticos.
A partir del documento EP 0 415 987 B2 se conoce un procedimiento para la fabricación continua de acero en bandas o acero en chapas a partir de desbastes finos de aproximadamente 50 mm de grosor fabricados después de la colada por arco con una dirección de rodaje horizontal con las etapas de procedimiento de laminación de los desbastes finos después de la solidificación de la barra en la chimenea conductora con forma de arco a temperaturas por encima de 1.100ºC, caída de la temperatura de los desbastes mediante radiación o descascarillado, recalentamiento inductivo hasta una temperatura de aproximadamente 1.100ºC así como laminación del desbaste fino en al menos un tren de laminación. Por medio del calentamiento se ajusta una temperatura en los desbastes, de forma que en los dispositivos de deformación del tren de laminación se ajusta un gradiente de temperatura, y concretamente de tal modo que durante la pasada inicial en la última caja de laminación la temperatura se encuentra dentro del orden de magnitud aún suficiente para una buena deformación. Aquí, en una tercera y última caja de laminación de un tren de laminación la temperatura del material de laminación ha descendido por ejemplo hasta 988ºC y es suficiente como temperatura de pasada inicial para el último proceso de laminación. El material de laminación abandona la última caja de laminación con una temperatura de 953ºC o inferior y posteriormente, se separa en longitudes deseadas y se amontona o bobina a una temperatura reducida adicionalmente.
Además se conocen instalaciones para la laminación de bandas y chapas a partir del calor de la colada, por ejemplo descritas en Stahl & Eisen, vol. 2, 1993, página 37 y ss. Flemming et al., Die CSP-Anlagentechnik und ihre Anpassung an erweiterte Produktionsprogramme. En una instalación de este tipo se genera un desbaste fino por medio de una máquina de colada continua con una forma de coquilla especialmente configurada, se corta en longitudes individuales y se transporta a un horno con solera de rodillos para una compensación de la temperatura. A continuación se acelera el desbaste fino a la velocidad de entrada claramente superior del tren de laminación posterior, se descascarilla y se conduce hacia el tren de laminación. En el caso de un funcionamiento de producción estacionario a una velocidad de colada de 5,5 m/min el desbaste fino alcanza el horno con solera de rodillos a una temperatura media de aproximadamente 1.080ºC. La temperatura de salida del horno con solera de rodillos se encuentra aproximadamente en 1.100ºC. De este modo la energía térmica necesaria para el proceso de laminación se cubre casi completamente a partir de la cantidad de calor, que se contiene en la barra colada. En el laminador las pérdidas de calor se controlan mediante enfriamiento en el tren de laminación y a partir del contacto de los rodillos, de modo que se ajusta una temperatura de laminación final deseada de por ejemplo 880ºC. Sigue un enfriamiento lento en el trayecto de enfriamiento así como un bobinado posterior.
Ambos procedimientos conocidos tienen en común, que como temperatura de entrada en la caja de laminación de acabado se ajusta una temperatura para desbastes, que aún es suficiente para garantizar una laminación en la última caja del tren de acabado.
La invención se basa en el objetivo de proponer un procedimiento y una instalación con los que pueden fabricarse aceros inoxidables austeníticos con ahorro de energía y tiempo.
Este objetivo se resuelve mediante un procedimiento con las características de la reivindicación 1 así como una instalación con las características de la reivindicación 11. Los perfeccionamientos ventajosos se describen en las reivindicaciones dependientes.
Según la idea principal de la invención para la fabricación de una banda laminada en caliente o una banda ancha laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeníticos el tratamiento térmico se realiza directamente a partir del calor de laminación para evitar una sensibilidad a la corrosión, es decir directamente a continuación del proceso de laminación aprovechando el hecho de que las temperaturas en la banda laminada son tan elevadas, que aún no ha precipitado ningún carburo de Cr o que, partiendo de las temperaturas de laminación, sólo deben superarse diferencias de temperatura muy reducidas, para ajustar temperaturas para que el cromo se disuelva. En general, el producto de laminación ya no se solubiliza en una etapa de tratamiento térmico independiente, lo que incluye un recocido desde la temperatura ambiente hasta la temperatura de solubilización, sino que se aprovecha el calor de laminación y se ahorra de este modo el proceso de recocido de gran energía. De esta forma, pueden fabricarse los aceros sin un tratamiento térmico posterior realizado de forma independiente, compuesto por tratamiento de solubilización y de temple rápido, ahorrando energía y tiempo.
Según la invención esta temperatura deseada relativamente elevada se consigue al final del tren de acabado porque se ajusta una temperatura de entrada del producto de colada superior en comparación con ésta en el tren de acabado del laminador, que se encuentra por encima de 1.150ºC, preferiblemente por encima de 1.200ºC. Entonces el nivel de temperatura del material de laminación a pesar del gradiente de temperatura durante el proceso de laminación siempre se encuentra por encima de la temperatura, con la que podrían precipitar los carburos de Cr. Para conseguir tales temperaturas de entrada, el producto de colada se somete a un calentamiento de varias etapas, especialmente de dos etapas, que comprende una etapa de precalentamiento y una etapa de calentamiento intensivo.
Preferiblemente la temperatura de laminación final del material de laminación se ajusta hasta temperaturas por encima de 1.000ºC, preferiblemente por encima de 1.050ºC, es decir hasta temperaturas con las que el cromo que tiende a la precipitación de carburos de los aceros inoxidables que contienen cromo está en solución. La temperatura de laminación final debe encontrarse a un nivel, al que aún no precipiten carburos de Cr, al que sin embargo, la estructura aún se recristalice. El término temperatura de laminación final se refiere a la temperatura del material de laminación en la última o en las últimas cajas del tren de acabado. Posteriormente, de manera preferible directamente a continuación, el material de laminación se templa rápidamente hasta temperaturas por debajo de 600ºC, preferiblemente por debajo de 450ºC, suprimiéndose una precipitación, especialmente de carburos de Cr. En general se facilita un producto laminado, ya tratado térmicamente, que en comparación con un producto, que fue sometido a un proceso de temple rápido y a una solubilización independiente, presenta la ventaja del ahorro de energía y tiempo durante su fabricación.
Ventajosamente en la etapa de precalentamiento la temperatura del producto de colada se ajusta hasta valores de entre 1.000 hasta 1.150ºC, aumentándose la temperatura sólo en la zona de calentamiento intensivo posterior hasta valores por encima de 1.200ºC. Preferiblemente la etapa de precalentamiento se realiza en un horno calentado por gas o a fuel y la etapa de calentamiento intensivo posterior en un horno por inducción o en una zona de calentamiento por inducción. Esto presenta la ventaja especial, de que el precalentamiento puede tener lugar en un horno con solera de rodillos, mientras que la etapa de calentamiento hasta temperaturas por encima de 1.200ºC se transfiere a una zona de calentamiento inductiva. De este modo se evita, que el horno con solera de rodillos se cargue demasiado, lo que dado el caso, podría conducir a su destrucción térmica. En el horno de precalentamiento calentado por gas o a fuel la temperatura de los desbastes se aumenta hasta temperaturas de entre 1.000 hasta 1.150ºC, sin exceder la capacidad de carga de los elementos del horno.
Para evitar efectos desventajosos de una capa de cascarilla primaria calentada de forma considerable sobre la calidad de la superficie del material de laminación, se descascarilla la superficie del producto de colada, especialmente la superficie de los desbastes, antes de ajustar la temperatura de entrada. Para ello entre la etapa de precalentamiento y la etapa de calentamiento intensivo se prevé un dispositivo de descascarillado. Entonces, el ajuste de la temperatura de entrada se lleva a cabo en la zona de calentamiento intensivo inductiva. También se propone realizar de forma adicional o única un descascarillado ya antes del horno con solera de rodillos de la etapa de precalentamiento, para proteger los rodillos del horno frente a cascarillas y de este modo, las superficies de los desbastes frente a marcas indeseadas por cascarillas y mejorar la transferencia de calor a los desbastes.
Como forma de realización adicional para ajustar la elevada temperatura de laminación final deseada se propone que adicionalmente tenga lugar un calentamiento del material de laminación en la última sección del tren de acabado, preferiblemente de manera inductiva. De este modo se garantiza, que hacia el final del proceso de laminación las temperaturas del material de laminación se mantengan de forma segura a valores de temperatura, con los que se desarrollan procesos de recristalización.
Como perfeccionamiento se propone conducir el material de laminación a la temperatura de laminación final definida a través de un trayecto de calentamiento posterior al tren de acabado, preferiblemente inductivo, para un mantenimiento adicional a temperaturas, con las que tienen lugar procesos de recristalización de una forma acelerada, y sólo se temple rápidamente a continuación. Esto presenta la ventaja de que se facilitan tiempos más largos para transcursos de reacciones de recristalización deseables por la reducción de la solidez unida a ello. Este trayecto de calentamiento puede aplicarse cuando se compruebe que la temperatura de laminación final deseada no pudo conseguirse a pesar de elevadas temperaturas de entrada, por ejemplo por un desarrollo de la laminación desfavorable no deseado.
Una instalación según la invención para la realización del procedimiento propuesto se caracteriza porque el sistema de ajuste de la temperatura comprende un dispositivo para el precalentamiento del producto de colada y un dispositivo para el calentamiento intensivo para el ajuste de la temperatura (T_{ein}) de entrada del producto de colada en el tren de acabado del laminador por encima de 1.150ºC, preferiblemente por encima de 1.200ºC, para ajustar una temperatura (T_{we}) de laminación final deseada, para poder realizar un tratamiento térmico directamente a partir del calor de laminación.
A este respecto, los medios para ajustar la elevada temperatura de laminación final deseada son parte del sistema de ajuste de la temperatura, es decir mediante el ajuste de una elevada temperatura de entrada también se ajusta una elevada temperatura de laminación final teniendo en cuenta el gradiente de temperatura durante el proceso de laminación. Para proteger el horno de precalentamiento, que en especial es un horno con solera de rodillos, un sistema de ajuste de la temperatura de este tipo se compone del dispositivo de precalentamiento y de una zona de calentamiento intensivo inductiva posterior.
Para mantener la temperatura (T_{we}) de laminación final tras la laminación se dispone una zona de calentamiento posterior al laminador. Esta zona de calentamiento se calienta preferiblemente de manera inductiva; y puede ajustarse temperaturas por encima de 1.000ºC. También puede tratarse de un horno de túnel.
Los detalles y ventajas adicionales de la invención se obtienen a partir de las reivindicaciones dependientes y a partir de la siguiente descripción, en la que se describen con más detalle las formas de realización de la invención representadas en las figuras. A este respecto, además de las combinaciones de características expuestas anteriormente también son fundamentales para la invención características individuales o en otras combinaciones. Muestran:
la figura 1 una instalación para la realización del procedimiento propuesto según la primera forma de realización;
la figura 2 una instalación según el estado de la técnica.
La figura 1 muestra una instalación para la fabricación de chapas o bandas laminadas a partir de tipos de acero aleados con cromo y níquel, que se laminan sin enfriamiento a temperatura ambiente y se tratan térmicamente, de modo que el producto final ya se facilita solubilizado y con temple rápido.
Una instalación 1 de este tipo comprende una instalación 2 de colada continua, que aquí se representa esquemáticamente con ayuda de una cuchara 3 para el caldo de acero, un distribuidor 4 así como una coquilla 5. La barra o producto 6 de colada colado próximo a la dimensión final se corta antes del horno con solera de rodillos o el horno 7 de precalentamiento con ayuda de una cizalla 8 en desbastes, y éstos entran a continuación en el horno 7, para calentarse aquí hasta temperaturas de entre 1.000 hasta 1.150ºC o experimentar una compensación de la temperatura. Los desbastes calentados pasan por un dispositivo 9 de descascarillado, para posteriormente entrar en una zona 10 de calentamiento intensivo. Aquí la temperatura de los desbastes se aumenta en un proceso de calentamiento rápido y corto hasta temperaturas en un intervalo de 1.000-1.300ºC, preferiblemente por encima de 1.200ºC. La temperatura ajustada en la zona 10 de calentamiento intensivo debe ser suficiente para ajustar las temperaturas de laminación final deseadas por encima de 1.000ºC. Dado el caso también puede ser suficiente un calentamiento hasta temperaturas alrededor de los 1.000ºC, siempre que durante el proceso de laminación sólo se produzca una pérdida de temperatura muy reducida. El horno 7 de precalentamiento y la zona 10 de calentamiento intensivo forman el sistema 11 de ajuste de la temperatura. Los medios para la realización del tratamiento térmico son el horno 7 de precalentamiento y la zona 10 de calentamiento intensivo así como el trayecto de enfriamiento para un enfriamiento rápido.
Tras pasar por la zona 10 de calentamiento intensivo vuelven a descascarillarse los desbastes calientes (segundo dispositivo 12 de descascarillado) y se introducen en el tren 13 de acabado, que aquí se compone de 6 cajas 13a-f. Las temperaturas de entrada se encuentran en el intervalo de temperaturas de 1.050-1.250ºC, preferiblemente a temperaturas por encima de 1.200ºC. También pueden ajustarse temperaturas de 1.050ºC, siempre que la pérdida de temperatura en el tren de laminación sea reducida y se consigan las temperaturas de laminación final deseadas. Antes del segundo dispositivo 12 de descascarillado se prevé una cizalla 14 de emergencia para casos de avería.
Durante el proceso de laminación las temperaturas de los desbastes descienden mediante radiación y enfriamiento, hasta el final del tren 13 de laminación pero no hasta temperaturas por debajo de desde 1.000 hasta 1.100ºC, de modo que el cromo siempre se mantiene en solución y no pueden precipitar carburos de Cr en los límites granulares de la estructura y se produce una recristalización completa. A continuación el material 15 de laminación entra en el dispositivo para el enfriamiento 16 o en un trayecto de enfriamiento, cuyos parámetros de enfriamiento se ajustan de tal manera, que el material de laminación se enfría rápidamente hasta temperaturas en un intervalo de 400-650ºC, preferiblemente por debajo de 600ºC, para mantener los átomos de Cr disueltos en una solución forzada. En el caso del trayecto de enfriamiento aquí mostrado se trata de tablas 17 de enfriamiento con enfriamiento por agua, también pueden considerarse otros tipos de enfriamiento. A continuación la banda laminada de este modo y ya tratada térmicamente y con ello, resistente frente a la corrosión se bobina en un dispositivo 18 bobinador.
La figura 2 representa como comparación una instalación para la laminación a partir del calor de la colada según el estado de la técnica, en la que la banda laminada debe someterse en un proceso independiente a una solubilización. Las partes de la instalación que se corresponden con la figura 1 están provistas de los números de referencia correspondientes. Además se mencionan las temperaturas de desbaste o de banda habituales, que predominan o se ajustan en cada una de las partes de la instalación. En una instalación de este tipo se corta el producto 106 de la colada y a continuación se conduce hacia un horno 107 de compensación, para a continuación laminarse. No se representa la solubilización que se lleva a cabo en una parte de la instalación independiente con horno de recocido con el proceso de temple rápido posterior.
La invención se refiere especialmente a aceros inoxidables austeníticos, es decir aceros con un porcentaje de masa de al menos el 10,5% en Cr y como mucho, 1,2% en C. La invención se dirige especialmente a aceros inoxidables, en los que debe evitarse una corrosión intercristalina por empobrecimiento en Cr con precipitación de carburos de Cr. Con ayuda del procedimiento propuesto se consigue que los aceros finos inoxidables se presenten ya tras pasar por una instalación de laminación de colada en línea en estado solubilizado y de este modo resistentes frente a la corrosión. Esto ahorra energía y tiempo y con ello, costes. Se acorta la secuencia de procesos para la fabricación de aceros inoxidables resistentes frente a la corrosión.

Claims (16)

1. Procedimiento para la fabricación de una banda laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeníticos, sometiendo en una primera etapa un producto (6) de colada a un proceso de laminación en un laminador con un tren de acabado y realizando en una segunda etapa un tratamiento térmico para evitar una sensibilidad a la corrosión, especialmente con respecto a una corrosión intercristalina debida a precipitaciones de carburo de cromo, caracterizado porque para ajustar la temperatura (T_{we}) de laminación final se ajusta una temperatura (T_{ein}) de entrada del producto de colada en el tren de acabado del laminador por encima de 1.150ºC, preferiblemente por encima de 1.200ºC, mediante un calentamiento de varias etapas, especialmente de dos etapas, que comprende una etapa de precalentamiento y una etapa de calentamiento intensivo, y se realiza el tratamiento térmico directamente a partir del calor de laminación.
2. Procedimiento según la reivindicación 1 caracterizado porque se ajusta la temperatura (T_{we}) de laminación final del material (15) de laminación hasta valores, con los que aún se produce una recristalización dinámica completa del acero, y porque se templa rápidamente el material (15) de laminación después de la última pasada en el tren de acabado desde la temperatura (T_{we}) de laminación final hasta una temperatura (T_{a}), de modo que se suprime la precipitación de los carburos de cromo.
3. Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque se ajusta la temperatura (T_{we}) de laminación final del material de laminación hasta temperaturas por encima de 1.000ºC, preferiblemente por encima de 1.050ºC, y porque a continuación se templa rápidamente el material de laminación hasta temperaturas (T_{a}) por debajo de 600ºC, preferiblemente por debajo de 450ºC, en el transcurso de 20 s.
4. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque en la etapa de precalentamiento se ajusta la temperatura del producto de colada hasta valores de entre 1.000 hasta 1.150ºC y porque en la zona de calentamiento intensivo posterior se aumenta la temperatura hasta valores por encima de 1.200ºC.
5. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque se realiza la etapa de precalentamiento en un horno (7) calentado por gas o a fuel y la etapa de calentamiento intensivo posterior, en una zona (10) de calentamiento por inducción.
6. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque entre la etapa de precalentamiento y la etapa de calentamiento intensivo se realiza un descascarillado.
7. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque se lleva a cabo un calentamiento adicional del material de laminación en la última sección del tren (13) de acabado, preferiblemente de manera inductiva, de modo que durante el proceso de laminación se mantiene la temperatura en el intervalo de la recristalización dinámica.
8. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque se conduce el material de laminación a la temperatura (T_{we}) de laminación final definida a través de una zona de calentamiento posterior al tren de laminación para un mantenimiento adicional a temperaturas, a las que se lleva a cabo la recristalización completa del material de
laminación, y sólo se templa rápidamente posteriormente.
9. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque se realiza el tratamiento térmico para evitar una sensibilidad a la corrosión directamente a partir del calor de laminación en un producto (6) de colada colado próximo a la dimensión final procedente del calor de la colada.
10. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque se realiza el tratamiento térmico para evitar una sensibilidad a la corrosión directamente a partir del calor de laminación en un producto de laminación de colada continua y laminado en un tren de laminación de banda ancha en caliente.
11. Instalación (1) para fabricar una banda laminada en caliente a partir de aceros inoxidables austeníticos para la realización del procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 10, en la que en una primera etapa se somete un producto (6) de colada a un proceso de laminación en un laminador con un tren de acabado y en una segunda etapa se realiza un tratamiento térmico para evitar una sensibilidad a la corrosión, especialmente con respecto a una corrosión intercristalina debida a precipitaciones de carburo de cromo, que comprende una instalación (2) de colada continua para fabricar un producto (6) de colada así como un laminador (13) con un sistema (11) de ajuste de la temperatura dispuesto previamente y un dispositivo dispuesto posteriormente para el enfriamiento (16) del material (15) de laminación, caracterizada porque el sistema (11) de ajuste de la temperatura comprende un dispositivo para el precalentamiento (7) del producto de colada y un dispositivo para el calentamiento (10) intensivo para ajustar la temperatura (T_{ein}) de entrada del producto de colada en el tren de acabado del laminador por encima de 1.150ºC, preferiblemente por encima de 1.200ºC, para ajustar una temperatura (T_{we}) de laminación final para realizar el tratamiento térmico directamente a partir del calor de laminación.
12. Instalación según la reivindicación 11, caracterizada porque el dispositivo para el enfriamiento (16) del material de laminación comprende medios para el temple (16) rápido del material de laminación hasta temperaturas por debajo de 600ºC, preferiblemente por debajo de 450ºC, para suprimir una precipitación de carburos de cromo durante 
\hbox{el
enfriamiento.}
13. Instalación según la reivindicación 12, caracterizada porque ésta presenta después del laminador una zona de calentamiento para el mantenimiento de la temperatura (T_{we}) de laminación final del material de laminación a temperaturas por encima de 1.000ºC, preferiblemente por encima de 1.050ºC.
14. Instalación según la reivindicación 12 o 13, caracterizada porque ésta presenta medios para el calentamiento adicional del material de laminación durante la laminación para ajustar una temperatura (T_{we}) de laminación final.
15. Instalación según una de las reivindicaciones 11 a 14, que comprende una máquina (2) de colada continua para colar productos (6) de colada próximos a la dimensión final; un dispositivo (8) para cortar el producto (6) de colada previo al sistema (11) de ajuste de la temperatura, selectivamente un primer dispositivo (9) de descascarillado entre el dispositivo para el precalentamiento (7) y el dispositivo para el calentamiento (10) intensivo, un segundo dispositivo (12) de descascarillado entre el sistema (11) de ajuste de la temperatura y el tren (13) de acabado, un dispositivo directamente posterior al tren (13) de acabado o a un horno de mantenimiento de la temperatura para un enfriamiento (16) rápido así como un dispositivo para el bobinado (18) de la banda laminada o un dispositivo para separar y amontonar el material de laminación tratado térmicamente.
16. Instalación según la reivindicación 11, que comprende un sistema de ajuste de la temperatura para el calentamiento de desbastes o palanquillas de colada continua, dado el caso una caja desbastadora así como un tren de laminación de banda ancha en caliente o tren de alambre posterior, un dispositivo directamente posterior al tren de laminación de banda ancha en caliente o al tren de alambre o a un horno de mantenimiento de la temperatura para un enfriamiento rápido así como un dispositivo para el bobinado de la banda laminada o un dispositivo para separar y amontonar o enrollar el producto de laminación tratado térmicamente.
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