UA78281C2 - Method and installation for producing hot-rolled strip from austenitic rust-resistant steels - Google Patents

Method and installation for producing hot-rolled strip from austenitic rust-resistant steels Download PDF

Info

Publication number
UA78281C2
UA78281C2 UA20040807174A UA20040807174A UA78281C2 UA 78281 C2 UA78281 C2 UA 78281C2 UA 20040807174 A UA20040807174 A UA 20040807174A UA 20040807174 A UA20040807174 A UA 20040807174A UA 78281 C2 UA78281 C2 UA 78281C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
heating
temperature
rolling
rolled material
differs
Prior art date
Application number
UA20040807174A
Other languages
English (en)
Original Assignee
Sms Demag Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=27588155&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=UA78281(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Sms Demag Ag filed Critical Sms Demag Ag
Publication of UA78281C2 publication Critical patent/UA78281C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/004—Heating the product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Description

Опис винаходу
Винахід відноситься до способу виготовлення гарячекатаної стрічки з аустенітних нержавіючих сталей, 2 причому на першому етапі литий продукт піддають процесу прокатки у прокатному стані з чистовою лінією, а на другому етапі здійснюють термообробку для запобігання схильності до корозії, зокрема міжкристалітної корозії через виділення карбідів хрому. Крім того, винахід відноситься до установки для виготовлення гарячекатаної стрічки з аустенітних нержавіючих сталей, не схильних до точкової, зокрема міжкристалітної корозії.
Відомо, що аустенітні нержавіючі сталі, під якими потрібно розуміти, загалом, марки сталей з масовою 70 часткою хрому, щонайменше, 10,595, а також нікелем, схильні, зокрема до міжкристалітної корозії, яка базується на збідненні хромом близьких до меж зерен зон структури при утворенні збагачених хромом виділень на межах зерен і на пов'язаному з цим зниженні корозійної стійкості даних зон у порівнянні із зонами структури з високим вмістом розчиненого хрому. Дане явище відбувається, зокрема тоді, коли заготовки дуже повільно проходять критичні температурні інтервали при охолоджуванні. Тому структуру таких аустенітних 72 Хромонікелевих сталей встановлюють у відпаленому на твердий розчин і в загартованому стані. Відпал на твердий розчин з подальшим загартуванням являє собою режим термообробки, при якому при температурах відпалу на твердий розчин 1000-1100 хром з карбідів хрому, що виділилися, знову переходить у розчин, а подальший процес загартування перешкоджає повторному утворенню карбідів хрому за рахунок того, що атоми вуглецю у пересиченому розчині утримуються у матриці. Такий відпал на твердий розчин з подальшим загартуванням здійснюють в окремому від прокатки процесі термообробки. Для цього катані продукти транспортують до окремих установок термообробки і там піддають відпалу і загартуванню. Крім запобігання утворенню карбідів хрому за рахунок відпалу на твердий розчин поліпшується також холодна деформованість аустенітних хромонікелевих сплавів.
З ЕР 0415987 В2 відомий спосіб безперервного одержання сталевої стрічки або листа з розлитих на с криволінійній машині безперервного розливу з горизонтальним напрямом виходу тонких слябів товщиною Ге) близько 50 мм, що включає в себе наступні етапи: прокатка тонких слябів після їх твердіння у криволінійній напрямній шахті при температурах понад 11002С, зниження температури слябів за рахунок випромінювання або видалення окалини, індукційне повторне нагрівання до температури близько 1100 2 і прокатка тонких слябів, - щонайменше, в одному прокатному стані. За допомогою нагрівання встановлюють температуру слябів, так що враховується перепад температур на деформуючих пристроях прокатного стану, а саме таким чином, що при с прокатці в останній прокатній кліті температура заготовок лежить у ще достатньому для хорошої деформації сч інтервалі. При цьому у третій і останній прокатній кліті прокатного стану температура прокатуваного матеріалу падає, наприклад, до 9882С, чого досить як вихідної температури для останнього проходження прокатки. (ге)
Прокатуваний матеріал залишає останню прокатну кліть з температурою 9532 або нижче, і його потім при ще чн більш низькій температурі розрізають на потрібну довжину і штабелюють або намотують.
Крім того, відомі установки для прокатки стрічок і листів з "розливного нагрівання", описані, наприклад,
Реттіпао еї а: Установки С5Р та їх пристосування до розширених виробничих програм. Зіанйі! 85 Еівеп, Мої. 2, 1993, стор. 37 і далі. У такій установці на машині для безперервного розливання з кристалізатором спеціальної «
Форми одержують тонкий сляб, розрізають на окремі довжини і транспортують у піч з роликовим подом для 2 с вирівнювання температури. Після цього тонкий сляб прискорюють до помітно більш високої вхідної швидкості прилягаючого прокатного стану, видаляють з нього окалину і подають до прокатного стану. У сталому режимі :з» виробництва зі швидкістю розливання 5,5 м/хв. тонкий сляб з середньою температурою близько 10802 досягає печі з роликовим подом. Вихідна температура з печі складає близько 11002С. Необхідну для процесу прокатки теплову енергію покривають, таким чином, майже повністю кількістю тепла, що міститься у литій заготовці. У -І прокатному цеху теплові втрати виникають при охолоджуванні у прокатному стані при контакті з валками, так що встановлюється кінцева температура прокатки, наприклад, 8802. Потім йдуть повільне охолоджування на
Со ділянці охолоджування і намотування. ко Обом відомим способам властиве те, що як вхідну температуру у чистову прокатну кліть встановлюють со 50 температуру сляба, якої досить для забезпечення прокатки в останній кліті чистового стану.
В основі винаходу лежить задача створення способу і установки, за допомогою яких з економією енергії і - М часу можна було б одержувати аустенітні нержавіючі сталі.
Дана задача вирішується за допомогою способу з ознаками п.1 і установки з ознаками п. 11. Переважні вдосконалення наведені у залежних пунктах.
Відповідно до основної ідеї винаходу, для виготовлення гарячекатаної стрічки або гарячекатаної широкої стрічки з аустенітних нержавіючих сталей термообробку для запобігання схильності до корозії здійснюють о безпосередньо з "прокатного нагрівання", тобто безпосередньо після процесу прокатки з використанням того ко факту, що температури у смузі настільки високі, що карбіди хрому ще не виділилися або що, виходячи з температур прокатки, потрібно подолати лише невеликі різниці температур, з тим щоб встановити температури бо для переходу хрому у розчин. Загалом, катаний продукт більше не піддають відпалу на твердий розчин на окремому етапі термообробки, що включає в себе нагрівання від кімнатної температури до температури відпалу на твердий розчин, а використовують прокатне нагрівання і, тим самим, виключають енергоємний процес нагрівання. Сталі можуть бути одержані тому без подальшої, окремо здійснюваної термообробки, що складається з відпалу на твердий розчин і загартування, з економією енергії та часу. 65 Відповідно до винаходу, цієї бажаної, відносно високої кінцевої температури прокатки досягають в кінці чистової лінії за рахунок того, що встановлюють більш високу у порівнянні з цим вхідну температуру литого продукту у чистову лінію прокатного стану, що лежить вище 115092, переважно вище 120020. Тоді температурний рівень прокатуваного матеріалу, незважаючи на перепад температур у процесі прокатки, лежить завжди вище температури, при якій могли б виділитися карбіди хрому. Для досягнення таких вхідних температур литий продукт піддають багатоступеневому, зокрема двоступеневому, нагріванню, що включає в себе етап підігрівання і етап інтенсивного нагрівання.
Переважно кінцеву температуру прокатки прокатуваного матеріалу встановлюють на температури вище 10002С, переважно вище 10502С, тобто на температури, при яких схильний до виділення у вигляді карбідів хром у нержавіючих сталях, що містять хром, знаходиться у розчині. Кінцева температура прокатки повинна 70 лежати на рівні, при якому ще не виділяються карбіди хрому, однак при якому структура ще рекристалізується.
Поняття "кінцева температура прокатки" відноситься до температури прокатуваного матеріалу в останній кліті або в останніх клітях чистової лінії. Потім, переважно безпосередньо після цього, прокатуваний матеріал різко охолоджують до температур нижче 6002С, переважно нижче 4502С, причому виділення, зокрема карбідів хрому придушується. Таким чином виробляється катаний, вже термооброблений продукт, який у порівнянні з 75 продуктом, підданим окремому відпалу на твердий розчин і загартуванню, володіє перевагою економії енергії та часу при своєму виготовленні.
Переважним чином на ступені підігрівання температуру литого продукту встановлюють на значення 1000-11502С, причому лише у наступній зоні інтенсивного нагрівання температуру підвищують до значень вище 120020. Переважно підігрівання здійснюють у печі, що обігрівається газом або рідким паливом, а подальше інтенсивне нагрівання - в індукційній печі або у зоні інтенсивного нагрівання. Це має ту особливу перевагу, що підігрівання може відбуватися у печі з роликовим подом, тоді як рівень нагрівання до температур вище 12002С зміщується у зону індукційного нагрівання. Це запобігає дуже сильному навантаженню на піч з роликовим подом, що за певних обставин могло б привести до її термічного руйнування. У підігрівальній печі, що обігрівається газом або рідким паливом, температура сляба підвищується до температур 1000-1150 С, не с перевищуючи термостійкості елементів печі. Ге)
Щоб уникнути негативних впливів сильно нагрітого шару первинної окалини на якість поверхні прокатуваного матеріалу з поверхні литого продукту, зокрема з поверхні сляба, перед встановленням вхідної температури видаляють окалину. Для цього між ступенями підігрівання та інтенсивного нагрівання передбачений пристрій для видалення окалини. Встановлення вхідної температури відбувається тоді у зоні індукційного інтенсивного -- нагрівання. Запропоновано також здійснити видалення окалини додатково або вже перед піччю з роликовим с подом ступеня підігрівання, з тим щоб захистити ролики печі від окалини і, тим самим, поверхні слябів від небажаних слідів окалини і поліпшити теплоперенесення у сляб. сч
Як інша форма виконання для встановлення бажаної високої кінцевої температури прокатки запропоновано, с що додатково здійснюють нагрівання прокатуваного матеріалу на останній ділянці чистової лінії, переважно
Зо індуктивно. Це забезпечує те, що до кінця процесу прокатки температура прокатуваного матеріалу буде - підтримуватися на значеннях, при яких протікають процеси рекристалізації.
Як вдосконалення запропоновано, що прокатуваний матеріал з визначеною кінцевою температурою прокатки пропускають через прилягаючу до чистової лінії ділянку нагрівання, переважно індукційного, для подальшої « підтримки температур, при яких відбуваються прискорені процеси рекристалізації, і лише потім охолоджують. Це З має ту перевагу, що у розпорядженні є більш тривалий час на бажані процеси рекристалізації і виникаюче с внаслідок нього зниження міцності. Дана ділянка нагрівання може застосовуватися тоді, коли встановлено, що
Із» бажаної кінцевої температуру прокатки, незважаючи на високі вхідні температури, досягти не вдалося, наприклад через підвищені втрати у процесі прокатки.
Установка, відповідно до винаходу, для здійснення запропонованого способу характеризується тим, що система встановлення температури включає в себе пристрій для підігрівання литого продукту і пристрій для і інтенсивного нагрівання для встановлення вхідної температури (Т ру) литого продукту у чистовій льінії
Ге | прокатного стану вище 11502С, переважно вище 12002С, з тим щоб встановити бажану кінцеву температуру прокатки (Ту) з метою здійснення термообробки безпосередньо з прокатного нагрівання. о При цьому засоби для встановлення бажаної високої кінцевої температури прокатки є частиною системи (ос 90 встановлення температури, тобто при встановленні високої вхідної температури з врахуванням перепаду щк температур у процесі прокатки встановлюється також висока кінцева температура прокатки. Для зменшення навантаження на наявну підігрівальну піч, що є, зокрема піччю з роликовим подом, така система встановлення температури складається з пристрою підігрівання і прилягаючої до нього зони індукційного інтенсивного нагрівання. 99 Для підтримки кінцевої температури прокатки (Т,) після прокатки за прокатним станом розташована зона
ГФ) нагрівання. Дана зона нагрівання має переважно індукційне обігрівання, і в ній можуть бути встановлені т температури вище 10002С. Мова може йти також про тунельну піч.
Інші подробиці і переваги винаходу наведені у залежних пунктах і подальшому описі, в якому зображені на фігурах форми виконання винаходу пояснюються більш детально. При цьому крім перерахованих вище 60 комбінацій ознак істотними для винаходу є ознаки самі по собі або в інших комбінаціях. На фігурах зображають: - фіг.1: установку для здійснення запропонованого способу у першій формі виконання; - фіг.2: установку, відому з рівня техніки.
На фіг.1 зображена установка для виготовлення листів або стрічок з легованих хромом і нікелем марок в сталі, які прокатують без охолоджування до кімнатної температури і піддають термообробці, так що кінцевий продукт є відпаленим на твердий розчин і загартованим.
Така установка 1 містить установку 2 безперервного розливання, зображену тут схематично з ковшем З для сталевого розплаву, проміжним ковшем 4 і кристалізатором 5. Литу близько до остаточних розмірів заготовку або продукт 6 перед піччю з роликовим подом або підігрівальною піччю 7 розрізають за допомогою ножиць 8 на сляби, які надходять потім у піч 7 для їх нагрівання до температур 1000-1150 оС або для вирівнювання температури. Нагріті сляби проходять через пристрій 9 для видалення окалини, а потім надходять у зону 10 індукційного інтенсивного нагрівання. У цій зоні температуру слябів протягом короткого процесу нагрівання підвищують до температури в інтервалі 1000-1300, переважно вище 12002С. Досягнутої у зоні 10 інтенсивного нагрівання температури має бути досить для встановлення бажаних кінцевих температур прокатки 70 вище 100020. За необхідності може вистачати також нагрівання до температур близько 10002С, якщо у процесі прокатки виникають лише дуже малі температурні втрати. Підігрівальна піч 7 і зона 10 інтенсивного нагрівання утворюють систему 11 встановлення температури. Засобами для здійснення термообробки є підігрівальна піч 7 і зона 10 інтенсивного нагрівання, а також ділянка швидкого охолоджування.
Після проходження зони 10 інтенсивного нагрівання з гарячих слябів ще раз видаляють окалину (другий 75 пристрій 12 для видалення окалини) і направляють на чистову лінію 13, що складається тут з шести клітей 1За-ї. Вхідні температури лежать в інтервалі 1050-12502С, переважно вище 12002С. Температура 10502С також може бути встановлена, якщо температурні втрати у прокатному стані малі і досягаються бажані кінцеві температури прокатки. Перед другим пристроєм 12 для видалення окалини розташовані аварійні ножиці 14 на випадок збоїв у роботі.
У процесі прокатки температури слябів за рахунок випромінювання і охолоджування зменшуються, однак до кінця прокатного стану 13 не знижуються нижче 1000-1100 «С, так що хром завжди залишається у розчині, по межах зерен структури не можуть виділитися карбіди хрому, і відбувається повна рекристалізація. Потім прокатуваний матеріал 15 надходить у пристрій 16 для охолоджування або на ділянку охолоджування, параметри охолоджування якого встановлені з можливістю швидкого охолоджування прокатуваного матеріалу с до температур в інтервалі 400-6502С, переважно нижче 6002, з тим щоб утримувати розчинені атоми вуглецю у о розчині. Зображена тут ділянка охолоджування являє собою охолоджувальні водяні колектори 17, причому можливі також інші види охолоджування. Після цього прокатану таким чином і вже термооброблену і, тим самим, корозійностійку стрічку намотують у намотувальному пристрої 18.
На фіг.2 для порівняння зображена установка для прокатки з розливного нагрівання з рівня техніки, у якої -- стрічку доводиться піддавати відпалу на твердий розчин за окремий процес. На фіг. 1 відповідні частини со установки позначені відповідними посилальними позиціями. Крім того, наведені звичайні температури слябів або стрічки, що є або встановлюються в окремих частинах установки. У такої установки литий продукт 106 с розрізають, а потім направляють у піч-міксер 107, після чого прокатують. Відпал на твердий розчин, що со відбувається в окремій частині установки з відпалювальною піччю, з подальшим процесом загартування не
Зо показаний. -
Винахід відноситься, зокрема до аустенітних нержавіючих сталей, тобто сталей з масовою часткою хрому, щонайменше, 10,595 і вуглецем не більше 1,296. Винахід направлений, зокрема на нержавіючі сталі, у яких повинна бути запобігнута міжкристалітна корозія за рахунок збідніння хромом матриці при виділенні карбідів « хрому. За допомогою запропонованого способу досягається те, що нержавіючі спеціальні сталі вже після проходження суміщеної розливно-прокатної установки знаходяться у відпаленому на твердий розчин стані і є, о) с тим самим, корозійностійкими. Це економить енергію та час і, тим самим, витрати. Виробнича лінія по одержанню хз» нержавіючих корозійностійких сталей скорочується.

Claims (1)

  1. Формула винаходу -І о 1. Спосіб виготовлення гарячекатаної стрічки з аустенітних нержавіючих сталей, причому на першому етапі литу заготовку (б) піддають процесу прокатки у прокатному стані з чистовою лінією, а на другому етапі іме) здійснюють термообробку для запобігання схильності до корозії, зокрема міжкристалітної корозії внаслідок со 50 виділення карбідів хрому, який відрізняється тим, що для встановлення кінцевої температури прокатки (Т де) встановлюють вхідну температуру(Терп) литої заготовки у чистову лінію прокатного стану вище 115090, "6 переважно вище 12002С, за допомогою багатоступеневого, зокрема двоступеневого нагрівання, що включає в себе ступінь підігрівання і ступінь інтенсивного нагрівання, а термообробку здійснюють безпосередньо з прокатного нагрівання. 59 2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що кінцеву температуру прокатки (Ту) прокатуваного матеріалу ГФ) (15) встановлюють на значення, при яких відбувається повна динамічна рекристалізація структури, при цьому прокатуваний матеріал (15) після проходження останньої ділянки чистової лінії охолоджують з кінцевої де температури прокатки (Туе) до температури (Та), при якій виділення карбідів хрому приглушується.
    3. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що кінцеву температуру прокатки (Тв) прокатуваного матеріалу 60 (15) встановлюють вище 10002С, переважно вище 10502С, при цьому прокатуваний матеріал охолоджують потім до температури (Та) нижче 6002С, переважно нижче 4502 протягом 20 с.
    4. Спосіб за одним з пп. 1-3, який відрізняється тим, що на ступені підігрівання температуру литої заготовки встановлюють на значення 1000-11502С, а в зоні інтенсивного нагрівання температуру підвищують до значень вище 120090. бо 5. Спосіб за одним з пп. 1-3, який відрізняється тим, що підігрівання здійснюють у печі (7), що обігрівається газом або рідким паливом, а подальше інтенсивне нагрівання - у зоні (10) індукційного нагрівання.
    б. Спосіб за одним з пп. 1-3, який відрізняється тим, що між ступенями підігрівання та інтенсивного нагрівання здійснюють видалення окалини.
    7. Спосіб за одним з пп. 1-3, який відрізняється тим, що здійснюють додаткове нагрівання прокатуваного матеріалу на останній ділянці чистової лінії (13), переважно індуктивне, так, що у процесі прокатки температуру підтримують у діапазоні температур динамічної рекристалізації.
    8. Спосіб за одним з пп. 1-3, який відрізняється тим, що прокатуваний матеріал з визначеною кінцевою температурою прокатки (Те) пропускають через прилеглу до прокатного стану зону нагрівання для подальшої 7/0 Підтримки температур, при яких відбувається повна рекристалізація прокатуваного матеріалу, а після цього охолоджують.
    9. Спосіб за одним з пп. 1-3, який відрізняється тим, що для запобігання схильності до корозії термообробку литої заготовки (6), що має розміри, близькі до остаточних розмірів, яка надходить з розливного нагрівання, здійснюють безпосередньо з прокатного нагрівання.
    10. Спосіб за одним з пп. 1-3, який відрізняється тим, що для запобігання схильності до корозії термообробку безперервнолитого і прокатаного на широкосмуговому стані гарячої прокатки матеріалу здійснюють безпосередньо з прокатного нагрівання.
    11. Установка (1) для виготовлення гарячекатаної стрічки з аустенітних нержавіючих сталей для здійснення способу за одним з пп. 1-10, при якому на першому етапі литу заготовку (6) піддають процесу прокатки у прокатному стані з чистовою лінією, а на другому етапі здійснюють термообробку для запобігання схильності до корозії, зокрема міжкристалітної корозії внаслідок виділення карбідів хрому, яка містить установку (2) безперервного розливання для одержання литої заготовки (6) і прокатний стан (13) з розташованою перед ним системою (11) встановлення температури і розташованим за ним пристроєм (16) для охолоджування прокатуваного матеріалу (15), яка відрізняється тим, що система (11) встановлення температури містить сч пристрій (7) для підігрівання литої заготовки і пристрій (10) для інтенсивного нагрівання з метою встановлення вхідної температури (Т вп) литого продукту у чистову лінію прокатного стану вище 115020, і) переважно вище 12002С, встановлення кінцевої температури прокатки (Те) і здійснення термообробки безпосередньо з прокатного нагрівання.
    12. Установка за п. 11, яка відрізняється тим, що пристрій (16) для охолоджування прокатуваного матеріалу -- Містить засоби (16) для охолоджування прокатуваного матеріалу до температур нижче 6002С, переважно нижче 45026. со
    13. Установка за п. 12, яка відрізняється тим, що вона містить після прокатного стану зону нагрівання, в с якій кінцева температура прокатки (Туе) прокатуваного матеріалу підтримується вище 10002, переважно вище со 105026. Зо 14. Установка за п. 12 або 13, яка відрізняється тим, що вона містить додаткові засоби для нагрівання о прокатуваного матеріалу під час прокатки з метою встановлення кінцевої температури прокатки (Тв).
    15. Установка за п. 11, яка відрізняється тим, що вона містить машину (2) для безперервного розливання для відливання близької до кінцевих розмірів литої заготовки (6), пристрій (8) для різання литої заготовки (6) « перед системою (11) встановлення температури, перший пристрій (9) для видалення окалини між пристроєм (7) для підігрівання і пристроєм (10) для інтенсивного нагрівання і/або другий пристрій (12) для видалення о) с окалини між системою (11) встановлення температури і чистовою лінією (13), пристрій (16) для швидкого "» охолоджування, що прилягає безпосередньо до чистової лінії (13) або печі-міксера, а також пристрій (18) для " змотування стрічки або пристрій для розрізання і штабелювання термообробленого прокатаного матеріалу.
    16. Установка за п. 11, яка відрізняється тим, що містить систему встановлення температури для нагрівання безперервнолитих слябів або заготовок, за необхідності чорнову прокатну кліть, а також прилеглий - широкосмуговий стан гарячої прокатки або дротовий стан, пристрій для швидкого охолоджування, що прилягає со безпосередньо до широкосмугового стану гарячої прокатки або дротового стану, або печі-міксера, а також пристрій для змотування стрічки або пристрій для розрізання і штабелювання, або намотування ко термообробленого катаного продукту. о 50 - Ф) іме) 60 б5
UA20040807174A 2002-01-31 2003-09-01 Method and installation for producing hot-rolled strip from austenitic rust-resistant steels UA78281C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10203711A DE10203711A1 (de) 2002-01-31 2002-01-31 Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband aus austenitischen nichtrostenden Stählen
PCT/EP2003/000119 WO2003064069A1 (de) 2002-01-31 2003-01-09 Verfahren und anlage zur herstellung von warmband aus austenitischen nichtrostenden stählen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA78281C2 true UA78281C2 (en) 2007-03-15

Family

ID=27588155

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA20040807174A UA78281C2 (en) 2002-01-31 2003-09-01 Method and installation for producing hot-rolled strip from austenitic rust-resistant steels

Country Status (14)

Country Link
US (3) US7854884B2 (uk)
EP (1) EP1469954B2 (uk)
JP (1) JP4860110B2 (uk)
KR (1) KR100971902B1 (uk)
CN (1) CN1292847C (uk)
AT (1) ATE320866T1 (uk)
CA (1) CA2471481C (uk)
DE (2) DE10203711A1 (uk)
ES (1) ES2261914T5 (uk)
RU (1) RU2302304C2 (uk)
TW (1) TWI283613B (uk)
UA (1) UA78281C2 (uk)
WO (1) WO2003064069A1 (uk)
ZA (1) ZA200404829B (uk)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2631067C1 (ru) * 2016-10-28 2017-09-18 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения листов из хладостойкой высокопрочной аустенитной стали

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004040927A1 (de) * 2004-08-24 2006-03-02 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Metallbändern
UA89871C2 (uk) * 2005-10-31 2010-03-10 Смс Зимаг Акциенгезелльшафт Спосіб та лінія чистової прокатки для гарячої прокатки вихідного матеріалу
DE102006054932A1 (de) 2005-12-16 2007-09-13 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Metallbandes durch Gießwalzen
JP5167145B2 (ja) * 2005-12-22 2013-03-21 アルヴェディ，ジョヴァンニ 鋼帯を非連続的に製造するための方法及びプラント
WO2007072516A1 (en) * 2005-12-22 2007-06-28 Giovanni Arvedi Process and related plant for producing steel strips with solution of continuity
DE102007005015A1 (de) * 2006-06-26 2008-01-03 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus Siliziumstahl auf der Basis von Dünnbrammen
CN100435987C (zh) * 2006-11-10 2008-11-26 广州珠江钢铁有限责任公司 一种基于薄板坯连铸连轧流程采用Ti微合金化工艺生产700MPa级高强耐候钢的方法
CN101230413B (zh) * 2007-01-26 2012-07-04 宝山钢铁股份有限公司 含碳量较高的奥氏体不锈钢热轧卷板的热加工工艺
DE102008020412A1 (de) * 2007-08-24 2009-02-26 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Metallbandes durch Gießwalzen
DE102008003222A1 (de) * 2007-09-13 2009-03-19 Sms Demag Ag Kompakte flexible CSP-Anlage für Endlos-, Semi-Endlos- und Batchbetrieb
US20090129967A1 (en) * 2007-11-09 2009-05-21 General Electric Company Forged austenitic stainless steel alloy components and method therefor
AT506065B1 (de) * 2007-11-22 2009-06-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zum kontinuierlichen austenitischen walzen eines in einem kontinuierlichen giessprozess hergestellten vorbandes und kombinierte giess- und walzanlage zur durchführung des verfahrens
CN101845605B (zh) * 2009-03-24 2013-01-02 宝山钢铁股份有限公司 一种中低温强度优异的奥氏体不锈钢板及其制造方法
DE102009036378A1 (de) * 2009-08-06 2011-02-17 Sms Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines mikrolegierten Stahls, insbesondere eines Röhrenstahls
EP2441538A1 (de) 2010-10-12 2012-04-18 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Stranggießvorrichtung mit dynamischer Strangdickenreduzierung
EP2441539A1 (de) 2010-10-12 2012-04-18 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Energie- und ausbringungsoptimiertes Verfahren und Anlage zur Erzeugung von Stahlwarmband
EP2441540A1 (de) 2010-10-12 2012-04-18 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Verfahren und Anlage zur energieeffizienten Erzeugung von Stahlwarmband
EP2524971A1 (de) 2011-05-20 2012-11-21 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Aufbereiten von Walzgut aus Stahl vor dem Warmwalzen
AT511429B1 (de) * 2011-06-10 2012-12-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur vorbehandlung eines walzguts vor dem warmwalzen
KR101417230B1 (ko) * 2011-12-28 2014-08-06 주식회사 포스코 배치 및 연연속 압연 겸용 시스템 및 압연 방법
TWI552812B (zh) 2012-01-25 2016-10-11 Sms Group Gmbh 製造金屬帶的方法與設備
RU2482197C1 (ru) * 2012-03-07 2013-05-20 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" Способ деформационно-термической обработки аустенитных нержавеющих сталей
CN102744254B (zh) * 2012-07-23 2015-09-02 中冶南方工程技术有限公司 热轧奥氏体不锈钢带钢生产方法
DE102014221068A1 (de) * 2014-10-16 2016-04-21 Sms Group Gmbh Anlage und Verfahren zur Herstellung von Grobblechen
EP3390679B1 (en) 2015-12-14 2022-07-13 Swagelok Company Highly alloyed stainless steel forgings made without solution anneal
RU2650651C1 (ru) * 2016-11-25 2018-04-16 Закрытое акционерное общество "Балтийская нержавеющая сталь" Способ производства горячекатаных плит из непрерывно-литых заготовок коррозионностойких сталей аустенитного класса
RU2692151C1 (ru) * 2017-12-28 2019-06-21 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения листов высокопрочных аустенитных марганцовистых сталей
CN109482648B (zh) * 2018-10-31 2020-08-11 燕山大学 Esp生产线粗轧段组织均匀化轧制系统及其方法
CN111389914B (zh) * 2020-03-02 2022-03-25 北京鼎新时代科技有限公司 一种超级奥氏体904l不锈钢板带的生产方法
CN111420985A (zh) * 2020-03-31 2020-07-17 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 38CrMoAl圆钢的轧制工艺
CN113102525A (zh) * 2020-05-10 2021-07-13 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 C50圆钢的轧制工艺
CN113102526A (zh) * 2020-05-10 2021-07-13 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 C45圆钢的轧制工艺
CN111843382B (zh) * 2020-07-09 2022-04-01 苏州正赞轨道交通科技有限公司 一种防滑耐腐蚀预埋槽道的生产方法
CN112108615B (zh) * 2020-09-16 2021-11-23 江西晶科铝业有限公司 一种铝材铸造溶液输送系统
EP3974072B1 (de) * 2020-09-24 2023-07-19 Primetals Technologies Austria GmbH Giess-walz-verbundanlage und verfahren zum betrieb der giess-walz-verbundanlage
CN113549747B (zh) * 2021-06-29 2022-09-16 鞍钢股份有限公司 一种奥氏体不锈钢的中厚板热处理方法
DE102021208782A1 (de) * 2021-08-11 2023-02-16 Sms Group Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines hoch- und höchstfesten Mehrphasenstahls
CN114558888A (zh) * 2022-01-24 2022-05-31 东北大学 一种不锈钢热轧钢带免固溶退火生产方法
CN115141920B (zh) * 2022-07-06 2023-07-21 大冶特殊钢有限公司 一种奥氏体不锈钢棒材的感应加热热处理方法

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3969161A (en) * 1973-11-07 1976-07-13 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Cr-Ni system austenitic heat-resisting steel
JPS5922773B2 (ja) * 1979-09-06 1984-05-29 新日本製鐵株式会社 オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法
US4360391A (en) * 1981-05-22 1982-11-23 Nisshin Steel Co., Ltd. Process for production of coil of hot rolled strip of austenitic stainless steel
US4503697A (en) * 1983-01-25 1985-03-12 Tippins Machinery Company, Inc. Method for hot rolling slabs
JPS6216892A (ja) * 1985-07-15 1987-01-26 Nippon Kokan Kk <Nkk> 耐食性および溶接性に優れた高強度ステンレスクラツド鋼板の製造方法
JPS6224803A (ja) 1985-07-24 1987-02-02 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼スラブの熱間圧延方法
DE3742539A1 (de) * 1987-12-16 1989-07-06 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur herstellung von plattiertem warmband und danach hergestelltes plattiertes warmband
JPH0723510B2 (ja) * 1988-01-30 1995-03-15 日新製鋼株式会社 含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法
US5307864A (en) 1988-05-26 1994-05-03 Mannesmann Aktiengesellschaft Method and system for continuously producing flat steel product by the continuous casting method
IT1244295B (it) * 1990-07-09 1994-07-08 Giovanni Arvedi Processo ed impianto per l'ottenimento di nastri di acciaio avvolti, aventi caratteristiche di laminati a freddo ottenuti direttamente in linea di laminazione a caldo
JPH05345913A (ja) * 1992-06-15 1993-12-27 Nippon Steel Corp 鋭敏化現象の感受性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼溶融アルミ系メッキ鋼板の製造法
TW245661B (uk) † 1993-01-29 1995-04-21 Hitachi Seisakusyo Kk
JPH06306464A (ja) * 1993-04-28 1994-11-01 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼熱延板の製造方法
DE4402402B4 (de) † 1994-01-27 2004-05-13 Sms Demag Ag Verfahren zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband aus stranggegossenem Vormaterial und Anlage zur Durchführung des Verfahrens
JPH08176676A (ja) * 1994-12-27 1996-07-09 Nippon Steel Corp 表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
NL1000694C2 (nl) * 1995-06-29 1997-01-08 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een vervormbare stalen band.
ATE189627T1 (de) * 1995-09-06 2000-02-15 Schloemann Siemag Ag Warmbandproduktionsanlage für das walzen von dünnem walzband
DE19613718C1 (de) * 1996-03-28 1997-10-23 Mannesmann Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband
TR199901967T2 (xx) * 1996-12-19 2000-07-21 Hoogovens Staal Bv. Bir �elik �erit veya sac haz�rlamak i�in i�lem ve tertibat.
IT1290743B1 (it) * 1997-04-10 1998-12-10 Danieli Off Mecc Procedimento di laminazione per prodotti piani con spessori sottili e relativa linea di laminazione
GB9803409D0 (en) * 1998-02-19 1998-04-15 Kvaerner Metals Davy Ltd Method and apparatus for the manufacture of light gauge steel strip
US6259071B1 (en) * 1999-10-01 2001-07-10 Bricmont, Inc. Single-point temperature control system for a multi-section line furnace
JP3691996B2 (ja) * 1999-11-16 2005-09-07 株式会社日立製作所 ステッケル熱間圧延設備
JP2002173742A (ja) * 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
US20040003876A1 (en) * 2002-07-04 2004-01-08 Jfe Steel Corporation, A Corporation Of Japan Structural Fe-Cr steel sheet, manufacturing method thereof, and structural shaped steel

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2631067C1 (ru) * 2016-10-28 2017-09-18 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения листов из хладостойкой высокопрочной аустенитной стали

Also Published As

Publication number Publication date
TW200302143A (en) 2003-08-01
US7922840B2 (en) 2011-04-12
JP4860110B2 (ja) 2012-01-25
CN1292847C (zh) 2007-01-03
RU2004126316A (ru) 2005-06-10
JP2005525239A (ja) 2005-08-25
WO2003064069A1 (de) 2003-08-07
US20090260728A1 (en) 2009-10-22
DE50302735D1 (de) 2006-05-11
US20080000559A1 (en) 2008-01-03
EP1469954B2 (de) 2009-03-11
KR100971902B1 (ko) 2010-07-23
US20050072499A1 (en) 2005-04-07
EP1469954A1 (de) 2004-10-27
ZA200404829B (en) 2005-02-23
CA2471481C (en) 2010-08-17
RU2302304C2 (ru) 2007-07-10
DE10203711A1 (de) 2003-08-14
ES2261914T3 (es) 2006-11-16
TWI283613B (en) 2007-07-11
CN1625447A (zh) 2005-06-08
CA2471481A1 (en) 2003-08-07
ES2261914T5 (es) 2009-05-25
EP1469954B1 (de) 2006-03-22
KR20040073597A (ko) 2004-08-19
US7854884B2 (en) 2010-12-21
ATE320866T1 (de) 2006-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA78281C2 (en) Method and installation for producing hot-rolled strip from austenitic rust-resistant steels
RU2393240C1 (ru) Способ и установка для изготовления проката в виде горячекатаной полосы из кремнистой стали на базе тонких слябов
AU2006312735B2 (en) Method for producing a hot-rolled steel strip and combined casting and rolling installation for carrying out the method
NO176949B (no) Prosess og anlegg for å skaffe stålband-ruller med kaldvalsede karakteristikker og oppnådd direkte i en varmvalselinje
TW200927313A (en) Method and apparatus for producing strips of silicon steel or multi-phase steel
KR960003707B1 (ko) 연질금속(Soft Metals)의 압연방법
CA2242728A1 (en) Process for the hot rolling of steel bands
US20100319812A1 (en) Method for producing a surface-decarburised hot-rolled strip
JP5335179B2 (ja) 熱延コイル及びその製造方法
EP1061139B1 (fr) Procédé de fabrication de tôles d&#39;acier aptes à l&#39;emboutissage par coulée directe de bandes
RU2011119637A (ru) Способ и устройство для изготовления горячекатаной полосы из кремнистой стали
JP4003821B2 (ja) 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JPH091209A (ja) ステンレスストリップの連続鋳造熱間圧延設備および表面品質の優れたステンレスストリップの製造方法
KR100613472B1 (ko) 냉연 스트립 또는 시트의 제조 방법
US4422884A (en) Method of treating a continuously cast strand formed of stainless steel
JP3917320B2 (ja) 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP3380472B2 (ja) フェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法
UA88709C2 (uk) Спосіб виготовлення холоднокатаної стрічки
FI100603B (fi) Menetelmä teräsnauhan jatkuvatoimiseksi valmistamiseksi
JPH10219358A (ja) ステンレス鋼の薄鋳片から熱延鋼板を製造する方法及び装置
CN102363870B (zh) 一种用于制造钢管的奥氏体不锈钢及其制造方法
SU1066689A1 (ru) Способ изготовлени тонкой металлической полосы
JPH09291311A (ja) 表面性状およびデスケール性に優れたステンレス鋼熱延鋼板の製造方法およびその製造装置
SU1155622A1 (ru) Способ изготовлени ленты из высокоуглеродистой стали
JPS6326177B2 (uk)