RU2302304C2 - Способ и установка для изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей - Google Patents

Способ и установка для изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей Download PDF

Info

Publication number
RU2302304C2
RU2302304C2 RU2004126316/02A RU2004126316A RU2302304C2 RU 2302304 C2 RU2302304 C2 RU 2302304C2 RU 2004126316/02 A RU2004126316/02 A RU 2004126316/02A RU 2004126316 A RU2004126316 A RU 2004126316A RU 2302304 C2 RU2302304 C2 RU 2302304C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
rolling
temperature
heating
rolled material
heat treatment
Prior art date
Application number
RU2004126316/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2004126316A (ru
Inventor
Инго ШУСТЕР (DE)
Инго ШУСТЕР
Манфред АЛЬБЕДИЛ (DE)
Манфред АЛЬБЕДИЛ
Original Assignee
Смс Демаг Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=27588155&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2302304(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Смс Демаг Акциенгезелльшафт filed Critical Смс Демаг Акциенгезелльшафт
Publication of RU2004126316A publication Critical patent/RU2004126316A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2302304C2 publication Critical patent/RU2302304C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/004—Heating the product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области горячей прокатки. Задача изобретения - повышение эффективности изготовления катаных продуктов из аустенитных нержавеющих сталей. На первом этапе литую заготовку подвергают процессу прокатки в прокатном стане с чистовой линией, а на втором этапе осуществляют термообработку для предотвращения подверженности коррозии, в частности, в отношении межкристаллитной коррозии из-за выделений карбидов хрома. Для установления определенной конечной температуры прокатки температуру перед чистовой линией устанавлявают выше 1150°С, предпочтительно выше 1200°С. Нагревают по меньшей мере в две ступени. Термообработку проводят с прокатного нагрева. Кроме того, предложена соответствующая установка, содержащая средства подогрева и интенсивного нагрева до указанной температуры литой заготовки перед чистовой линией прокатки и средства термообработки с прокатного нагрева. Изобретение обеспечивает возможность экономии энергии и времени при производстве аустенитных нержавеющих сталей, 2 н. и 14 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение относится к способу изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей, причем на первом этапе литой продукт подвергают процессу прокатки в прокатном стане с чистовой линией, а на втором этапе осуществляют термообработку для предотвращения подверженности коррозии, в частности межкристаллитной коррозии из-за выделений карбидов хрома. Кроме того, изобретение относится к установке для изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей, не подверженных точечной, в частности межкристаллитной коррозии.
Известно, что аустенитные нержавеющие стали, под которыми следует понимать, в целом, марки сталей с массовой долей хрома, по меньшей мере, 10,5%, а также никелем, подвержены, в частности, межкристаллитной коррозии, которая основана на обеднении хромом близких к границам зерен зон структуры при образовании обогащенных хромом выделений на границах зерен и на связанном с этим снижении коррозионной стойкости этих зон по сравнению с зонами структуры с высоким содержанием растворенного хрома. Это явление происходит, в частности, тогда, когда заготовки слишком медленно проходят критические температурные интервалы при охлаждении. Поэтому структуру таких аустенитных хромоникелевых сталей устанавливают в отожженном на твердый раствор и в закаленном состоянии. Отжиг на твердый раствор с последующей закалкой представляет собой режим термообработки, при котором при температурах отжига на твердый раствор 1000-1100°С хром из выделившихся карбидов хрома снова переходит в раствор, а последующий процесс закалки препятствует повторному образованию карбидов хрома за счет того, что атомы углерода в пересыщенном растворе удерживаются в матрице. Такой отжиг на твердый раствор с последующей закалкой осуществляют в отдельном от прокатки процессе термообработки. Для этого катаные продукты транспортируют к отдельным установкам термообработки и там подвергают отжигу и закалке. Помимо предотвращения образования карбидов хрома за счет отжига на твердый раствор улучшается также холодная деформируемость аустенитных хромоникелевых сплавов.
Из ЕР 0415987 В2 известен способ непрерывного получения стальной полосы или листа из разлитых на криволинейной машине непрерывной разливки с горизонтальным направлением выхода тонких слябов толщиной около 50 мм, включающий в себя следующие этапы: прокатка тонких слябов после их затвердевания в криволинейной направляющей шахте при температурах свыше 1100°С, снижение температуры слябов за счет излучения или удаления окалины, индукционный повторный нагрев до температуры около 1100°С и прокатка тонких слябов, по меньшей мере, в одном прокатном стане. Посредством нагрева устанавливают температуру слябов, так что учитывается перепад температур на деформирующих устройствах прокатного стана, а именно таким образом, что при прокатке в последней прокатной клети температура заготовок лежит в еще достаточном для хорошей деформации интервале. При этом в третьей и последней прокатной клети прокатного стана температура прокатываемого материала падает, например, до 988°С, что достаточно в качестве исходной температуры для последнего прохода прокатки. Прокатываемый материал покидает последнюю прокатную клеть с температурой 953°С или ниже, и его затем при еще более низкой температуре разрезают на нужную длину и штабелируют или наматывают.
Кроме того, известны установки для прокатки полос и листов с «разливочного нагрева», описанные, например, Flemming et al.: Установки CSP и их приспособление к расширенным производственным программам. Stahl & Eisen, vol. 2, 1993, с. 37 и далее. В такой установке на машине для непрерывной разливки с кристаллизатором специальной формы получают тонкий сляб, разрезают на отдельные длины и транспортируют в печь с роликовым подом для выравнивания температуры. После этого тонкий сляб ускоряют до заметно более высокой входной скорости примыкающего прокатного стана, удаляют с него окалину и подают к прокатному стану. В установившемся режиме производства со скоростью разливки 5,5 м/мин тонкий сляб со средней температурой около 1080оС достигает печи с роликовым подом. Выходная температура из печи составляет около 1100°С. Необходимую для процесса прокатки тепловую энергию покрывают, таким образом, почти полностью количеством тепла, содержащимся в отлитой заготовке. В прокатном цеху тепловые потери возникают при охлаждении в прокатном стане при контакте с валками, так что устанавливается конечная температура прокатки, например 880°С. Затем следуют медленное охлаждение на участке охлаждения и намотка.
Обоим известным способам присуще то, что в качестве входной температуры в чистовую прокатную клеть устанавливают температуру сляба, которой достаточно для обеспечения прокатки в последней клети чистового стана.
В основе изобретения лежит задача создания способа и установки, с помощью которых с экономией энергии и времени можно было бы получать аустенитные нержавеющие стали.
Эта задача решается посредством способа с признаками п. 1 и установки с признаками п.11. Предпочтительные усовершенствования приведены в зависимых пунктах.
Согласно основной идее изобретения для изготовления горячекатаной полосы или горячекатаной широкой полосы из аустенитных нержавеющих сталей термообработку для предотвращения склонности к коррозии осуществляют непосредственно с «прокатного нагрева», т.е. непосредственно вслед за процессом прокатки с использованием того факта, что температуры в полосе настолько высоки, что карбиды хрома еще не выделились или что, исходя из температур прокатки, следует преодолеть лишь небольшие разности температур, с тем чтобы установить температуры для перехода хрома в раствор. В целом, катаный продукт больше не подвергают отжигу на твердый раствор на отдельном этапе термообработки, что включает в себя нагрев от комнатной температуры до температуры отжига на твердый раствор, а используют прокатный нагрев и, тем самым, исключают энергоемкий процесс нагрева. Стали могут быть получены поэтому без последующей, отдельно проводимой термообработки, состоящей из отжига на твердый раствор и закалки, с экономией энергии и времени.
Согласно изобретению этой желательной относительно высокой конечной температуры прокатки достигают в конце чистовой линии за счет того, что устанавливают более высокую по сравнению с этим входную температуру литого продукта в чистовую линию прокатного стана, лежащую выше 1150°С, преимущественно выше 1200°С. Тогда температурный уровень прокатываемого материала, несмотря на перепад температур в процессе прокатки, лежит всегда выше температуры, при которой могли бы выделиться карбиды хрома. Для достижения таких входных температур литой продукт подвергают многоступенчатому, в частности двухступенчатому, нагреву, включающему в себя этап подогрева и этап интенсивного нагрева.
Преимущественно конечную температуру прокатки прокатываемого материала устанавливают на температуры выше 1000°С, предпочтительно выше 1050°С, т.е. на температуры, при которых склонный к выделению в виде карбидов хром в хромсодержащих нержавеющих сталях находится в растворе. Конечная температура прокатки должна лежать на уровне, при котором еще не выделяются карбиды хрома, однако при котором структура еще рекристаллизуется. Понятие «конечная температура прокатки» относится к температуре прокатываемого материала в последней клети или в последних клетях чистовой линии. Затем, преимущественно непосредственно вслед за этим, прокатываемый материал резко охлаждают до температур ниже 600оС, предпочтительно ниже 450°С, причем выделение, в частности, карбидов хрома подавляется. Таким образом производится катаный, уже термообработанный продукт, который по сравнению с продуктом, подвергнутым отдельному отжигу на твердый раствор и закалке, обладает преимуществом экономии энергии и времени при своем изготовлении.
Предпочтительным образом на ступени подогрева температуру литого продукта устанавливают на значения 1000-1150°С, причем лишь в последующей зоне интенсивного нагрева температуру повышают до значений выше 1200°С. Преимущественно подогрев осуществляют в обогреваемой газом или жидким топливом печи, а последующий интенсивный нагрев - в индукционной печи или в зоне интенсивного нагрева. Это имеет то особое преимущество, что подогрев может происходить в печи с роликовым подом, тогда как ступень нагрева до температур выше 1200°С смещается в зону индукционного нагрева. Это предотвращает слишком сильную нагрузку на печь с роликовым подом, что при определенных обстоятельствах могло бы привести к ее термическому разрушению. В обогреваемой газом или жидким топливом подогревательной печи температура сляба повышается до температур 1000-1150°С, не превышая термостойкости элементов печи.
Во избежание негативных воздействий сильно нагретого слоя первичной окалины на качество поверхности прокатываемого материала с поверхности литого продукта, в частности с поверхности сляба, перед установлением входной температуры удаляют окалину. Для этого между ступенями подогрева и интенсивного нагрева предусмотрено устройство для удаления окалины. Установление входной температуры происходит тогда в зоне индукционного интенсивного нагрева. Предложено также осуществить удаление окалины дополнительно или уже перед печью с роликовым подом ступени подогрева, с тем чтобы защитить ролики печи от окалины и, тем самым, поверхности слябов от нежелательных следов окалины и улучшить теплоперенос в сляб.
В качестве другой формы выполнения для установления желаемой высокой конечной температуры прокатки предложено, что дополнительно осуществляют нагрев прокатываемого материала на последнем участке чистовой линии, преимущественно индуктивно. Это обеспечивает то, что к концу процесса прокатки температура прокатываемого материала будет поддерживаться на значениях, при которых протекают процессы рекристаллизации.
В качестве усовершенствования предложено, что прокатываемый материал с определенной конечной температурой прокатки пропускают через примыкающий к чистовой линии участок нагрева, преимущественно индукционного, для дальнейшего поддержания температур, при которых происходят ускоренные процессы рекристаллизации, и лишь затем охлаждают. Это обладает тем преимуществом, что в распоряжении имеется более длительное время на желательные процессы рекристаллизации и возникающие вследствие его снижения прочности. Этот участок нагрева может применяться тогда, когда установлено, что желательную конечную температуру прокатки, несмотря на высокие входные температуры, достичь не удалось, например, из-за повышенных потерь в процессе прокатки.
Установка, согласно изобретению, для осуществления предложенного способа характеризуется тем, что система установления температуры включает в себя устройство для подогрева литого продукта и устройство для интенсивного нагрева для установления входной температуры литого продукта в чистовой линии прокатного стана выше 1150°С, предпочтительно выше 1200°С, с тем чтобы установить желаемую конечную температуру прокатки с целью осуществления термообработки непосредственно с прокатного нагрева.
При этом средства для установления желаемой высокой конечной температуры прокатки являются частью системы установления температуры, т.е. при установлении высокой входной температуры с учетом перепада температур в процессе прокатки устанавливается также высокая конечная температура прокатки. Для уменьшения нагрузки на подогревательную печь, являющуюся, в частности, печью с роликовым подом, такая система установления температуры состоит из устройства подогрева и примыкающей к нему зоны индукционного интенсивного нагрева.
Для поддержания конечной температуры прокатки после прокатки за прокатным станом расположена зона нагрева. Эта зона нагрева имеет преимущественно индукционный обогрев и в ней могут быть установлены температуры выше 1000°С. Речь может идти также о туннельной печи.
Другие подробности и преимущества изобретения приведены в зависимых пунктах и последующем описании, в котором изображенные на чертежах формы выполнения изобретения поясняются более подробно. При этом помимо перечисленных выше комбинаций признаков существенными для изобретения являются признаки сами по себе или в других комбинациях.
На чертежах изображено:
фиг.1 - установка для осуществления предложенного способа в первой форме выполнения;
фиг.2 - установка, известная из уровня техники.
На фиг.1 изображена установка для изготовления листов или полос из легированных хромом и никелем марок стали, которые прокатывают без охлаждения до комнатной температуры и подвергают термообработке, так что конечный продукт является отожженным на твердый раствор и закаленным.
Такая установка 1 содержит установку 2 непрерывной разливки, изображенную здесь схематично с ковшом 3 для стального расплава, промежуточным ковшом 4 и кристаллизатором 5. Отлитую близко к окончательным размерам заготовку или продукт 6 перед печью с роликовым подом или подогревательной печью 7 разрезают с помощью ножниц 8 на слябы, которые поступают затем в печь 7 для их нагрева до температур 1000-1150°С или для выравнивания температуры. Нагретые слябы проходят через устройство 9 для удаления окалины, а затем поступают в зону 10 индукционного интенсивного нагрева. В этой зоне температуру слябов в течение короткого процесса нагрева повышают до температуры в интервале 1000-1300°С, преимущественно выше 1200°С. Достигнутой в зоне 10 интенсивного нагрева температуры должно быть достаточно для установления желаемых конечных температур прокатки выше 1000оС. При необходимости может быть достаточным также нагрев до температур около 1000°С, если в процессе прокатки возникают лишь очень малые температурные потери. Подогревательная печь 7 и зона 10 интенсивного нагрева образуют систему 11 установления температуры. Средствами для осуществления термообработки являются подогревательная печь 7 и зона 10 интенсивного нагрева, а также участок быстрого охлаждения.
После прохождения зоны 10 интенсивного нагрева с горячих слябов еще раз удаляют окалину (второе устройство 12 для удаления окалины) и направляют на чистовую линию 13, состоящую здесь из шести клетей 13а-f. Входные температуры лежат в интервале 1050-1250°С, преимущественно выше 1200°С. Температура 1050°С также может быть установлена, если температурные потери в прокатном стане малы и достигаются желаемые конечные температуры прокатки. Перед вторым устройством 12 для удаления окалины расположены аварийные ножницы 14 на случай сбоев в работе.
В процессе прокатки температуры слябов за счет излучения и охлаждения уменьшаются, однако до конца прокатного стана 13 не снижаются ниже 1000-1100°С, так что хром всегда остается в растворе, по границам зерен структуры не могут выделиться карбиды хрома, и происходит полная рекристаллизация. Затем прокатываемый материал 15 поступает в устройство 16 для охлаждения или на участок охлаждения, параметры охлаждения которого установлены с возможностью быстрого охлаждения прокатываемого материала до температур в интервале 400-650°С, преимущественно ниже 600°С, с тем чтобы удерживать растворенные атомы углерода в растворе. Изображенный здесь участок охлаждения представляет собой охлаждающие водяные коллекторы 17, причем возможны также другие виды охлаждения. После этого прокатанную таким образом и уже термообработанную и, тем самым, коррозионно-стойкую полосу наматывают в наматывающем устройстве 18.
На фиг.2 для сравнения изображена установка для прокатки с разливочного нагрева из уровня техники, у которой полосу приходится подвергать отжигу на твердый раствор за отдельный процесс. На фиг.1 соответствующие части установки обозначены соответствующими ссылочными позициями. Кроме того, приведены обычные температуры слябов или полосы, имеющиеся или устанавливаемые в отдельных частях установки. У такой установки литой продукт 106 разрезают, а затем направляют в печь-миксер 107, после чего прокатывают. Происходящий в отдельной части установки с отжигательной печью отжиг на твердый раствор с последующим процессом закалки не показан.
Изобретение относится, в частности, к аустенитным нержавеющим сталям, т.е. сталям с массовой долей хрома, по меньшей мере, 10,5% и углеродом не более 1,2%. Изобретение направлено, в частности, на нержавеющие стали, у которых должна быть предотвращена межкристаллитная коррозия за счет обеднения хромом матрицы при выделении карбидов хрома. С помощью предложенного способа достигается то, что нержавеющие специальные стали уже после прохождения совмещенной разливочно-прокатной установки находятся в отожженном на твердый раствор состоянии и являются, тем самым, коррозионно-стойкими. Это экономит энергию и время и, тем самым, расходы. Производственная линия по получению нержавеющих коррозионностойких сталей укорачивается.

Claims (16)

1. Способ изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей, включающий на первом этапе прокатку литой заготовки (6) в прокатном стане с чистовой линией, а на втором этапе - термообработку для предотвращения подверженности коррозии, в частности, в отношении межкристаллитной коррозии из-за выделений карбидов хрома, отличающийся тем, что для установления конечной температуры прокатки (Twe) устанавливают входную температуру (Тein) литой заготовки в чистовую линию прокатного стана выше 1150°С, предпочтительно выше 1200°С, посредством многоступенчатого, в частности двухступенчатого, нагрева, включающего в себя ступень подогрева и ступень интенсивного нагрева, а термообработку осуществляют непосредственно с прокатного нагрева.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что конечную температуру прокатки (Twe) прокатываемого материала (15) устанавливают на значения, при которых происходит полная динамическая рекристаллизация структуры, при этом прокатываемый материал (15) после последнего прохода на чистовой линии охлаждают с конечной температуры прокатки (Twe) до температуры (Та), при которой выделение карбидов хрома подавляется.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что конечную температуру прокатки (Twe) прокатываемого материала (15) устанавливают выше 1000°С, преимущественно выше 1050°С, при этом прокатываемый материал охлаждают затем до температур (Та) ниже 600°С, преимущественно ниже 450°С, в течение 20 с.
4. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что на ступени подогрева температуру литой заготовки устанавливают на значения 1000-1150°С, при этом в последующей зоне интенсивного нагрева температуру повышают до значений выше 1200°С.
5. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что подогрев осуществляют в обогреваемой газом или жидким топливом печи (7), а последующий интенсивный нагрев - в зоне (10) индукционного нагрева.
6. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что между ступенями подогрева и интенсивного нагрева осуществляют удаление окалины.
7. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что осуществляют дополнительный нагрев прокатываемого материала на последнем участке чистовой линии (13), преимущественно индуктивно, так что в процессе прокатки температуру поддерживают в диапазоне температур динамической рекристаллизации.
8. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что прокатываемый материал с определенной конечной температурой прокатки (Тwe) пропускают через примыкающую к прокатному стану зону нагрева для дальнейшего поддержания температур, при которых происходит полная рекристаллизация прокатываемого материала, а после этого охлаждают.
9. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что для предотвращения подверженности коррозии термообработку отлитой заготовки (6), имеющей размеры, близкие к окончательным размерам, поступающей с разливочного нагрева, осуществляют непосредственно с прокатного нагрева.
10. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что для предотвращения подверженности коррозии термообработку непрерывно-литого и прокатанного на широкополосном стане горячей прокатки материала осуществляют непосредственно с прокатного нагрева.
11. Установка (1) для изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей способом по одному из пп.1-10, при котором на первом этапе литую заготовку (6) подвергают процессу прокатки в прокатном стане с чистовой линией, а на втором этапе осуществляют термообработку для предотвращения подверженности коррозии, в частности, межкристаллитной коррозии из-за выделений карбидов хрома, содержащая установку (2) непрерывной разливки для получения литой заготовки (6) и прокатный стан (13) с расположенной перед ним системой (11) установления температуры и расположенным за ним устройством (16) для охлаждения прокатываемого материала (15), в которой система (11) установления температуры содержит устройство (7) для подогрева литой заготовки и устройство (10) для интенсивного нагрева для установления входной температуры (Тein) литого продукта в чистовую линию прокатного стана выше 1150°С, предпочтительно выше 1200°С, установления конечной температуры прокатки (Twe) и осуществления термообработки непосредственно с прокатного нагрева.
12. Установка по п.11, отличающаяся тем, что устройство (16) для охлаждения прокатываемого материала содержит средства (16) для охлаждения прокатываемого материала до температур ниже 600°С, преимущественно ниже 450°С.
13. Установка по п.12, отличающаяся тем, что она содержит после прокатного стана зону нагрева, в которой конечная температура прокатки (Twe) прокатываемого материала поддерживается выше 1000°С, преимущественно выше 1050°С.
14. Установка по п.12 или 3, отличающаяся тем, что она содержит дополнительные средства для нагрева прокатываемого материала во время прокатки с целью установления конечной температуры прокатки (Twe).
15. Установка по п.11, отличающаяся тем, что она содержит машину (2) для непрерывной разливки для отливки близкой к конечным размерам литой заготовки (6), устройство (8) для резки литой заготовки (6) перед системой (11) установления температуры, первое устройство (9) для удаления окалины между устройством (7) для подогрева и устройством (10) для интенсивного нагрева и/или второе устройство (12) для удаления окалины между системой (11) установления температуры и чистовой линией (13), примыкающее непосредственно к чистовой линии (13) или печи-миксеру устройство (16) для быстрого охлаждения, а также устройство (18) для сматывания полосы или устройство для разрезания и штабелирования термообработанного прокатанного материала.
16. Установка по п.11, содержащая систему установления температуры для нагрева непрерывно-литых слябов или заготовок, при необходимости черновую прокатную клеть, а также примыкающий широкополосный стан горячей прокатки или проволочный стан, устройство для быстрого охлаждения, примыкающее непосредственно к широкополосному стану горячей прокатки, или проволочному стану, или печи-миксеру, а также устройство для сматывания полосы или устройство для разрезания и штабелирования или намотки термообработанного катаного продукта.
RU2004126316/02A 2002-01-31 2003-01-09 Способ и установка для изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей RU2302304C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10203711A DE10203711A1 (de) 2002-01-31 2002-01-31 Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband aus austenitischen nichtrostenden Stählen
DE10203711.6 2002-01-31

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2004126316A RU2004126316A (ru) 2005-06-10
RU2302304C2 true RU2302304C2 (ru) 2007-07-10

Family

ID=27588155

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2004126316/02A RU2302304C2 (ru) 2002-01-31 2003-01-09 Способ и установка для изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей

Country Status (14)

Country Link
US (3) US7854884B2 (ru)
EP (1) EP1469954B2 (ru)
JP (1) JP4860110B2 (ru)
KR (1) KR100971902B1 (ru)
CN (1) CN1292847C (ru)
AT (1) ATE320866T1 (ru)
CA (1) CA2471481C (ru)
DE (2) DE10203711A1 (ru)
ES (1) ES2261914T5 (ru)
RU (1) RU2302304C2 (ru)
TW (1) TWI283613B (ru)
UA (1) UA78281C2 (ru)
WO (1) WO2003064069A1 (ru)
ZA (1) ZA200404829B (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2463127C2 (ru) * 2007-11-22 2012-10-10 Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх Способ непрерывного аустенитного проката изготовленной в процессе непрерывной отливки черновой полосы и комбинированная литейная и прокатная установка для выполнения способа
RU2482197C1 (ru) * 2012-03-07 2013-05-20 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" Способ деформационно-термической обработки аустенитных нержавеющих сталей
RU2692151C1 (ru) * 2017-12-28 2019-06-21 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения листов высокопрочных аустенитных марганцовистых сталей
RU2769114C1 (ru) * 2020-09-24 2022-03-28 Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ Комбинированная установка непрерывного литья и прокатки и способ эксплуатации комбинированной установки непрерывного литья и прокатки

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004040927A1 (de) * 2004-08-24 2006-03-02 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Metallbändern
UA89871C2 (ru) * 2005-10-31 2010-03-10 Смс Зимаг Акциенгезелльшафт СПОСОБ И ЛИНИЯ Чистовой Прокатки ДЛЯ горячей прокатки исХОДНОГО МАТЕРИАЛА
DE102006054932A1 (de) 2005-12-16 2007-09-13 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Metallbandes durch Gießwalzen
WO2007072516A1 (en) * 2005-12-22 2007-06-28 Giovanni Arvedi Process and related plant for producing steel strips with solution of continuity
EP1963034B2 (en) * 2005-12-22 2022-08-24 ARVEDI, Giovanni Process and related plant for producing steel strips with solution of continuity
DE102007005015A1 (de) * 2006-06-26 2008-01-03 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus Siliziumstahl auf der Basis von Dünnbrammen
CN100435987C (zh) * 2006-11-10 2008-11-26 广州珠江钢铁有限责任公司 一种基于薄板坯连铸连轧流程采用Ti微合金化工艺生产700MPa级高强耐候钢的方法
CN101230413B (zh) * 2007-01-26 2012-07-04 宝山钢铁股份有限公司 含碳量较高的奥氏体不锈钢热轧卷板的热加工工艺
DE102008020412A1 (de) * 2007-08-24 2009-02-26 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Metallbandes durch Gießwalzen
DE102008003222A1 (de) * 2007-09-13 2009-03-19 Sms Demag Ag Kompakte flexible CSP-Anlage für Endlos-, Semi-Endlos- und Batchbetrieb
US20090129967A1 (en) * 2007-11-09 2009-05-21 General Electric Company Forged austenitic stainless steel alloy components and method therefor
CN101845605B (zh) * 2009-03-24 2013-01-02 宝山钢铁股份有限公司 一种中低温强度优异的奥氏体不锈钢板及其制造方法
DE102009036378A1 (de) * 2009-08-06 2011-02-17 Sms Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines mikrolegierten Stahls, insbesondere eines Röhrenstahls
EP2441538A1 (de) 2010-10-12 2012-04-18 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Stranggießvorrichtung mit dynamischer Strangdickenreduzierung
EP2441540A1 (de) 2010-10-12 2012-04-18 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Verfahren und Anlage zur energieeffizienten Erzeugung von Stahlwarmband
EP2441539A1 (de) 2010-10-12 2012-04-18 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Energie- und ausbringungsoptimiertes Verfahren und Anlage zur Erzeugung von Stahlwarmband
EP2524971A1 (de) * 2011-05-20 2012-11-21 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Aufbereiten von Walzgut aus Stahl vor dem Warmwalzen
AT511429B1 (de) * 2011-06-10 2012-12-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur vorbehandlung eines walzguts vor dem warmwalzen
KR101417230B1 (ko) * 2011-12-28 2014-08-06 주식회사 포스코 배치 및 연연속 압연 겸용 시스템 및 압연 방법
TWI552812B (zh) * 2012-01-25 2016-10-11 Sms Group Gmbh 製造金屬帶的方法與設備
CN102744254B (zh) * 2012-07-23 2015-09-02 中冶南方工程技术有限公司 热轧奥氏体不锈钢带钢生产方法
DE102014221068A1 (de) * 2014-10-16 2016-04-21 Sms Group Gmbh Anlage und Verfahren zur Herstellung von Grobblechen
EP3390679B1 (en) 2015-12-14 2022-07-13 Swagelok Company Highly alloyed stainless steel forgings made without solution anneal
RU2631067C1 (ru) * 2016-10-28 2017-09-18 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения листов из хладостойкой высокопрочной аустенитной стали
RU2650651C1 (ru) * 2016-11-25 2018-04-16 Закрытое акционерное общество "Балтийская нержавеющая сталь" Способ производства горячекатаных плит из непрерывно-литых заготовок коррозионностойких сталей аустенитного класса
CN109482648B (zh) * 2018-10-31 2020-08-11 燕山大学 Esp生产线粗轧段组织均匀化轧制系统及其方法
CN111389914B (zh) * 2020-03-02 2022-03-25 北京鼎新时代科技有限公司 一种超级奥氏体904l不锈钢板带的生产方法
CN111420985A (zh) * 2020-03-31 2020-07-17 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 38CrMoAl圆钢的轧制工艺
CN113102526A (zh) * 2020-05-10 2021-07-13 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 C45圆钢的轧制工艺
CN113102525A (zh) * 2020-05-10 2021-07-13 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 C50圆钢的轧制工艺
CN111843382B (zh) * 2020-07-09 2022-04-01 苏州正赞轨道交通科技有限公司 一种防滑耐腐蚀预埋槽道的生产方法
CN112108615B (zh) * 2020-09-16 2021-11-23 江西晶科铝业有限公司 一种铝材铸造溶液输送系统
CN113549747B (zh) * 2021-06-29 2022-09-16 鞍钢股份有限公司 一种奥氏体不锈钢的中厚板热处理方法
DE102021208782A1 (de) * 2021-08-11 2023-02-16 Sms Group Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines hoch- und höchstfesten Mehrphasenstahls
CN114558888A (zh) * 2022-01-24 2022-05-31 东北大学 一种不锈钢热轧钢带免固溶退火生产方法
CN115141920B (zh) * 2022-07-06 2023-07-21 大冶特殊钢有限公司 一种奥氏体不锈钢棒材的感应加热热处理方法

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3969161A (en) * 1973-11-07 1976-07-13 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Cr-Ni system austenitic heat-resisting steel
JPS5922773B2 (ja) * 1979-09-06 1984-05-29 新日本製鐵株式会社 オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法
US4360391A (en) * 1981-05-22 1982-11-23 Nisshin Steel Co., Ltd. Process for production of coil of hot rolled strip of austenitic stainless steel
US4503697A (en) * 1983-01-25 1985-03-12 Tippins Machinery Company, Inc. Method for hot rolling slabs
JPS6216892A (ja) * 1985-07-15 1987-01-26 Nippon Kokan Kk <Nkk> 耐食性および溶接性に優れた高強度ステンレスクラツド鋼板の製造方法
JPS6224803A (ja) 1985-07-24 1987-02-02 Kawasaki Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼スラブの熱間圧延方法
DE3742539A1 (de) * 1987-12-16 1989-07-06 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur herstellung von plattiertem warmband und danach hergestelltes plattiertes warmband
JPH0723510B2 (ja) * 1988-01-30 1995-03-15 日新製鋼株式会社 含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法
US5307864A (en) * 1988-05-26 1994-05-03 Mannesmann Aktiengesellschaft Method and system for continuously producing flat steel product by the continuous casting method
IT1244295B (it) * 1990-07-09 1994-07-08 Giovanni Arvedi Processo ed impianto per l'ottenimento di nastri di acciaio avvolti, aventi caratteristiche di laminati a freddo ottenuti direttamente in linea di laminazione a caldo
JPH05345913A (ja) * 1992-06-15 1993-12-27 Nippon Steel Corp 鋭敏化現象の感受性の小さいオーステナイト系ステンレス鋼溶融アルミ系メッキ鋼板の製造法
TW245661B (ru) * 1993-01-29 1995-04-21 Hitachi Seisakusyo Kk
JPH06306464A (ja) * 1993-04-28 1994-11-01 Nippon Steel Corp オーステナイト系ステンレス鋼熱延板の製造方法
DE4402402B4 (de) * 1994-01-27 2004-05-13 Sms Demag Ag Verfahren zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband aus stranggegossenem Vormaterial und Anlage zur Durchführung des Verfahrens
JPH08176676A (ja) 1994-12-27 1996-07-09 Nippon Steel Corp 表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
NL1000694C2 (nl) * 1995-06-29 1997-01-08 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een vervormbare stalen band.
ATE189627T1 (de) * 1995-09-06 2000-02-15 Schloemann Siemag Ag Warmbandproduktionsanlage für das walzen von dünnem walzband
DE19613718C1 (de) * 1996-03-28 1997-10-23 Mannesmann Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband
CA2275873C (en) * 1996-12-19 2005-02-08 Hoogovens Staal B.V. Process and device for producing a steel strip or sheet
IT1290743B1 (it) * 1997-04-10 1998-12-10 Danieli Off Mecc Procedimento di laminazione per prodotti piani con spessori sottili e relativa linea di laminazione
GB9803409D0 (en) 1998-02-19 1998-04-15 Kvaerner Metals Davy Ltd Method and apparatus for the manufacture of light gauge steel strip
US6259071B1 (en) * 1999-10-01 2001-07-10 Bricmont, Inc. Single-point temperature control system for a multi-section line furnace
JP3691996B2 (ja) * 1999-11-16 2005-09-07 株式会社日立製作所 ステッケル熱間圧延設備
JP2002173742A (ja) * 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
US20040003876A1 (en) * 2002-07-04 2004-01-08 Jfe Steel Corporation, A Corporation Of Japan Structural Fe-Cr steel sheet, manufacturing method thereof, and structural shaped steel

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2463127C2 (ru) * 2007-11-22 2012-10-10 Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх Способ непрерывного аустенитного проката изготовленной в процессе непрерывной отливки черновой полосы и комбинированная литейная и прокатная установка для выполнения способа
RU2482197C1 (ru) * 2012-03-07 2013-05-20 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" Способ деформационно-термической обработки аустенитных нержавеющих сталей
RU2692151C1 (ru) * 2017-12-28 2019-06-21 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения листов высокопрочных аустенитных марганцовистых сталей
RU2769114C1 (ru) * 2020-09-24 2022-03-28 Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ Комбинированная установка непрерывного литья и прокатки и способ эксплуатации комбинированной установки непрерывного литья и прокатки

Also Published As

Publication number Publication date
JP4860110B2 (ja) 2012-01-25
KR20040073597A (ko) 2004-08-19
CN1625447A (zh) 2005-06-08
CA2471481A1 (en) 2003-08-07
WO2003064069A1 (de) 2003-08-07
TW200302143A (en) 2003-08-01
TWI283613B (en) 2007-07-11
EP1469954A1 (de) 2004-10-27
CN1292847C (zh) 2007-01-03
ZA200404829B (en) 2005-02-23
KR100971902B1 (ko) 2010-07-23
ES2261914T3 (es) 2006-11-16
ES2261914T5 (es) 2009-05-25
EP1469954B2 (de) 2009-03-11
RU2004126316A (ru) 2005-06-10
JP2005525239A (ja) 2005-08-25
US7922840B2 (en) 2011-04-12
DE10203711A1 (de) 2003-08-14
US7854884B2 (en) 2010-12-21
UA78281C2 (en) 2007-03-15
US20090260728A1 (en) 2009-10-22
ATE320866T1 (de) 2006-04-15
DE50302735D1 (de) 2006-05-11
US20050072499A1 (en) 2005-04-07
US20080000559A1 (en) 2008-01-03
CA2471481C (en) 2010-08-17
EP1469954B1 (de) 2006-03-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2302304C2 (ru) Способ и установка для изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей
AU2007264101C1 (en) A method and a system for producing hot-rolled strip silicon steel based on thin slabs
CN101181718B (zh) 薄板坯连铸连轧生产宽带钢的方法及其系统
EP0787541B1 (en) Method of manufacturing seamless steel pipes and manufacturing equipment therefor
JPH07308743A (ja) 熱間広幅ストリップを製造する方法および製造設備
KR19990077215A (ko) 강 밴드의 열간 압연에 적합한 공정
US7658807B2 (en) Hot-rolled strip intended for the production of non-grain oriented electrical sheet and a method for the production thereof
EP1444371B1 (en) In-line process for the recrystallization of solidified coarse strips in carbon steel and in low-alloyed steel
RU2011119637A (ru) Способ и устройство для изготовления горячекатаной полосы из кремнистой стали
AU760095B2 (en) Process for manufacturing drawable sheet by direct casting of thin strip, and sheet thus obtained
US6451136B1 (en) Method for producing hot-rolled strips and plates
SU926039A1 (ru) Способ обработки заготовок из стали перлитного класса
CN102363870B (zh) 一种用于制造钢管的奥氏体不锈钢及其制造方法
CN116018219A (zh) 用于无头铸造和紧接着平轧钢带的设备和方法
JP2000061524A (ja) フェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法
CN102363870A (zh) 一种用于制造钢管的奥氏体不锈钢及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20140110