JPS5922773B2 - オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法Info
- Publication number
- JPS5922773B2 JPS5922773B2 JP54113563A JP11356379A JPS5922773B2 JP S5922773 B2 JPS5922773 B2 JP S5922773B2 JP 54113563 A JP54113563 A JP 54113563A JP 11356379 A JP11356379 A JP 11356379A JP S5922773 B2 JPS5922773 B2 JP S5922773B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- stainless steel
- wire
- austenitic stainless
- steel wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/62—Continuous furnaces for strip or wire with direct resistance heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、冷間加工性の優れたオーステナイト系ステン
レス線材を製造するための直接熱処理方法に関するもの
である。
レス線材を製造するための直接熱処理方法に関するもの
である。
熱間圧延により製造されたオーステナイト系ステンレス
線材は、鋲螺、金網、各種小物パーツ類等広範な用途に
供されており、各用途に応じて所定サイズまで伸線等の
冷間加工を受ける。
線材は、鋲螺、金網、各種小物パーツ類等広範な用途に
供されており、各用途に応じて所定サイズまで伸線等の
冷間加工を受ける。
通常の線材は熱間圧延されコイル状に巻かれ冷却されて
製造されるが、このままの状態では結晶粒が小さいので
強度が高すぎて冷間加工に適さない。
製造されるが、このままの状態では結晶粒が小さいので
強度が高すぎて冷間加工に適さない。
また、結晶粒界にＣｒ炭化物が析出しており耐食性にも
問題がある。そのため熱間圧延により製造されたオース
テナイト系ステンレス線材は、通常１０５０〜１１００
℃程度に加熱して結晶粒を適度に成長させると共にＣｒ
炭化物を固溶させた後急冷するいわゆる固溶化処理を行
って冷間加工に供される。このような固溶化処理を熱間
圧延後の線材の保有熱を利用して行ういわゆる直接熱処
理方法として、特開昭５０−９６４１９号が公知である
。
問題がある。そのため熱間圧延により製造されたオース
テナイト系ステンレス線材は、通常１０５０〜１１００
℃程度に加熱して結晶粒を適度に成長させると共にＣｒ
炭化物を固溶させた後急冷するいわゆる固溶化処理を行
って冷間加工に供される。このような固溶化処理を熱間
圧延後の線材の保有熱を利用して行ういわゆる直接熱処
理方法として、特開昭５０−９６４１９号が公知である
。
この方法は、熱間圧延最終スタンドを通過後の１０００
℃前後の線材を捲取機の前方又は後方に配した再加熱炉
によって固溶化処理温度まで再加熱した後急冷する方法
である。しかし、この方法にしても再加熱が必要であり
、従来の固溶化処理設備を単に圧延ラインの後方に配し
たにすぎないといえる。すなわち、良好な冷間加工性を
与えるための粒成長を行うためには、比較的長時間の再
加熱を要し、設備的にもエネルギー的にも大きなメリッ
トは期待できない。本発明の目的は伸線加工等の冷間加
工性の優れたオーステナイト系ステンレス線材を、直接
熱処理により安価な設備費、少ない消費エネルギーで製
造しようとするものである。
℃前後の線材を捲取機の前方又は後方に配した再加熱炉
によって固溶化処理温度まで再加熱した後急冷する方法
である。しかし、この方法にしても再加熱が必要であり
、従来の固溶化処理設備を単に圧延ラインの後方に配し
たにすぎないといえる。すなわち、良好な冷間加工性を
与えるための粒成長を行うためには、比較的長時間の再
加熱を要し、設備的にもエネルギー的にも大きなメリッ
トは期待できない。本発明の目的は伸線加工等の冷間加
工性の優れたオーステナイト系ステンレス線材を、直接
熱処理により安価な設備費、少ない消費エネルギーで製
造しようとするものである。
本発明はオーステナイト系ステンレス線材な固溶化温度
域にて熱間仕上圧延を終了させ、該線材のオーステナイ
ト結晶粒が粒度番号７９０以下となるよう固溶化温度に
維持し、ついでＣｒ炭化物を析出させない冷却速度で該
炭化物析出温度外まで急冷することを特徴とする。
域にて熱間仕上圧延を終了させ、該線材のオーステナイ
ト結晶粒が粒度番号７９０以下となるよう固溶化温度に
維持し、ついでＣｒ炭化物を析出させない冷却速度で該
炭化物析出温度外まで急冷することを特徴とする。
すなわち、本発明においては固溶化処理温度域にて仕上
圧延を終了させた線材を該温度域外に冷却させることな
く維持して、オーステナイト結晶粒を適度に成長させ、
ついでＣｒ炭化物が析出しないよう急冷する。オーステ
ナイト系ステンレス鋼の固溶化は通常１０５０℃以上で
行われるので、本発明における熱間仕上圧延は１０５０
℃以上好ましくは１１００℃以上で終了させることが必
要である。線材の熱間圧延は、近年高速化の傾向にあり
、それに伴って圧延仕上温度の高温化が可能となってき
た。本発明は、これを積極的に利用して固溶化温度域に
て仕上圧延を終了させる。なお、このような高温で仕上
圧延を終了させるためには、高速圧延のほか圧延前の鋼
片加熱温度を高める方法、圧延機間にて誘導加熱等の手
段により加熱する方法を用いることが出来る。仕上圧延
終了後の線材を固溶化温度に維持する方法としては、捲
取機の前方もしくは後方に配した冷却速度調整炉にて、
線材冷却速度を調整してオーステナイト結晶粒を成長さ
せる方法又は固溶化温度域内の一定温度に保持された保
定炉中な所定時間通過させる方法あるいはこれらの組合
せによる方法を用いることが出来る。
圧延を終了させた線材を該温度域外に冷却させることな
く維持して、オーステナイト結晶粒を適度に成長させ、
ついでＣｒ炭化物が析出しないよう急冷する。オーステ
ナイト系ステンレス鋼の固溶化は通常１０５０℃以上で
行われるので、本発明における熱間仕上圧延は１０５０
℃以上好ましくは１１００℃以上で終了させることが必
要である。線材の熱間圧延は、近年高速化の傾向にあり
、それに伴って圧延仕上温度の高温化が可能となってき
た。本発明は、これを積極的に利用して固溶化温度域に
て仕上圧延を終了させる。なお、このような高温で仕上
圧延を終了させるためには、高速圧延のほか圧延前の鋼
片加熱温度を高める方法、圧延機間にて誘導加熱等の手
段により加熱する方法を用いることが出来る。仕上圧延
終了後の線材を固溶化温度に維持する方法としては、捲
取機の前方もしくは後方に配した冷却速度調整炉にて、
線材冷却速度を調整してオーステナイト結晶粒を成長さ
せる方法又は固溶化温度域内の一定温度に保持された保
定炉中な所定時間通過させる方法あるいはこれらの組合
せによる方法を用いることが出来る。
このようにして線材を固溶化温度に維持することにより
オーステナイト結晶粒を粒度番号７、０以下となるよう
成長させる。
オーステナイト結晶粒を粒度番号７、０以下となるよう
成長させる。
結晶粒がこれより小さいと強度が高く、伸線等の冷間加
工に際し支障をきたす。なお、結晶粒を過度に粗大化す
ると冷間加工時に肌忘れを生ずる等の弊害をもたらすの
で、粒度番号で３．０〜７．０とするのが好ましい。固
溶化温度に維持して結晶粒を適度に成長させた後は、冷
却中にＣｒ炭化物を析出させないように急冷する。冷却
中にＣｒ炭化物が析出すると、その近傍にＣｒ欠乏領域
が生じて耐食性が劣化する等の問題が生ずるからである
。Ｃｒ炭什物の析出温度は通常５００〜７００’Ｃ程度
なので、８００℃以上から５００℃以下までを急冷すれ
ばよい。急冷方法は、線材の直径、コイルの密度によっ
て適宜選択するが、通常の衝風冷却以上の冷却速度であ
れば問題な《、衝風、ミスト、水冷の何れを用いてもよ
い。以下に本発明の具体的方法を図面により詳細に説明
する。
工に際し支障をきたす。なお、結晶粒を過度に粗大化す
ると冷間加工時に肌忘れを生ずる等の弊害をもたらすの
で、粒度番号で３．０〜７．０とするのが好ましい。固
溶化温度に維持して結晶粒を適度に成長させた後は、冷
却中にＣｒ炭化物を析出させないように急冷する。冷却
中にＣｒ炭化物が析出すると、その近傍にＣｒ欠乏領域
が生じて耐食性が劣化する等の問題が生ずるからである
。Ｃｒ炭什物の析出温度は通常５００〜７００’Ｃ程度
なので、８００℃以上から５００℃以下までを急冷すれ
ばよい。急冷方法は、線材の直径、コイルの密度によっ
て適宜選択するが、通常の衝風冷却以上の冷却速度であ
れば問題な《、衝風、ミスト、水冷の何れを用いてもよ
い。以下に本発明の具体的方法を図面により詳細に説明
する。
第１図に同じ結晶粒度を得るための本発明法と従来法の
熱処理パターンを比較して模式的に示す。曲線１は圧延
仕上温度の１１００℃から固溶化温度下限近《０１０５
０℃までを徐冷した後急冷した本発明例、曲線２は圧延
仕上温度１１００℃からの冷却過程において１０５０’
Ｃで保定後急冷した本発明例である。曲線３は特開昭５
０−９６４１９号に示されているような再加熱を行う従
来例である。このように本発明法は圧延仕上温度を固溶
化温度域とし、固溶化温度以下に冷却することなくこの
温度域内に維持してオーステナイト結晶粒を成長させる
ので、従来法に比して短時間で固溶化処理が可能である
。第２図は従来から実施されている線材圧延方式であり
、最終圧延スタンド５を通過した該線材４ハヒンチロー
ル６を通過後、捲取り機７によってコイル状に捲取られ
自然放冷される。
熱処理パターンを比較して模式的に示す。曲線１は圧延
仕上温度の１１００℃から固溶化温度下限近《０１０５
０℃までを徐冷した後急冷した本発明例、曲線２は圧延
仕上温度１１００℃からの冷却過程において１０５０’
Ｃで保定後急冷した本発明例である。曲線３は特開昭５
０−９６４１９号に示されているような再加熱を行う従
来例である。このように本発明法は圧延仕上温度を固溶
化温度域とし、固溶化温度以下に冷却することなくこの
温度域内に維持してオーステナイト結晶粒を成長させる
ので、従来法に比して短時間で固溶化処理が可能である
。第２図は従来から実施されている線材圧延方式であり
、最終圧延スタンド５を通過した該線材４ハヒンチロー
ル６を通過後、捲取り機７によってコイル状に捲取られ
自然放冷される。
この製造方法であるとオーステナイト結晶粒は小さく又
結晶粒界にはＣｒ炭化物が析出し、冷間加工性が悪いた
め伸線加工等二次加工に際しては固溶化熱処理が必要で
ある。
結晶粒界にはＣｒ炭化物が析出し、冷間加工性が悪いた
め伸線加工等二次加工に際しては固溶化熱処理が必要で
ある。
第３図〜第７図は本発明を実施するだめの装置例を示し
たものであって、第３図、第４図は緩徐冷による方法、
第５図、第６図は保定による方法の装置例である。
たものであって、第３図、第４図は緩徐冷による方法、
第５図、第６図は保定による方法の装置例である。
すなわち第３図は最終圧延スタンド５を通過した該線材
４は１１００℃以上の高温度のまま捲取り機７によって
捲取られ、プッシャ一９によって冷却速度調整装置８に
送られる。
４は１１００℃以上の高温度のまま捲取り機７によって
捲取られ、プッシャ一９によって冷却速度調整装置８に
送られる。
冷却速度調整装置８内では、コイルはコンベア１０上を
連続的に移動し、所定冷却速度で冷却された後に冷却コ
ンベア１１に移動し、冷却コンベア上で急冷装置１２に
より急冷される。第４図に示す方法は捲取り機７を通過
した高温状態の該線材を冷却速度調整装置８に直結した
コンベア１０上でらせんループ形状に捲取りながら移動
し、しかる後に急冷温度１２により急冷するものである
。
連続的に移動し、所定冷却速度で冷却された後に冷却コ
ンベア１１に移動し、冷却コンベア上で急冷装置１２に
より急冷される。第４図に示す方法は捲取り機７を通過
した高温状態の該線材を冷却速度調整装置８に直結した
コンベア１０上でらせんループ形状に捲取りながら移動
し、しかる後に急冷温度１２により急冷するものである
。
第５図は高温状態で捲取ったコイルをすみやかに保熱炉
１４に移動し、所定時間保定した後に冷却コンベア１１
に移動し、急冷装置１２により急冷するものである。
１４に移動し、所定時間保定した後に冷却コンベア１１
に移動し、急冷装置１２により急冷するものである。
ここで、該線材の温度が１０５０℃以下に下らないよう
にするため、捲取り機７と保熱炉１４との間に断熱カバ
ー１３を配すると良い。第６図は線材をコンベア１０上
でらせんループ形状に捲取る場合であって、断熱カバー
１３を通過後保熱炉１９に移動し、しかる後に急冷装置
１２により急冷するものである。
にするため、捲取り機７と保熱炉１４との間に断熱カバ
ー１３を配すると良い。第６図は線材をコンベア１０上
でらせんループ形状に捲取る場合であって、断熱カバー
１３を通過後保熱炉１９に移動し、しかる後に急冷装置
１２により急冷するものである。
第７図は線材を長いらせんループ形状に展開してコンベ
ア１０上を連続移動しつつ固溶化処理するもので、第４
図に示した緩徐冷又は第６図に示した保定の何れにも適
用できる。
ア１０上を連続移動しつつ固溶化処理するもので、第４
図に示した緩徐冷又は第６図に示した保定の何れにも適
用できる。
緩徐冷する場合はカバー１５および炉１６の双方又は炉
１６により冷却速度を調整する。保定する場合はカバー
１５を断熱カバーとし、炉１６を保熱炉として用いる。
緩徐冷又は保定された線材は急冷槽１７内で急冷される
。第３図→耶６図において冷却媒体：ぐとじては、水、
衝風のいずれかもしくは両者の組み合せのいずれを用い
ても良く、第７図の方法においてはソルトバスも適用で
きる。なお、第５図〜第７図においては線材の温度が１
０５０℃以下にならないようであれば断熱カバー１３は
必要としない。
１６により冷却速度を調整する。保定する場合はカバー
１５を断熱カバーとし、炉１６を保熱炉として用いる。
緩徐冷又は保定された線材は急冷槽１７内で急冷される
。第３図→耶６図において冷却媒体：ぐとじては、水、
衝風のいずれかもしくは両者の組み合せのいずれを用い
ても良く、第７図の方法においてはソルトバスも適用で
きる。なお、第５図〜第７図においては線材の温度が１
０５０℃以下にならないようであれば断熱カバー１３は
必要としない。
以下に実施例を示す。
第１表に示す化学成分からなる直径５．５ｍｍのＳＵＳ
３Ｏ４線材の処理条件と諸性質を第２表に示す。第２表
において、Ａ１〜／Ｉ６８が本発明例で、扁１〜／Ｆ６
４は仕上圧延後固溶化温度域を緩徐冷した例、７１６５
〜／Ｉ６８は固溶化温度内の一定温度に保定した例であ
る。
３Ｏ４線材の処理条件と諸性質を第２表に示す。第２表
において、Ａ１〜／Ｉ６８が本発明例で、扁１〜／Ｆ６
４は仕上圧延後固溶化温度域を緩徐冷した例、７１６５
〜／Ｉ６８は固溶化温度内の一定温度に保定した例であ
る。
／１６９〜／＋６：１６は従来公知の直接熱処理方法の
例、４１７は第２図に示した従来法熱延線材をオフライ
ンにて固溶化した従来一般に行われている方法の例、４
１８は固溶化処理なしの例である。第２表から明らかな
ように、本発明によって得られたオーステナイト系ステ
ンレス線材は、従来一般に行われている固溶化処理材（
／１６１７）と同等の材質を有する。仕上圧延温度が低
く再加熱により固溶化処理した従来例によれば、目標と
する結晶粒度７，０以下を得るには比較的長時間の加熱
を要し、直接熱処理としては実用的でない。
例、４１７は第２図に示した従来法熱延線材をオフライ
ンにて固溶化した従来一般に行われている方法の例、４
１８は固溶化処理なしの例である。第２表から明らかな
ように、本発明によって得られたオーステナイト系ステ
ンレス線材は、従来一般に行われている固溶化処理材（
／１６１７）と同等の材質を有する。仕上圧延温度が低
く再加熱により固溶化処理した従来例によれば、目標と
する結晶粒度７，０以下を得るには比較的長時間の加熱
を要し、直接熱処理としては実用的でない。
これは線材が固溶化温度に達するまでに時間を要するた
めである。以上述べたように本発明法によれば、オース
テナイト系ステンレス線材を熱間圧延ラインにて連続的
に短時間で固溶化処理することが出来、従来一般に行わ
れているオフラインの再加熱による固溶化処理材と同等
の優れた冷間加工性が得られる。
めである。以上述べたように本発明法によれば、オース
テナイト系ステンレス線材を熱間圧延ラインにて連続的
に短時間で固溶化処理することが出来、従来一般に行わ
れているオフラインの再加熱による固溶化処理材と同等
の優れた冷間加工性が得られる。
第１図に本発明法および従来法の直接熱処理ヒートパタ
ーン例を示す図、第２図は従来の熱間仕上圧延後の装置
を示す図、第３図〜第７図は本発明を実施するための装
置例を示す図である。
ーン例を示す図、第２図は従来の熱間仕上圧延後の装置
を示す図、第３図〜第７図は本発明を実施するための装
置例を示す図である。
Claims (1)
- １ オーステナイト系ステンレス線材を固溶化温度域に
て熱間仕上圧延を終了させ、該線材のオーステナイト結
晶粒が粒度番号７．０以下となるよう固溶化温度に維持
し、ついでＣｒ炭化物を析出させない冷却速度で該炭化
物析出温度外まで急冷することを特徴とするオーステナ
イト系ステンレス線材の直接熱処理方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54113563A JPS5922773B2 (ja) | 1979-09-06 | 1979-09-06 | オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法 |
| GB8028252A GB2060698B (en) | 1979-09-06 | 1980-09-02 | Direct heat-treatment of austenitic stainless steel |
| DE19803033501 DE3033501A1 (de) | 1979-09-06 | 1980-09-05 | Verfahren zur direkten waermebehandlung von stabdraht aus austenitischem, rostfreiem stahl |
| BE2/58736A BE885093A (fr) | 1979-09-06 | 1980-09-05 | Procede de traitement thermique direct d'un fil-machine en acier inoxydable austenitique |
| SE8006202A SE448383B (sv) | 1979-09-06 | 1980-09-05 | Sett att vermebehandla valstrad av austenitiskt rostfritt stal |
| US06/184,325 US4360390A (en) | 1979-09-06 | 1980-09-05 | Method for direct heat treating austenitic stainless steel wire rod |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54113563A JPS5922773B2 (ja) | 1979-09-06 | 1979-09-06 | オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5638429A JPS5638429A (en) | 1981-04-13 |
| JPS5922773B2 true JPS5922773B2 (ja) | 1984-05-29 |
Family
ID=14615432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54113563A Expired JPS5922773B2 (ja) | 1979-09-06 | 1979-09-06 | オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4360390A (ja) |
| JP (1) | JPS5922773B2 (ja) |
| BE (1) | BE885093A (ja) |
| DE (1) | DE3033501A1 (ja) |
| GB (1) | GB2060698B (ja) |
| SE (1) | SE448383B (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59136426A (ja) * | 1983-01-25 | 1984-08-06 | Nippon Steel Corp | 表面性状のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス直接熱処理線材 |
| JPS6026619A (ja) * | 1983-07-22 | 1985-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
| CA1243200A (en) * | 1984-03-28 | 1988-10-18 | Susumu Kanbara | Process and apparatus for direct softening heat treatment of rolled wire rods |
| US4581078A (en) * | 1984-07-30 | 1986-04-08 | Morgan Construction Company | Method for rolling and heat treating small diameter stainless steel rod |
| IT1200101B (it) * | 1985-08-01 | 1989-01-05 | Centro Speriment Metallurg | Procedimento di trattamento termico per vergella in acciaio inossidabile |
| JPH0731939B2 (ja) * | 1985-10-11 | 1995-04-10 | 住友電気工業株式会社 | 高強度、良屈曲性導体 |
| JPS62148121A (ja) * | 1985-12-20 | 1987-07-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 放電加工用カツトワイヤ |
| US6165627A (en) * | 1995-01-23 | 2000-12-26 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Iron alloy wire and manufacturing method |
| DE10203711A1 (de) * | 2002-01-31 | 2003-08-14 | Sms Demag Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband aus austenitischen nichtrostenden Stählen |
| ITMI20042002A1 (it) * | 2004-10-21 | 2005-01-21 | Danieli Off Mecc | Processo di trattamento di barre |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3917493A (en) * | 1973-08-13 | 1975-11-04 | Nippon Kokan Kk | Austenitic heat resisting steel |
| US3969161A (en) * | 1973-11-07 | 1976-07-13 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Cr-Ni system austenitic heat-resisting steel |
| JPS5551013B2 (ja) * | 1973-12-28 | 1980-12-22 | ||
| JPS5270926A (en) * | 1975-12-10 | 1977-06-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Direct ptenting heat treatment of wire |
| JPS5270925A (en) * | 1975-12-10 | 1977-06-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Direct patenting heat treatment of wire |
-
1979
- 1979-09-06 JP JP54113563A patent/JPS5922773B2/ja not_active Expired
-
1980
- 1980-09-02 GB GB8028252A patent/GB2060698B/en not_active Expired
- 1980-09-05 US US06/184,325 patent/US4360390A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-09-05 SE SE8006202A patent/SE448383B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-09-05 DE DE19803033501 patent/DE3033501A1/de active Granted
- 1980-09-05 BE BE2/58736A patent/BE885093A/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5638429A (en) | 1981-04-13 |
| US4360390A (en) | 1982-11-23 |
| DE3033501C2 (ja) | 1987-12-17 |
| DE3033501A1 (de) | 1982-02-25 |
| GB2060698A (en) | 1981-05-07 |
| SE448383B (sv) | 1987-02-16 |
| SE8006202L (sv) | 1981-03-07 |
| BE885093A (fr) | 1980-12-31 |
| GB2060698B (en) | 1983-11-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5922773B2 (ja) | オ−ステナイト系ステンレス線材の直接熱処理方法 | |
| JPS58141333A (ja) | 鍛造品の熱処理方法 | |
| JP2564535B2 (ja) | 熱間圧延鋼線材の直接球状化処理方法 | |
| GB2064593A (en) | Direct sorbitic transformation of hotrolled steel rod | |
| JPS607004B2 (ja) | 直接パテンテイング線材の製造法 | |
| JPH0426716A (ja) | 棒鋼線材の短時間球状化焼鈍方法 | |
| US3892602A (en) | As-worked, heat treated cold-workable hypoeutectoid steel | |
| JP3815095B2 (ja) | 低合金線材の直接球状化焼なまし方法 | |
| US4313772A (en) | Continuous heat-treatment process for steel strip | |
| JPH0116887B2 (ja) | ||
| JPS5941508B2 (ja) | チタン熱延板の製造方法 | |
| JPH0610054A (ja) | 高強度，高延性を有する熱間圧延炭素鋼線材の製造方法 | |
| JPS59136422A (ja) | 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 | |
| JPS5931573B2 (ja) | 熱間圧延線材の直接熱処理方法 | |
| JPS5937725B2 (ja) | 熱間圧延線材の直接熱処理方法 | |
| JPH10298641A (ja) | 球状化焼きなまし処理性に優れた鋼材の製造方法 | |
| JP2985730B2 (ja) | 高炭素冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPS5933174B2 (ja) | 線材の処理方法 | |
| KR910003030B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인레스선재의 제조방법 | |
| JPH0160532B2 (ja) | ||
| JPH04236715A (ja) | 鋼の直接球状化焼なまし方法 | |
| JPS591631A (ja) | 鋼材の製造方法 | |
| JPS61199037A (ja) | フエライト系ステンレス鋼線材の製造法 | |
| JPS61257417A (ja) | 冷間加工性のすぐれた線材の製造方法 | |
| JPS644568B2 (ja) |