JPH0610054A - 高強度，高延性を有する熱間圧延炭素鋼線材の製造方法 - Google Patents
高強度，高延性を有する熱間圧延炭素鋼線材の製造方法Info
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- JPH0610054A JPH0610054A JP4193284A JP19328492A JPH0610054A JP H0610054 A JPH0610054 A JP H0610054A JP 4193284 A JP4193284 A JP 4193284A JP 19328492 A JP19328492 A JP 19328492A JP H0610054 A JPH0610054 A JP H0610054A
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- steel wire
- carbon steel
- cooling
- hot
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 オフラインの鉛パテンティング線材と同等の
強度，延性を有する熱間圧延炭素鋼線材を製造する方法
を提供する。 【構成】 熱間圧延炭素鋼線材をリング状に巻き取り、
コンベア上を非同心リング状態で搬送し、８０℃〜沸騰
した温水に浸漬して調整冷却する過程において、線材を
９８０〜１１００℃の高温で仕上げ、かつ同温度で巻き
取り、コンベアに移載後、３〜１５秒間高温保持し、結
晶粒を成長させた後、気水ミストスプレーで５〜７秒冷
却して、線材温度を８５０〜７５０℃にした後、８０℃
〜沸騰した温水による調整冷却で全長にわたってパーラ
イト変態を行わせる。
強度，延性を有する熱間圧延炭素鋼線材を製造する方法
を提供する。 【構成】 熱間圧延炭素鋼線材をリング状に巻き取り、
コンベア上を非同心リング状態で搬送し、８０℃〜沸騰
した温水に浸漬して調整冷却する過程において、線材を
９８０〜１１００℃の高温で仕上げ、かつ同温度で巻き
取り、コンベアに移載後、３〜１５秒間高温保持し、結
晶粒を成長させた後、気水ミストスプレーで５〜７秒冷
却して、線材温度を８５０〜７５０℃にした後、８０℃
〜沸騰した温水による調整冷却で全長にわたってパーラ
イト変態を行わせる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延炭素鋼線材の
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延炭素鋼線材の調整冷却方法の代
表として、８０℃〜沸騰した温水に線材を浸漬する方法
があり、設備がステルモア方式に比して相当コンパクト
になるといった特徴をもつ。この方法は、熱間圧延線材
を８５０〜８００℃でリング状に巻き取り、コンベア上
に落下させ、非同心リング状態で搬送する過程で温水に
浸漬し、調整冷却によりパーライト変態を行わせ、炭素
鋼線材の高強度化を図るものである。
表として、８０℃〜沸騰した温水に線材を浸漬する方法
があり、設備がステルモア方式に比して相当コンパクト
になるといった特徴をもつ。この方法は、熱間圧延線材
を８５０〜８００℃でリング状に巻き取り、コンベア上
に落下させ、非同心リング状態で搬送する過程で温水に
浸漬し、調整冷却によりパーライト変態を行わせ、炭素
鋼線材の高強度化を図るものである。
【０００３】しかし、この方法では金属組織制御に限界
があり、炭素鋼については、オフラインの鉛パテンティ
ング線材と比較すると、強度、延性共に相当劣ることが
現状である。
があり、炭素鋼については、オフラインの鉛パテンティ
ング線材と比較すると、強度、延性共に相当劣ることが
現状である。
【０００４】ところで、強度、延性共に優れているオフ
ラインの鉛パテンティング材と前記熱間圧延炭素鋼線材
との金属組織を比較すると、前者の結晶粒（旧オーステ
ナイト粒）が大きく、パーライトラメラー間隔が相当微
細であることがわかる。
ラインの鉛パテンティング材と前記熱間圧延炭素鋼線材
との金属組織を比較すると、前者の結晶粒（旧オーステ
ナイト粒）が大きく、パーライトラメラー間隔が相当微
細であることがわかる。
【０００５】又、双方の製造条件を比較してみると、熱
処理前の炭素鋼線材の線温が顕著に異なる。即ち、熱間
圧延が８００〜８５０℃であるのに対し、鉛パテンティ
ングでは９４０〜９６０℃と高温であり、この温度差
が、金属組織の差になることを示唆している。
処理前の炭素鋼線材の線温が顕著に異なる。即ち、熱間
圧延が８００〜８５０℃であるのに対し、鉛パテンティ
ングでは９４０〜９６０℃と高温であり、この温度差
が、金属組織の差になることを示唆している。
【０００６】そこで、単純に熱間圧延炭素鋼線材を９８
０〜１１００℃の高温でリング状に巻き取り、コンベア
上に落下させ、非同心リング状態で搬送する過程で１０
〜２０秒放冷し、その後、８０℃から沸騰した温水に浸
漬して調整冷却を行ってみた。その結果、１トンのコイ
ルリング内で局所的に数箇所パーライト変態をせず、マ
ルテンサイト変態を生じた部位が発生した。
０〜１１００℃の高温でリング状に巻き取り、コンベア
上に落下させ、非同心リング状態で搬送する過程で１０
〜２０秒放冷し、その後、８０℃から沸騰した温水に浸
漬して調整冷却を行ってみた。その結果、１トンのコイ
ルリング内で局所的に数箇所パーライト変態をせず、マ
ルテンサイト変態を生じた部位が発生した。
【０００７】このような冷却方法では、線材は、８５０
℃を越える高温で温水中に浸漬されるため、線材表面性
状が悪化し、ウィスカーと呼ばれる針状のスケールが生
成される。これが温水の調整冷却でマルテンサイト組織
を誘発する原因になっていた。その結果、１トンコイル
内のパーライト変態をした箇所は、オフラインの鉛パテ
ンティング線材と同等の強度，延性を有するが、局所的
にマルテンサイト変態を生じた部位は、伸線工程での断
線を引き起こし、生産性等の阻害となる。つまり、１ト
ンコイル内全長にわたってパーライト変態をさせなけれ
ば、線材製品として価値をもたないという重大な欠点を
持つ。
℃を越える高温で温水中に浸漬されるため、線材表面性
状が悪化し、ウィスカーと呼ばれる針状のスケールが生
成される。これが温水の調整冷却でマルテンサイト組織
を誘発する原因になっていた。その結果、１トンコイル
内のパーライト変態をした箇所は、オフラインの鉛パテ
ンティング線材と同等の強度，延性を有するが、局所的
にマルテンサイト変態を生じた部位は、伸線工程での断
線を引き起こし、生産性等の阻害となる。つまり、１ト
ンコイル内全長にわたってパーライト変態をさせなけれ
ば、線材製品として価値をもたないという重大な欠点を
持つ。
【０００８】このようなことから、ウィスカーの発生を
防止するには、８５０〜７５０℃の線温で温水に浸漬す
る必要がある。しかし、９８０〜１１００℃の高温で仕
上げ，巻き取られた線材を、８５０〜７５０℃の温度に
コンベア上で放冷するには、５．５ｍｍφの線材におい
て、２５〜８８秒間の時間を要する。即ち、巻き取り機
から温水槽までの間、１５〜４５ｍものコンベアが必要
となり、設備が膨大なものとなる。
防止するには、８５０〜７５０℃の線温で温水に浸漬す
る必要がある。しかし、９８０〜１１００℃の高温で仕
上げ，巻き取られた線材を、８５０〜７５０℃の温度に
コンベア上で放冷するには、５．５ｍｍφの線材におい
て、２５〜８８秒間の時間を要する。即ち、巻き取り機
から温水槽までの間、１５〜４５ｍものコンベアが必要
となり、設備が膨大なものとなる。
【０００９】又、大気中での放冷時間を長くすると、非
同心リング状線材の中央部と端部とで温度差が大きくな
る、即ち、中央部は低温、両端部は高温となり、得られ
る線材の強度，スケール性状が不均一になるといった問
題があった。
同心リング状線材の中央部と端部とで温度差が大きくな
る、即ち、中央部は低温、両端部は高温となり、得られ
る線材の強度，スケール性状が不均一になるといった問
題があった。
【００１０】本発明は、このような技術的背景のもとに
なされたもので、その目的は、オフラインの鉛パテンテ
ィング線材と同等の強度，延性を有する線材を製造する
方法を提供することにある。
なされたもので、その目的は、オフラインの鉛パテンテ
ィング線材と同等の強度，延性を有する線材を製造する
方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、本発明方法は、熱間圧延炭素鋼線材をリング状に
巻き取り、コンベア上を非同心リング状態で搬送し、８
０℃〜沸騰した温水に浸漬して調整冷却する過程におい
て、線材を９８０〜１１００℃の高温で仕上げ、かつ同
温度で巻き取り、コンベアに移載後、３〜１５秒間高温
保持し、結晶粒を成長させた後、気水ミストスプレーで
５〜１７秒冷却して、線材温度を８５０〜７５０℃にし
た後、８０℃〜沸騰した温水による調整冷却で全長にわ
たってパーライト変態を行わせることを特徴とする。
めに、本発明方法は、熱間圧延炭素鋼線材をリング状に
巻き取り、コンベア上を非同心リング状態で搬送し、８
０℃〜沸騰した温水に浸漬して調整冷却する過程におい
て、線材を９８０〜１１００℃の高温で仕上げ、かつ同
温度で巻き取り、コンベアに移載後、３〜１５秒間高温
保持し、結晶粒を成長させた後、気水ミストスプレーで
５〜１７秒冷却して、線材温度を８５０〜７５０℃にし
た後、８０℃〜沸騰した温水による調整冷却で全長にわ
たってパーライト変態を行わせることを特徴とする。
【００１２】又、この製造方法で非同心リング状態の線
材を、気水ミストスプレーで冷却する際、このリング中
央部と両端部との温度差を０〜４０℃以内に抑えて搬送
することを特徴とする。
材を、気水ミストスプレーで冷却する際、このリング中
央部と両端部との温度差を０〜４０℃以内に抑えて搬送
することを特徴とする。
【００１３】さらに、前記気水ミストスプレーは、コン
ベアの上面若しくは上下面に配置されて冷却を行うこと
が好ましく、又、線材をコンベアに移載後、高温保持す
る際は、保温カバーを設けてこれを行うことが好まし
い。
ベアの上面若しくは上下面に配置されて冷却を行うこと
が好ましく、又、線材をコンベアに移載後、高温保持す
る際は、保温カバーを設けてこれを行うことが好まし
い。
【００１４】以下、図を用いて本発明の一具体例を説明
する。図１は、本発明方法の工程を示す模式図で、図示
のように、仕上げ圧延機２で９８０〜１１００℃にて圧
延加工された熱間圧延炭素鋼線材１は、巻き取り機３を
介して同温度でリング状に巻き取られ、ローラーコンベ
ア４上に落下される。尚、線材の温度測定は放射温度計
等で行う。
する。図１は、本発明方法の工程を示す模式図で、図示
のように、仕上げ圧延機２で９８０〜１１００℃にて圧
延加工された熱間圧延炭素鋼線材１は、巻き取り機３を
介して同温度でリング状に巻き取られ、ローラーコンベ
ア４上に落下される。尚、線材の温度測定は放射温度計
等で行う。
【００１５】コンベア４上に落下された線材は、非同心
リング状態で搬送されるが、ここで先ず最初に３〜１５
秒の高温保持を行う。この高温保持には、保護カバー５
等を用いればよい。この保持により金属組織の結晶を成
長させるのであるが、金属組織の結晶粒は、圧延仕上げ
温度，巻き取り温度が高温であればあるほど著しく成長
する。この保持時間は、少なくとも３秒程度必要であ
り、設備スペース或は非同心リング状線材の中央部と両
端部の温度差の関係から最大でも２０秒程度、望ましく
は１５秒程度までとする。
リング状態で搬送されるが、ここで先ず最初に３〜１５
秒の高温保持を行う。この高温保持には、保護カバー５
等を用いればよい。この保持により金属組織の結晶を成
長させるのであるが、金属組織の結晶粒は、圧延仕上げ
温度，巻き取り温度が高温であればあるほど著しく成長
する。この保持時間は、少なくとも３秒程度必要であ
り、設備スペース或は非同心リング状線材の中央部と両
端部の温度差の関係から最大でも２０秒程度、望ましく
は１５秒程度までとする。
【００１６】次に、コンベア４上で気水ミストスプレー
６による冷却を行う。線材進行方向正面からの気水ミス
トスプレーの配置を図２（Ａ）に示す。図示のように、
気水ミストスプレー６は、コンベアの上下両面に配置さ
れ、送気管７，送水管８につながるノズル９を介して気
水ミスト１０を線材に噴射する。又、このノズル９に
は、開閉電動弁（図示せず）が取り付けられ、冷却距離
（時間）を調整できるよう構成されている。
６による冷却を行う。線材進行方向正面からの気水ミス
トスプレーの配置を図２（Ａ）に示す。図示のように、
気水ミストスプレー６は、コンベアの上下両面に配置さ
れ、送気管７，送水管８につながるノズル９を介して気
水ミスト１０を線材に噴射する。又、このノズル９に
は、開閉電動弁（図示せず）が取り付けられ、冷却距離
（時間）を調整できるよう構成されている。
【００１７】尚、このノズル９は、図２（Ｂ）の平面図
に示すように、線材進行方向において、コンベア中央部
で粗（少数）に、同両端部で密（多数）に配列されてい
る。これは、コンベア上の線材を平面図としてみれば、
図３（Ａ）の様な重複状態にあり、その重複状態を線材
進行方向からの密度比率として見れば、同図（Ｂ）のグ
ラフに示すように、リング両端部が高密度になっている
ことに基づく。即ち、リング中央部は低温となり、逆に
両端部は高温となることから、線材のリング中央部と両
端部が均一に冷却できるようにするためである。
に示すように、線材進行方向において、コンベア中央部
で粗（少数）に、同両端部で密（多数）に配列されてい
る。これは、コンベア上の線材を平面図としてみれば、
図３（Ａ）の様な重複状態にあり、その重複状態を線材
進行方向からの密度比率として見れば、同図（Ｂ）のグ
ラフに示すように、リング両端部が高密度になっている
ことに基づく。即ち、リング中央部は低温となり、逆に
両端部は高温となることから、線材のリング中央部と両
端部が均一に冷却できるようにするためである。
【００１８】この気水ミストによる冷却は、５〜１７秒
程度行われる。気水比は、例えば５０〜１００Ｎｍ3 ／
ｍ3 で、冷却能力は２０〜４０℃／ｓｅｃである。この
ような、気水ミスト冷却により、線温は８５０〜７５０
℃に抑えられる。
程度行われる。気水比は、例えば５０〜１００Ｎｍ3 ／
ｍ3 で、冷却能力は２０〜４０℃／ｓｅｃである。この
ような、気水ミスト冷却により、線温は８５０〜７５０
℃に抑えられる。
【００１９】そして、次に温水１１による調整冷却を行
う。温水の温度は、８０℃から沸騰したもので、線材１
を温水槽１２中に投入することで線材全長にわたってパ
ーライト変態を行わせ、オフラインの鉛パテンティング
線材と同等の強度，延性を有する線材を得ることができ
るのである。
う。温水の温度は、８０℃から沸騰したもので、線材１
を温水槽１２中に投入することで線材全長にわたってパ
ーライト変態を行わせ、オフラインの鉛パテンティング
線材と同等の強度，延性を有する線材を得ることができ
るのである。
【００２０】
【作用】このように、本発明方法は、温水による調整冷
却の予備冷却にある。従来の技術で述べた方法では、９
８０〜１１００°の高温で巻き取られた熱間炭素鋼線材
は、温水に浸漬される際８５０℃を越える線温となり、
温水浸漬後１〜２０秒後にはウィスカーが生成すること
になる。先にも述べたように、このウィスカーは針状の
スケールで、温水での調整冷却において生成されると、
マルテンサイト組織を誘発する。
却の予備冷却にある。従来の技術で述べた方法では、９
８０〜１１００°の高温で巻き取られた熱間炭素鋼線材
は、温水に浸漬される際８５０℃を越える線温となり、
温水浸漬後１〜２０秒後にはウィスカーが生成すること
になる。先にも述べたように、このウィスカーは針状の
スケールで、温水での調整冷却において生成されると、
マルテンサイト組織を誘発する。
【００２１】本発明では、前述のように、リング状の熱
間圧延線材をコンベアに落下後、高温保持して結晶粒を
成長させ、気水ミストスプレーで冷却してから温水によ
る調整冷却を行っている。このような予備冷却により線
温を８５０〜７５０℃として、ウィスカースケールの発
生を防止し、安定した調整冷却を行うことで過冷現象に
よるマルテンサイト組織の誘発を防止することができ
る。
間圧延線材をコンベアに落下後、高温保持して結晶粒を
成長させ、気水ミストスプレーで冷却してから温水によ
る調整冷却を行っている。このような予備冷却により線
温を８５０〜７５０℃として、ウィスカースケールの発
生を防止し、安定した調整冷却を行うことで過冷現象に
よるマルテンサイト組織の誘発を防止することができ
る。
【００２２】
（引張試験）以下、本発明試験例について説明する。図
１で説明した方法により、SWRH62A，SWRH72A ，SWRH80A
の各材質で、線材仕上げ径5.5 ，7.0 mmφの線材を冷
却した（実施例）。そして、得られた線材について、引
張試験を行った。試験方法は、１トンの線材の先端，1/
4 部位，中央，3/4 部位，末端の５箇所各１０リングに
ついて、１リングを８等分して行った。
１で説明した方法により、SWRH62A，SWRH72A ，SWRH80A
の各材質で、線材仕上げ径5.5 ，7.0 mmφの線材を冷
却した（実施例）。そして、得られた線材について、引
張試験を行った。試験方法は、１トンの線材の先端，1/
4 部位，中央，3/4 部位，末端の５箇所各１０リングに
ついて、１リングを８等分して行った。
【００２３】又、同一の線材で、従来例として８００〜
８５０℃の低温仕上げ，巻き取り後、温水に浸漬して冷
却したものを、比較例としてオフラインの鉛パテンティ
ング線材（鉛：５５０℃）と９８０〜１１００℃の高温
仕上げ，巻き取りを行い、気水ミスト冷却なしで温水に
浸漬した（８５０℃以上で浸漬）ものを同様に試験し
た。その結果をマルテンサイト発生の有無と合わせて表
１及び表２に示す。
８５０℃の低温仕上げ，巻き取り後、温水に浸漬して冷
却したものを、比較例としてオフラインの鉛パテンティ
ング線材（鉛：５５０℃）と９８０〜１１００℃の高温
仕上げ，巻き取りを行い、気水ミスト冷却なしで温水に
浸漬した（８５０℃以上で浸漬）ものを同様に試験し
た。その結果をマルテンサイト発生の有無と合わせて表
１及び表２に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】同表に示すように、仕上げ温度，巻き取り
温度が高温になるほど線材強度は高強度側へ移行し、熱
間圧延線材でありながらもオフラインの鉛パテンティン
グ線と同等の強度が得られるようになることが確認され
た。又、本発明方法により得られた線材は、均質性が高
いこともわかる。
温度が高温になるほど線材強度は高強度側へ移行し、熱
間圧延線材でありながらもオフラインの鉛パテンティン
グ線と同等の強度が得られるようになることが確認され
た。又、本発明方法により得られた線材は、均質性が高
いこともわかる。
【００２７】（曲げ試験）次に、上記の各線材に減面率
８２．５％の伸線を行い、１５０，２００，２５０，３
００，３５０，４００℃の各温度で２０分間テンパー
（焼戻し）を施した。得られた線材に、図４に示すポン
チ１３とダイ１４を用いて９０°の曲げを加え、折損率
を延性として評価した。ポンチ１３の先端部半径は０．
８ｍｍ、ダイ１４の溝形状→Ｖ型、同溝幅１０ｍｍであ
る。５．５ｍｍφ→２．３ｍｍφの伸線加工を行ったSW
RH80A についての試験結果を図５のグラフに示すと共
に、全線材の評価を前記表１及び表２に示す。
８２．５％の伸線を行い、１５０，２００，２５０，３
００，３５０，４００℃の各温度で２０分間テンパー
（焼戻し）を施した。得られた線材に、図４に示すポン
チ１３とダイ１４を用いて９０°の曲げを加え、折損率
を延性として評価した。ポンチ１３の先端部半径は０．
８ｍｍ、ダイ１４の溝形状→Ｖ型、同溝幅１０ｍｍであ
る。５．５ｍｍφ→２．３ｍｍφの伸線加工を行ったSW
RH80A についての試験結果を図５のグラフに示すと共
に、全線材の評価を前記表１及び表２に示す。
【００２８】試験結果から明らかなように、実施例は各
テンパー温度において従来材を上回る評価で折損がな
く、オフラインの鉛パテンティング線材と同等又はそれ
以上の延性を有することが確認された。
テンパー温度において従来材を上回る評価で折損がな
く、オフラインの鉛パテンティング線材と同等又はそれ
以上の延性を有することが確認された。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明方法によれ
ば、熱間圧延線材でありながら、オフラインの鉛パテン
ティング線材と同等の強度，延性を有する線材を得るこ
とができる。又、コンベア上での幅方向の温度差を制御
することで均質な線材を得ることができ、製品の品質，
歩留り向上に寄与すると共に、オフラインの鉛パテンテ
ィング工程を省略することができる。さらに、高強度，
高延性を有することから、軽加工で製品規格を満足する
ことができる。
ば、熱間圧延線材でありながら、オフラインの鉛パテン
ティング線材と同等の強度，延性を有する線材を得るこ
とができる。又、コンベア上での幅方向の温度差を制御
することで均質な線材を得ることができ、製品の品質，
歩留り向上に寄与すると共に、オフラインの鉛パテンテ
ィング工程を省略することができる。さらに、高強度，
高延性を有することから、軽加工で製品規格を満足する
ことができる。
【図１】本発明方法の工程を示す模式図。
【図２】（Ａ）は、線材進行方向から見た気水ミストス
プレーによる冷却状態を示す説明図、（Ｂ）はスプレー
ノズルの配置を示す平面図。
プレーによる冷却状態を示す説明図、（Ｂ）はスプレー
ノズルの配置を示す平面図。
【図３】（Ａ）は非同心リング状態で搬送中の線材の重
複状態を示す平面図、（Ｂ）は、その重複状態を線材進
行方向から見て密度比率で示したグラフ。
複状態を示す平面図、（Ｂ）は、その重複状態を線材進
行方向から見て密度比率で示したグラフ。
【図４】曲げ試験に用いたポンチとダイを示す説明図。
【図５】テンパー温度の異なる線材で行った曲げ試験に
おける折損率を示すグラフ。
おける折損率を示すグラフ。
１ 線材 ２ 仕上げ圧延機 ３ 巻き取り機 ４ ローラーコンベア ５ 保護カバー ６ 気水ミストスプレー ７ 送気管 ８ 送水管 ９ ノズル 10 気水ミスト 11 温水 12 温水槽 13 ポンチ 14 ダイ 15 伸線・テンパー処理線材 16 クーリングトラフ 17 仕上げ圧延温度計 18 巻き取り温度計
Claims (4)
- 【請求項１】 熱間圧延炭素鋼線材をリング状に巻き取
り、コンベア上を非同心リング状態で搬送し、８０℃〜
沸騰した温水に浸漬して調整冷却する過程において、線
材を９８０〜１１００℃の高温で仕上げ、かつ同温度で
巻き取り、コンベアに移載後、３〜１５秒間高温保持
し、結晶粒を成長させた後、気水ミストスプレーで５〜
１７秒冷却して、線材温度を８５０〜７５０℃にした
後、８０℃〜沸騰した温水による調整冷却で全長にわた
ってパーライト変態を行わせることを特徴とする高強
度，高延性を有する熱間圧延炭素鋼線材の製造方法。 - 【請求項２】 非同心リング状態の線材を、気水ミスト
スプレーで冷却する際、このリング中央部と両端部との
温度差を０〜４０℃以内に抑えて搬送することを特徴と
する請求項１記載の高強度，高延性を有する熱間圧延炭
素鋼線材の製造方法。 - 【請求項３】 気水ミストスプレーを、コンベアの上面
若しくは上下面に配置して冷却処理することを特徴とす
る請求項１又は２記載の高強度，高延性を有する熱間圧
延炭素鋼線材の製造方法。 - 【請求項４】 線材をコンベアに移載後、高温保持する
際、保温カバーを設けてこれを行うことを特徴とする請
求項１記載の高強度，高延性を有する熱間圧延炭素鋼線
材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19328492A JP2768152B2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 高強度，高延性を有する熱間圧延炭素鋼線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19328492A JP2768152B2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 高強度，高延性を有する熱間圧延炭素鋼線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0610054A true JPH0610054A (ja) | 1994-01-18 |
| JP2768152B2 JP2768152B2 (ja) | 1998-06-25 |
Family
ID=16305366
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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1992
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