JPS6159378B2 - - Google Patents
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- JPS6159378B2 JPS6159378B2 JP55157276A JP15727680A JPS6159378B2 JP S6159378 B2 JPS6159378 B2 JP S6159378B2 JP 55157276 A JP55157276 A JP 55157276A JP 15727680 A JP15727680 A JP 15727680A JP S6159378 B2 JPS6159378 B2 JP S6159378B2
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- rolling
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
この発明は、高張力棒鋼或いは鋼線(以下線材
と総称する)の製造方法に関する。 従来、たとえばJISG―3109のSBPR110/135や
SBPD130/145級の高強度PC鋼棒は、熱間圧延材
を酸洗又は機械的方法でデスケール処理し、その
後、石灰塗布或いは化成皮膜処理によつて潤滑性
を与えて伸線加工し、必要に応じて異形加工を行
い、更に焼入れ―焼もどしの熱処理を別ラインで
行つて製造している。かかる従来法では、デスケ
ール処理に専用の設備を要し、又、圧延・デスケ
ール・伸線―異形加工更に熱処理と工程が区切ら
れるために生産性が低い。特に、伸線加工前のデ
スケール処理は、線材の品質向上と伸線用ダイス
の損傷防止の上から、従来必須の工程とされてい
るが、そのための酸洗処理には廃液処理の問題が
〓〓〓〓
あり、ロールペンダー等による機械的デスケール
も装置面で、大きなコスト上昇を招く。 本発明は、高張力線材の製造における上記のよ
うな問題点を除き、高品位の線材を能率よく、し
かも安価に製造することを目的としてなされたも
のである。なお、本発明における高張力線材と
は、主にPC鋼棒などとして用いられるもので、
異形加工を施したもの、および施していないもの
の双方を意味する。 発明者等は、特願昭54―56656にて熱間圧延後
の線材を直接調整冷却して、マルテンサイト化す
ること、この線材を脱スケールすることなく、ロ
ーラーダイスを用いて伸線することの組合せを特
徴とする高張力線材の製造方法を提案したが、本
発明は、この製造方法を改良し、更に組織的にも
生産的にもすぐれた高張力線材を製造する方法を
提供するものである。 本発明の要旨とするところは、 重量%でC0.10〜0.40%、Si0.05〜1.50%、
Mn0.70〜2.50%、Cr0.10〜1.50%およびMO0.05
〜0.50%とB0.0002〜0.0050%の1種又は2種、
残部Feおよび不純物から成る鋼を線材の熱間圧
延で、中間圧延機群と仕上圧延機群との間に設け
た冷却装置により、被圧延材を750〜900℃に冷却
した後仕上圧延し、次いで700℃以下の温度に急
冷して過冷オーステナイトの状態にした線材を更
に調整冷却することによりマルテンサイト化し
て、脱スケール工程を経ることなく、伸線後又は
異形加工後に300〜500℃の温度で焼もどしを行い
引続いて3〜90%の歪量を与え温間矯正を行う方
法。 である。 即ち、線材の熱間圧延において中間圧延機群と
仕上圧延機群の間の冷却装置を配置して、これに
よつて被圧延材料を750〜900℃に冷却(以下予備
冷却という)し、その後、仕上圧延機群で所定の
サイズに圧延し、仕上圧延後の水冷設備で700℃
以下の温度に冷却することによつてオーステナイ
ト粒を微細化し、更に調整冷却を施しマルテンサ
イト化した線材を脱スケールすることなくローラ
ーダイスで伸線又は異形加工後300〜500℃で焼も
どし、引続いて3〜90%の歪量を与える温間矯正
を同一ラインで連続処理するのが主な特徴であ
る。本発明方法について以下に詳細に説明する。 熱間圧延での中間圧延機群と仕上圧延機群との
間で予備冷却を施すのは、鋼片の加熱温度のばら
つきによる仕上圧延温度のばらつきをなくするこ
と及び仕上圧延温度を低く抑制し次の調整冷却時
のオーステナイト粒を小さくし、ばらつきをなく
するためで、熱間圧延機の入側温度又は初期の圧
延温度の高低に応じて冷却水を制御して仕上圧延
前の被圧延材の温度を所定の温度に冷却する。こ
の予備冷却温度を750〜900℃に限定した理由は、
750℃以下に冷却すれば線材の表面温度が変態点
以下の温度になり変態を起す恐れがあり、900℃
以上では圧延後のオーステナイト粒が再結晶及び
粒成長してオーステナイト粒が不均一となるため
である。 次に所定の温度で仕上圧延した後700℃以下に
急冷するが700℃以下に限定したのは、次の調整
冷却で鋼線が臨界冷却速度以上の冷却速度で冷却
されることを容易にするためには700℃以下に急
冷しなければならないためである。700℃以下の
過冷オーステナイトの状態から直接調整冷却によ
つてマルテンサイト化することは、通常、伸線加
工後に行われる焼入れ処理を熱間圧延時の線材の
保有熱を利用して行う、と共に、調整冷却された
線材の表面スケールが後述のローラーダイスによ
る伸線時に何ら障害にならず、伸線前の脱スケー
ルが不要になるという極めて大きな効果を生む。 線材の伸線用として、ローラーダイス自体はす
でに公知であるが、このダイスを用いても、通常
工程で製造された線材では、脱スケールせずに伸
線して良質の線材を得ることは困難である。 本発明者は、熱間の仕上圧延前に予備冷却を行
い仕上圧延後700℃以下の温度から直接調整冷却
によつてマルテンサイト化した鋼線に生じるスケ
ールは極めて薄く、後工程のローラーダイスによ
る伸線に何ら障害とならないことを知つた。この
スケールを付着させたままで伸線或いは更に異形
加工された成品は表面も美麗で商品価値を減じる
おそれは全くない。 鋼線をマルテンサイト化するには、当然のこと
ながら臨界冷却速度以上での冷却が必要である。
本発明においては、マルテンサイト化によつて、
所定の機械的性質を得ることだけが目的ではな
く、併せて、生成する表面スケールを後の伸線加
工で障害にならないものにしなければならない。 〓〓〓〓
一般に、高温で生成するスケールは、材料の初
期温度と冷却速度に左右され、高い温度からゆつ
くり冷却される程スケール量は増加する。脱スケ
ールをせずに伸線を行うためには、薄くて圧延性
に富んだFeo主体のスケールを生成させる必要が
ある。通常、ステルモア方式でコンベア上に展開
したループコイルを衝風冷却する場合、冷却開始
温度が高すぎて、未変態オーステナイトが残留し
たままコンベアを通過し、集束装置でコイル状と
なるため、冷却速度が臨界冷却速度以下となり、
ベイナイト組織などが生じる。しかも高温度から
の衝風冷却では、好ましくない多量のスケールが
生成し、脱スケールなしで伸線することが不可能
となる。 本発明者は、熱間仕上圧延前に予備冷却を行い
仕上圧延後の線材を水冷などの強制冷却によつ
て、700℃以下(700〜500℃の範囲が好ましい)
に急冷した後、調整冷却を行えば、通常のステル
モア方式の装置での衝風冷却でも集束までに十分
にマルテンサイト化し、後の実施例に示すように
結晶粒の微細化によつて延性のバラツキが減少
し、そして薄くてそのまま伸線可能なスケールを
生成させうることを確認した。かかる低温からの
調整冷却によつて、高強度のマルテンサイト化し
た鋼線材を得るのに好ましい組成は、次のもので
ある。 C:0.10〜0.40% Si:0.05〜1.50% Mn:0.70〜2.50% Cr:0.10〜1.50% および Mo:0.05〜0.50% B:0.0002〜0.0050% の1種又は2種 残部Feおよび不純物。 上記成分の含有量の選定理由は、次のとおりで
ある。 Cは、鋼に必要な強度と焼入性を与える成分で
ある。C0.10%未満では、所要強度の確保が困難
である。一方、0.40%をこえるとPC鋼棒として
必要な延性とスポツト溶接性が損われる。 Siは、焼入性の向上と強度の改善に有効であ
る。0.05未満ではこの効果が期待できず、又、
1.50%をこえると延性が著しく劣化する。 Mnは、焼入性を向上させるために、0.70%以
上含有させる。しかし、2.50%をこえる量は不必
要である。 Crは、Mnと同様に焼入性を向上させる。含有
量としては、0.10〜1.50%が適当である。 MoとBは、上記各元素との複合効果によつて
焼入性を更に上げるために、1種又は2種併せて
添加される。 Moは0.05〜0.50%、Bは0.0002〜0.0050%含有
させるのが適当である。 上記の組成をもつ鋼線は、衝風冷却による比較
的遅い冷却速度でも十分にマルテンサイト化し、
しかも生成するスケールは前述の如き好ましいも
のとなる。 直接調整冷却によつてマルテンサイト化した鋼
線は、脱スケール工程を経ずに直接伸線工程に送
られる。本発明は、この伸線をローラーダイスに
よつて行うことを特徴のひとつとしている。ロー
ラーダイスは一般の圧延と同様の原理で、V―H
のロール群の組合せによつて線材に圧下を加えて
伸線するものである。前記の条件によつてマルテ
ンサイト化した鋼線をローラーダイスによつて伸
線することによつて、はじめて脱スケールが不要
となるのであるが、この脱スケール工程の省略
は、設備・資材・労力等の大巾な低減をもたら
す。 ローラーダイスによつて、所定の径まで伸線さ
れた鋼線は、そのまま焼もどし工程に送られる
か、又は異形加工を施された後に焼もどしされ
る。高強度PC鋼棒は、焼入れ―焼もどしの熱処
理を必須とするが、本発明方法では、すでに直接
調整冷却によつて鋼線はマルテンサイト化されて
いるので、伸線或いは異形加工後の熱処理は、焼
もどしだけでよい。マルテンサイト化しただけで
は、引張強さはPC鋼棒所定の値を満足するが、
降伏点が低い。焼もどしは、この降伏点を向上さ
せるために実施する。 焼もどし温度は300〜500℃としたが、300℃以
下では焼もどし効果がなく、500℃をこえるとマ
トリツクスが回復結晶をおこしはじめて効果が低
下するので、焼もどし温度は300〜500℃とした。
加熱は高周波誘導加熱によるのが望ましい。 PC鋼棒には、直線性と耐レラクセーシヨン
(特に約180℃での温間レラクセーシヨン)性が要
〓〓〓〓
求されることが多い。これらの特性をもたせるた
めに、焼もどし過程で温間矯正を行うのがよい。
温間矯正は3〜90%の歪量で行う。歪量3%以下
では矯正効果が得られず、又90%以上の歪量では
材料が破断するので3〜90%の歪量とした。温間
矯正は耐レラクセーシヨン性の向上に有効であ
り、本発明方法では、焼もどし時の鋼線材の保有
熱を利用することができるので、熱経済的にも有
利である。この処理によつて、直線化と耐レラク
セーシヨン性の付与が同時に行われるのである。 〔実施例〕 異形高張力PC鋼棒の製造を例として説明す
る。 第1表に示す組成の8種の鋼を熱間圧延の仕上
圧延前に予備冷却を行い仕上入口の材料温度を
830℃とした。そして仕上圧延で7.5の線材と
し、強制水冷によつて、650℃に急冷した。これ
をレーイングコーンによつてリング状となし、コ
ンベア上に展開して、0.4m/secの速度で移送し
つつ、約10℃/secの冷却能をもつ衝風によつて
調整冷却した。 コンベア長さは40m、冷却時間は100secであ
る。 比較のため、B,C,D,G,Hの5鋼種につ
いては、予備冷却なしで850℃及び650℃から衝風
冷却を行つた。このときの仕上入口の材料温度は
950℃である。 上記処理後の線材の機械的性質とスケール厚さ
を第2表に示す。
と総称する)の製造方法に関する。 従来、たとえばJISG―3109のSBPR110/135や
SBPD130/145級の高強度PC鋼棒は、熱間圧延材
を酸洗又は機械的方法でデスケール処理し、その
後、石灰塗布或いは化成皮膜処理によつて潤滑性
を与えて伸線加工し、必要に応じて異形加工を行
い、更に焼入れ―焼もどしの熱処理を別ラインで
行つて製造している。かかる従来法では、デスケ
ール処理に専用の設備を要し、又、圧延・デスケ
ール・伸線―異形加工更に熱処理と工程が区切ら
れるために生産性が低い。特に、伸線加工前のデ
スケール処理は、線材の品質向上と伸線用ダイス
の損傷防止の上から、従来必須の工程とされてい
るが、そのための酸洗処理には廃液処理の問題が
〓〓〓〓
あり、ロールペンダー等による機械的デスケール
も装置面で、大きなコスト上昇を招く。 本発明は、高張力線材の製造における上記のよ
うな問題点を除き、高品位の線材を能率よく、し
かも安価に製造することを目的としてなされたも
のである。なお、本発明における高張力線材と
は、主にPC鋼棒などとして用いられるもので、
異形加工を施したもの、および施していないもの
の双方を意味する。 発明者等は、特願昭54―56656にて熱間圧延後
の線材を直接調整冷却して、マルテンサイト化す
ること、この線材を脱スケールすることなく、ロ
ーラーダイスを用いて伸線することの組合せを特
徴とする高張力線材の製造方法を提案したが、本
発明は、この製造方法を改良し、更に組織的にも
生産的にもすぐれた高張力線材を製造する方法を
提供するものである。 本発明の要旨とするところは、 重量%でC0.10〜0.40%、Si0.05〜1.50%、
Mn0.70〜2.50%、Cr0.10〜1.50%およびMO0.05
〜0.50%とB0.0002〜0.0050%の1種又は2種、
残部Feおよび不純物から成る鋼を線材の熱間圧
延で、中間圧延機群と仕上圧延機群との間に設け
た冷却装置により、被圧延材を750〜900℃に冷却
した後仕上圧延し、次いで700℃以下の温度に急
冷して過冷オーステナイトの状態にした線材を更
に調整冷却することによりマルテンサイト化し
て、脱スケール工程を経ることなく、伸線後又は
異形加工後に300〜500℃の温度で焼もどしを行い
引続いて3〜90%の歪量を与え温間矯正を行う方
法。 である。 即ち、線材の熱間圧延において中間圧延機群と
仕上圧延機群の間の冷却装置を配置して、これに
よつて被圧延材料を750〜900℃に冷却(以下予備
冷却という)し、その後、仕上圧延機群で所定の
サイズに圧延し、仕上圧延後の水冷設備で700℃
以下の温度に冷却することによつてオーステナイ
ト粒を微細化し、更に調整冷却を施しマルテンサ
イト化した線材を脱スケールすることなくローラ
ーダイスで伸線又は異形加工後300〜500℃で焼も
どし、引続いて3〜90%の歪量を与える温間矯正
を同一ラインで連続処理するのが主な特徴であ
る。本発明方法について以下に詳細に説明する。 熱間圧延での中間圧延機群と仕上圧延機群との
間で予備冷却を施すのは、鋼片の加熱温度のばら
つきによる仕上圧延温度のばらつきをなくするこ
と及び仕上圧延温度を低く抑制し次の調整冷却時
のオーステナイト粒を小さくし、ばらつきをなく
するためで、熱間圧延機の入側温度又は初期の圧
延温度の高低に応じて冷却水を制御して仕上圧延
前の被圧延材の温度を所定の温度に冷却する。こ
の予備冷却温度を750〜900℃に限定した理由は、
750℃以下に冷却すれば線材の表面温度が変態点
以下の温度になり変態を起す恐れがあり、900℃
以上では圧延後のオーステナイト粒が再結晶及び
粒成長してオーステナイト粒が不均一となるため
である。 次に所定の温度で仕上圧延した後700℃以下に
急冷するが700℃以下に限定したのは、次の調整
冷却で鋼線が臨界冷却速度以上の冷却速度で冷却
されることを容易にするためには700℃以下に急
冷しなければならないためである。700℃以下の
過冷オーステナイトの状態から直接調整冷却によ
つてマルテンサイト化することは、通常、伸線加
工後に行われる焼入れ処理を熱間圧延時の線材の
保有熱を利用して行う、と共に、調整冷却された
線材の表面スケールが後述のローラーダイスによ
る伸線時に何ら障害にならず、伸線前の脱スケー
ルが不要になるという極めて大きな効果を生む。 線材の伸線用として、ローラーダイス自体はす
でに公知であるが、このダイスを用いても、通常
工程で製造された線材では、脱スケールせずに伸
線して良質の線材を得ることは困難である。 本発明者は、熱間の仕上圧延前に予備冷却を行
い仕上圧延後700℃以下の温度から直接調整冷却
によつてマルテンサイト化した鋼線に生じるスケ
ールは極めて薄く、後工程のローラーダイスによ
る伸線に何ら障害とならないことを知つた。この
スケールを付着させたままで伸線或いは更に異形
加工された成品は表面も美麗で商品価値を減じる
おそれは全くない。 鋼線をマルテンサイト化するには、当然のこと
ながら臨界冷却速度以上での冷却が必要である。
本発明においては、マルテンサイト化によつて、
所定の機械的性質を得ることだけが目的ではな
く、併せて、生成する表面スケールを後の伸線加
工で障害にならないものにしなければならない。 〓〓〓〓
一般に、高温で生成するスケールは、材料の初
期温度と冷却速度に左右され、高い温度からゆつ
くり冷却される程スケール量は増加する。脱スケ
ールをせずに伸線を行うためには、薄くて圧延性
に富んだFeo主体のスケールを生成させる必要が
ある。通常、ステルモア方式でコンベア上に展開
したループコイルを衝風冷却する場合、冷却開始
温度が高すぎて、未変態オーステナイトが残留し
たままコンベアを通過し、集束装置でコイル状と
なるため、冷却速度が臨界冷却速度以下となり、
ベイナイト組織などが生じる。しかも高温度から
の衝風冷却では、好ましくない多量のスケールが
生成し、脱スケールなしで伸線することが不可能
となる。 本発明者は、熱間仕上圧延前に予備冷却を行い
仕上圧延後の線材を水冷などの強制冷却によつ
て、700℃以下(700〜500℃の範囲が好ましい)
に急冷した後、調整冷却を行えば、通常のステル
モア方式の装置での衝風冷却でも集束までに十分
にマルテンサイト化し、後の実施例に示すように
結晶粒の微細化によつて延性のバラツキが減少
し、そして薄くてそのまま伸線可能なスケールを
生成させうることを確認した。かかる低温からの
調整冷却によつて、高強度のマルテンサイト化し
た鋼線材を得るのに好ましい組成は、次のもので
ある。 C:0.10〜0.40% Si:0.05〜1.50% Mn:0.70〜2.50% Cr:0.10〜1.50% および Mo:0.05〜0.50% B:0.0002〜0.0050% の1種又は2種 残部Feおよび不純物。 上記成分の含有量の選定理由は、次のとおりで
ある。 Cは、鋼に必要な強度と焼入性を与える成分で
ある。C0.10%未満では、所要強度の確保が困難
である。一方、0.40%をこえるとPC鋼棒として
必要な延性とスポツト溶接性が損われる。 Siは、焼入性の向上と強度の改善に有効であ
る。0.05未満ではこの効果が期待できず、又、
1.50%をこえると延性が著しく劣化する。 Mnは、焼入性を向上させるために、0.70%以
上含有させる。しかし、2.50%をこえる量は不必
要である。 Crは、Mnと同様に焼入性を向上させる。含有
量としては、0.10〜1.50%が適当である。 MoとBは、上記各元素との複合効果によつて
焼入性を更に上げるために、1種又は2種併せて
添加される。 Moは0.05〜0.50%、Bは0.0002〜0.0050%含有
させるのが適当である。 上記の組成をもつ鋼線は、衝風冷却による比較
的遅い冷却速度でも十分にマルテンサイト化し、
しかも生成するスケールは前述の如き好ましいも
のとなる。 直接調整冷却によつてマルテンサイト化した鋼
線は、脱スケール工程を経ずに直接伸線工程に送
られる。本発明は、この伸線をローラーダイスに
よつて行うことを特徴のひとつとしている。ロー
ラーダイスは一般の圧延と同様の原理で、V―H
のロール群の組合せによつて線材に圧下を加えて
伸線するものである。前記の条件によつてマルテ
ンサイト化した鋼線をローラーダイスによつて伸
線することによつて、はじめて脱スケールが不要
となるのであるが、この脱スケール工程の省略
は、設備・資材・労力等の大巾な低減をもたら
す。 ローラーダイスによつて、所定の径まで伸線さ
れた鋼線は、そのまま焼もどし工程に送られる
か、又は異形加工を施された後に焼もどしされ
る。高強度PC鋼棒は、焼入れ―焼もどしの熱処
理を必須とするが、本発明方法では、すでに直接
調整冷却によつて鋼線はマルテンサイト化されて
いるので、伸線或いは異形加工後の熱処理は、焼
もどしだけでよい。マルテンサイト化しただけで
は、引張強さはPC鋼棒所定の値を満足するが、
降伏点が低い。焼もどしは、この降伏点を向上さ
せるために実施する。 焼もどし温度は300〜500℃としたが、300℃以
下では焼もどし効果がなく、500℃をこえるとマ
トリツクスが回復結晶をおこしはじめて効果が低
下するので、焼もどし温度は300〜500℃とした。
加熱は高周波誘導加熱によるのが望ましい。 PC鋼棒には、直線性と耐レラクセーシヨン
(特に約180℃での温間レラクセーシヨン)性が要
〓〓〓〓
求されることが多い。これらの特性をもたせるた
めに、焼もどし過程で温間矯正を行うのがよい。
温間矯正は3〜90%の歪量で行う。歪量3%以下
では矯正効果が得られず、又90%以上の歪量では
材料が破断するので3〜90%の歪量とした。温間
矯正は耐レラクセーシヨン性の向上に有効であ
り、本発明方法では、焼もどし時の鋼線材の保有
熱を利用することができるので、熱経済的にも有
利である。この処理によつて、直線化と耐レラク
セーシヨン性の付与が同時に行われるのである。 〔実施例〕 異形高張力PC鋼棒の製造を例として説明す
る。 第1表に示す組成の8種の鋼を熱間圧延の仕上
圧延前に予備冷却を行い仕上入口の材料温度を
830℃とした。そして仕上圧延で7.5の線材と
し、強制水冷によつて、650℃に急冷した。これ
をレーイングコーンによつてリング状となし、コ
ンベア上に展開して、0.4m/secの速度で移送し
つつ、約10℃/secの冷却能をもつ衝風によつて
調整冷却した。 コンベア長さは40m、冷却時間は100secであ
る。 比較のため、B,C,D,G,Hの5鋼種につ
いては、予備冷却なしで850℃及び650℃から衝風
冷却を行つた。このときの仕上入口の材料温度は
950℃である。 上記処理後の線材の機械的性質とスケール厚さ
を第2表に示す。
【表】
本発明の予備水冷を施したものは、引張強さ、
絞りともバラツキは小さく、スケール厚さも薄い
が、比較法での結果はバラツキが大きく強制冷却
温度が950℃と高くなつた場合スケールが厚くな
つており、予備水冷の効果が顕著に表われてい
る。
絞りともバラツキは小さく、スケール厚さも薄い
が、比較法での結果はバラツキが大きく強制冷却
温度が950℃と高くなつた場合スケールが厚くな
つており、予備水冷の効果が顕著に表われてい
る。
【表】
〓〓〓〓
【表】
これらの線材をスケール付きのままローラーダ
イス(2セツト・タンデム)を用い、加工速度
90m/min無潤滑で7.5mmから7.28mmに冷間伸
線した。この伸線加工状況を第3表に示す。
イス(2セツト・タンデム)を用い、加工速度
90m/min無潤滑で7.5mmから7.28mmに冷間伸
線した。この伸線加工状況を第3表に示す。
【表】
本発明方法によつて伸線した後の線材に、冷間
で異形(小判形)加工を施し、高周波(250、3K
Hz)による焼戻し(450℃)を行つた。更に、高
周波コイルの出側約5mの位置にスピンナー型矯
正機を置き、線材の曲りが6mm/1.5m以内とな
るように矯正加工した。矯正機の入口温度は440
℃とした。 なお、ローラーダイス伸線から温間矯正まで同
一ラインで連続処理したが、その加工速度は90
m/分であつた。温間矯正後の線材の機械的性
質、その他を第4表に示す。 〓〓〓〓
で異形(小判形)加工を施し、高周波(250、3K
Hz)による焼戻し(450℃)を行つた。更に、高
周波コイルの出側約5mの位置にスピンナー型矯
正機を置き、線材の曲りが6mm/1.5m以内とな
るように矯正加工した。矯正機の入口温度は440
℃とした。 なお、ローラーダイス伸線から温間矯正まで同
一ラインで連続処理したが、その加工速度は90
m/分であつた。温間矯正後の線材の機械的性
質、その他を第4表に示す。 〓〓〓〓
【表】
上記の試験結果に明らかなように、熱間圧延の
仕上圧延前に予備冷却を行い仕上圧延することに
よつて、組織の微細化ができ、それによつてマル
テンサイト化後の材料特性が向上し、且つ、安定
してマルテンサイト化が可能となり、大巾に合格
率が向上する。 そして所定条件下でマルテンサイト化した線材
はスケールが薄く、ローラーダイスによれば脱ス
ケールをせずとも良好な伸線加工ができる。更
に、焼もどしと温間矯正を施すことにより、機械
的性質とリラクセーシヨン特性の良好な線材が得
られている。 脱スケール工程および焼入工程の省略による工
程の簡素化と、伸線から矯正までの工程の連続化
を可能とする本発明方法は、高張力鋼線材の生産
性の向上に資するところが大きい。 〓〓〓〓
仕上圧延前に予備冷却を行い仕上圧延することに
よつて、組織の微細化ができ、それによつてマル
テンサイト化後の材料特性が向上し、且つ、安定
してマルテンサイト化が可能となり、大巾に合格
率が向上する。 そして所定条件下でマルテンサイト化した線材
はスケールが薄く、ローラーダイスによれば脱ス
ケールをせずとも良好な伸線加工ができる。更
に、焼もどしと温間矯正を施すことにより、機械
的性質とリラクセーシヨン特性の良好な線材が得
られている。 脱スケール工程および焼入工程の省略による工
程の簡素化と、伸線から矯正までの工程の連続化
を可能とする本発明方法は、高張力鋼線材の生産
性の向上に資するところが大きい。 〓〓〓〓
Claims (1)
- 1 重量%でC0.10〜0.40%、Si0.05〜1.50%、
Mn0.70〜2.50%、Cr0.10〜1.50%に更にMo0.05
〜0.50%、B0.0002〜0.0050%の1種又は2種を
含有し、残部はFeおよび不可避的不純物より成
る鋼を、熱間線材圧延の中間圧延機群と仕上圧延
機群との間に設けた冷却装置により、被圧延材を
750〜900℃に冷却した後仕上圧延し、次いで700
℃以下の温度に急冷して過冷オーステナイトの状
態にした線材を更に調整冷却することによりマル
テンサイト化して、脱スケールすることなくロー
ラーダイスで伸線後又は異形加工後に300〜500℃
の温度範囲で焼もどし、引続いて3〜90%の歪量
を与えた温間矯正を行うことを特徴とする高張力
線材の製造方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15727680A JPS5782432A (en) | 1980-11-08 | 1980-11-08 | Production of high tensile wire rod |
GB8133386A GB2088257B (en) | 1980-11-08 | 1981-11-05 | Making rod or wire |
KR1019810004262A KR890002620B1 (ko) | 1980-11-08 | 1981-11-07 | 고장력 선재의 제조방법 |
US06/563,322 US4604146A (en) | 1980-11-08 | 1983-11-07 | Process for manufacturing high tensile steel wire |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15727680A JPS5782432A (en) | 1980-11-08 | 1980-11-08 | Production of high tensile wire rod |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5782432A JPS5782432A (en) | 1982-05-22 |
JPS6159378B2 true JPS6159378B2 (ja) | 1986-12-16 |
Family
ID=15646107
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15727680A Granted JPS5782432A (en) | 1980-11-08 | 1980-11-08 | Production of high tensile wire rod |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5782432A (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6013029A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | 高張力鋼棒材の製造方法 |
JPS6015211U (ja) * | 1983-07-08 | 1985-02-01 | 株式会社吉野工業所 | 合成樹脂製コンパクト容器 |
KR100421733B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 탄산가스아크용접봉용선재제조방법 |
CN111424210B (zh) * | 2020-03-31 | 2021-07-16 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 焊丝用热轧盘条及其生产方法 |
CN112239803A (zh) * | 2020-10-15 | 2021-01-19 | 中天钢铁集团有限公司 | 减少高合金钢热轧盘条显微组织中马氏体的控轧控冷方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52129611A (en) * | 1976-04-24 | 1977-10-31 | Nippon Steel Corp | High tensile steel wire having excellent ductility and its production process |
JPS5324891A (en) * | 1976-08-20 | 1978-03-08 | Eisai Co Ltd | Circuit and apparatus for inspective selection |
JPS558484A (en) * | 1978-07-05 | 1980-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of directly heat treated high strength high carbon steel rod |
JPS558483A (en) * | 1978-07-05 | 1980-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of directly heat treated high tension rod |
-
1980
- 1980-11-08 JP JP15727680A patent/JPS5782432A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52129611A (en) * | 1976-04-24 | 1977-10-31 | Nippon Steel Corp | High tensile steel wire having excellent ductility and its production process |
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JPS558484A (en) * | 1978-07-05 | 1980-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of directly heat treated high strength high carbon steel rod |
JPS558483A (en) * | 1978-07-05 | 1980-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of directly heat treated high tension rod |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5782432A (en) | 1982-05-22 |
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