JPS6115129B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6115129B2 JPS6115129B2 JP53052097A JP5209778A JPS6115129B2 JP S6115129 B2 JPS6115129 B2 JP S6115129B2 JP 53052097 A JP53052097 A JP 53052097A JP 5209778 A JP5209778 A JP 5209778A JP S6115129 B2 JPS6115129 B2 JP S6115129B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- finish rolling
- rolling
- temperature
- wire rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 38
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 10
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 5
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 8
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
この発明は熱間圧延時の熱を利用して冷却速度
を制御する方式の直接熱処理による低強度線材の
製造法に関し、全長にわたる均一性のすぐれた品
質の低強度鋼線材を得ることを目的とするもので
ある。 近年、直接熱処理線材の製造法は大巾に普及
し、従来はかれなかつた線材の品質向上に寄与し
ていることは周知のとおりである。この製造法は
主として5.5〜15mmφの線材が対象であり、最近
はその生産性をあげるために高速圧延が採用さ
れ、たえば5.5mmφではその仕上圧延速度は60m/
ｓｅｃに達する。また、仕上圧延出口温度は通常
1000℃以上であり、スケール性状の改善、強度レ
ベルの調整、荷姿、作業性等を考慮して、仕上圧
延後強制冷却（水冷）を行ない、線材温度を700
〜900℃に冷却して巻取り、しかる後コンベヤー
上に展開して空冷その他の冷却媒体により変態を
終了させる方法である。 しかし、この従来法では、（）加熱炉内での
鋼片加熱時の長さ方向の温度むらがそのまま圧延
後も残り、コイル長さ方向に品質のばらつきが生
じること、（）仕上圧延後の材料温度が1000℃
以上であり、仕上圧延後の強制冷却で700℃近く
まで冷却すると、現状設備では安定性がなく長さ
方向に温度ばらつきが生じ品質も悪くなること、
（）仕上圧延後の再結晶オーステナイト粒度は
仕入口温度に依存し、温度が高くなると粒度が粗
くなり、従つて現状では仕上圧延後の材料温度が
1000℃以上と高いためオーステナイト粒度は粗く
焼入れ感受性が大きく、このため従来法では冷鍛
用合金鋼、中炭素鋼に要求される低強度が得られ
ない等の問題があつた。 この発明は上記の問題を解決し、全長にわたる
均一性のすぐれた低強度鋼線材の製造を可能とし
た直接熱処理による低強度線材の製造法を提案す
るものである。 この発明で云う低強度線材とは、直接熱処理線
材で軟化焼鈍を必要とせず冷間鍛造を可能とし、
更に曲げ折損等の発生しない直接熱処理線材であ
つて、例えば鋼種JIS G3507SWRCH38Kでは従
来抗張力が65〜70Kg/mm2のものを55〜60Kg/mm2に、
又、鋼種JIS G4052SCM3では従来抗張力が80〜
100Kg/mm2のものを65〜75Kg/mm2とした低強度のも
のである。 この発明は仕上圧延機前に１または複数の冷却
設備を設け、ここでC0.4％未満を含有する炭素
鋼又は低合金鋼の圧延線材の全長を予備冷却して
仕上圧延入口温度を600〜900℃の範囲に冷却し、
仕上圧延後強制冷却して捲取つた後、1.0℃/sec
以下の冷却速度で変態を行なわせることにより、
全長にわたる均一性のすぐれた品質の低強度鋼線
材を得る方法である。 この発明において、仕上圧延入口温度を600〜
900℃に限定した理由は、600℃以下に冷却する
と、鋼種によつては仕上圧延前に変態が生じるこ
と、また圧延機の負荷の増大によるロール破損等
の事故が生じる原因となる。 又、900℃以上になると、仕上圧延後の再結晶
オーステナイト粒度が粗くなり、この発明の目的
とする低強度鋼を得るためのオーステナイト粒度
が得られないからである。 なお高速圧延における仕上圧延入口温度を600
〜900℃に冷却する方法においては、圧延線材の
両端部はその作業性の安定、生産性の向上（ロー
ルへの噛込み性、巻取性の向上）のため仕上圧延
後の強制冷却を行つていない場合が多い。従つて
本発明法即ち仕上圧延前に冷却する方法において
は１つの圧延線材の全長を同一温度に冷却するの
ではなく両端部を中央部にくらべてより冷却する
ことが全長の品質の安定性から望ましい。 また捲取後の冷却速度を1.0℃/sec以下に限定
した理由は、1.0℃/sec以上の冷却速度で変態を
完了させオーステナイト粒を微細にしても目標と
する軟化が得られないからである。 第１図はこの発明法を実施するための直接熱処
理線材冷却設備の一例を示す説明図で、同図中１
は中間圧延機、２は予備冷却装置、３は仕上圧延
機、４は強制冷却装置、５はレーイングコーン、
６は強制空冷装置をそれぞれ示す。 次に、この発明の実施例について説明する。 実施例 １ 第１表に示す鋼種Ａ、Ｂを用い、圧延製品寸法
11mmφの線材に圧延した。この圧延に際しては、
第１図に示す中間圧延機１と仕上圧延機３の間に
水冷予備冷却装置２を２基設置し、中間圧延後の
線材温度1100℃を上記２基の予備冷却装置により
800℃に冷却して仕上圧延を行ない、仕上圧延後
強制冷却して捲取温度700℃で捲取り、しかる後
コンベヤー上に展開しコンベヤー速度0.15℃/se
ｃ、冷却速度0.7℃/secで除冷し変態を完了させ
た。 また、この発明法と比較のため、同一鋼種を用
い従来法により仕上圧延前での予備冷却を行なわ
ずに仕上入口温度950℃で仕上圧延し、圧延後強
制冷却して捲取温度700℃で捲取り、この発明法
と同様コンベヤー上に展開しコンベヤー速度0.15
m/sec、冷却速度0.7℃/secで除冷した。 これらの線材について機械試験した結果を第２
表に示す。この第２表の結果より明らかなごと
く、この発明法によるものは鋼種Ａ、Ｂ共に従来
法に比べて強度は大きく低下し、かつばらつきも
小さく、鋼種Ａについては軟化焼鈍を必要とせず
冷間鍛造が可能である。また、鋼種Ｂでは従来法
で曲げ直径ID180度曲げで折損が発生しているの
に対し、この発明法によるものは皆無であつた。
を制御する方式の直接熱処理による低強度線材の
製造法に関し、全長にわたる均一性のすぐれた品
質の低強度鋼線材を得ることを目的とするもので
ある。 近年、直接熱処理線材の製造法は大巾に普及
し、従来はかれなかつた線材の品質向上に寄与し
ていることは周知のとおりである。この製造法は
主として5.5〜15mmφの線材が対象であり、最近
はその生産性をあげるために高速圧延が採用さ
れ、たえば5.5mmφではその仕上圧延速度は60m/
ｓｅｃに達する。また、仕上圧延出口温度は通常
1000℃以上であり、スケール性状の改善、強度レ
ベルの調整、荷姿、作業性等を考慮して、仕上圧
延後強制冷却（水冷）を行ない、線材温度を700
〜900℃に冷却して巻取り、しかる後コンベヤー
上に展開して空冷その他の冷却媒体により変態を
終了させる方法である。 しかし、この従来法では、（）加熱炉内での
鋼片加熱時の長さ方向の温度むらがそのまま圧延
後も残り、コイル長さ方向に品質のばらつきが生
じること、（）仕上圧延後の材料温度が1000℃
以上であり、仕上圧延後の強制冷却で700℃近く
まで冷却すると、現状設備では安定性がなく長さ
方向に温度ばらつきが生じ品質も悪くなること、
（）仕上圧延後の再結晶オーステナイト粒度は
仕入口温度に依存し、温度が高くなると粒度が粗
くなり、従つて現状では仕上圧延後の材料温度が
1000℃以上と高いためオーステナイト粒度は粗く
焼入れ感受性が大きく、このため従来法では冷鍛
用合金鋼、中炭素鋼に要求される低強度が得られ
ない等の問題があつた。 この発明は上記の問題を解決し、全長にわたる
均一性のすぐれた低強度鋼線材の製造を可能とし
た直接熱処理による低強度線材の製造法を提案す
るものである。 この発明で云う低強度線材とは、直接熱処理線
材で軟化焼鈍を必要とせず冷間鍛造を可能とし、
更に曲げ折損等の発生しない直接熱処理線材であ
つて、例えば鋼種JIS G3507SWRCH38Kでは従
来抗張力が65〜70Kg/mm2のものを55〜60Kg/mm2に、
又、鋼種JIS G4052SCM3では従来抗張力が80〜
100Kg/mm2のものを65〜75Kg/mm2とした低強度のも
のである。 この発明は仕上圧延機前に１または複数の冷却
設備を設け、ここでC0.4％未満を含有する炭素
鋼又は低合金鋼の圧延線材の全長を予備冷却して
仕上圧延入口温度を600〜900℃の範囲に冷却し、
仕上圧延後強制冷却して捲取つた後、1.0℃/sec
以下の冷却速度で変態を行なわせることにより、
全長にわたる均一性のすぐれた品質の低強度鋼線
材を得る方法である。 この発明において、仕上圧延入口温度を600〜
900℃に限定した理由は、600℃以下に冷却する
と、鋼種によつては仕上圧延前に変態が生じるこ
と、また圧延機の負荷の増大によるロール破損等
の事故が生じる原因となる。 又、900℃以上になると、仕上圧延後の再結晶
オーステナイト粒度が粗くなり、この発明の目的
とする低強度鋼を得るためのオーステナイト粒度
が得られないからである。 なお高速圧延における仕上圧延入口温度を600
〜900℃に冷却する方法においては、圧延線材の
両端部はその作業性の安定、生産性の向上（ロー
ルへの噛込み性、巻取性の向上）のため仕上圧延
後の強制冷却を行つていない場合が多い。従つて
本発明法即ち仕上圧延前に冷却する方法において
は１つの圧延線材の全長を同一温度に冷却するの
ではなく両端部を中央部にくらべてより冷却する
ことが全長の品質の安定性から望ましい。 また捲取後の冷却速度を1.0℃/sec以下に限定
した理由は、1.0℃/sec以上の冷却速度で変態を
完了させオーステナイト粒を微細にしても目標と
する軟化が得られないからである。 第１図はこの発明法を実施するための直接熱処
理線材冷却設備の一例を示す説明図で、同図中１
は中間圧延機、２は予備冷却装置、３は仕上圧延
機、４は強制冷却装置、５はレーイングコーン、
６は強制空冷装置をそれぞれ示す。 次に、この発明の実施例について説明する。 実施例 １ 第１表に示す鋼種Ａ、Ｂを用い、圧延製品寸法
11mmφの線材に圧延した。この圧延に際しては、
第１図に示す中間圧延機１と仕上圧延機３の間に
水冷予備冷却装置２を２基設置し、中間圧延後の
線材温度1100℃を上記２基の予備冷却装置により
800℃に冷却して仕上圧延を行ない、仕上圧延後
強制冷却して捲取温度700℃で捲取り、しかる後
コンベヤー上に展開しコンベヤー速度0.15℃/se
ｃ、冷却速度0.7℃/secで除冷し変態を完了させ
た。 また、この発明法と比較のため、同一鋼種を用
い従来法により仕上圧延前での予備冷却を行なわ
ずに仕上入口温度950℃で仕上圧延し、圧延後強
制冷却して捲取温度700℃で捲取り、この発明法
と同様コンベヤー上に展開しコンベヤー速度0.15
m/sec、冷却速度0.7℃/secで除冷した。 これらの線材について機械試験した結果を第２
表に示す。この第２表の結果より明らかなごと
く、この発明法によるものは鋼種Ａ、Ｂ共に従来
法に比べて強度は大きく低下し、かつばらつきも
小さく、鋼種Ａについては軟化焼鈍を必要とせず
冷間鍛造が可能である。また、鋼種Ｂでは従来法
で曲げ直径ID180度曲げで折損が発生しているの
に対し、この発明法によるものは皆無であつた。
【表】
【表】
以上の説明したごとく、この発明法によれば、
再結晶オーステナイト粒度が微細となり焼入れ感
受性が小さくなり冷間鍛造が可能となる。また、
曲げ折損などの発生もなく、すぐれた品質の低強
度鋼線材を安定して製造できる。
再結晶オーステナイト粒度が微細となり焼入れ感
受性が小さくなり冷間鍛造が可能となる。また、
曲げ折損などの発生もなく、すぐれた品質の低強
度鋼線材を安定して製造できる。
第１図はこの発明法を実施するための直接熱処
理線材冷却設備の一例を示す説明図である。 図中１……中間圧延機、２……予備冷却装置、
３……仕上圧延機、４……強制冷却装置、５……
レーイングコーン、６……強制空冷装置。
理線材冷却設備の一例を示す説明図である。 図中１……中間圧延機、２……予備冷却装置、
３……仕上圧延機、４……強制冷却装置、５……
レーイングコーン、６……強制空冷装置。
Claims (1)
- １ C0.4％未満を含有する炭素鋼または合金鋼
を熱間仕上圧延後水冷等により強制冷却し、ひき
つづき空冷その他の冷却媒体により変態を行なわ
せる直接熱処理線材の冷却法において、仕上圧延
機前に１または複数の冷却設備を設け、圧延線材
の全長を水その他の冷却媒体により予備冷却して
仕上圧延入口温度を600〜900℃の範囲に冷却し、
仕上圧延後強制冷却し、捲取後1.0℃/sec以下の
冷却速度で変態を行なわせることにより、全長に
わたる均一性のすぐれた品質の低強度鋼を得るこ
とを特徴とする直接熱処理線材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5209778A JPS54143716A (en) | 1978-04-28 | 1978-04-28 | Manufacture of directly heat treated wire rod |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5209778A JPS54143716A (en) | 1978-04-28 | 1978-04-28 | Manufacture of directly heat treated wire rod |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54143716A JPS54143716A (en) | 1979-11-09 |
| JPS6115129B2 true JPS6115129B2 (ja) | 1986-04-22 |
Family
ID=12905334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5209778A Granted JPS54143716A (en) | 1978-04-28 | 1978-04-28 | Manufacture of directly heat treated wire rod |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS54143716A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5735639A (en) * | 1980-08-08 | 1982-02-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production of high strength steel wire material |
| JPS5773123A (en) * | 1980-10-22 | 1982-05-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Producton of low alloy steel of superior cold workability |
| JPS5782431A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tension wire rod |
| JPS57161037A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-04 | Kawasaki Steel Corp | Direct working and heat treatment device train for hot rolled wire rod |
| US4527408A (en) * | 1983-10-31 | 1985-07-09 | Morgan Construction Company | Method and Apparatus for cooling and handling hot rolled steel rod in direct sequence with a high speed rolling operation |
| JPH0672258B2 (ja) * | 1985-08-30 | 1994-09-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5124448A (ja) * | 1974-08-23 | 1976-02-27 | Dezain Senchurii Kk | Moreboshiringu |
| JPS5154814A (en) * | 1974-10-31 | 1976-05-14 | Kobe Steel Ltd | Senzaino chokusetsunetsushorihoho |
-
1978
- 1978-04-28 JP JP5209778A patent/JPS54143716A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5124448A (ja) * | 1974-08-23 | 1976-02-27 | Dezain Senchurii Kk | Moreboshiringu |
| JPS5154814A (en) * | 1974-10-31 | 1976-05-14 | Kobe Steel Ltd | Senzaino chokusetsunetsushorihoho |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54143716A (en) | 1979-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6115129B2 (ja) | ||
| JPS60114517A (ja) | 軟化焼鈍処理の省略可能な鋼線材の製造方法 | |
| JP3031484B2 (ja) | 球状化組織を有する鋼線材又は棒鋼の製造方法 | |
| US2933424A (en) | Method of making cold headed wire | |
| JPS6233289B2 (ja) | ||
| JPH0576524B2 (ja) | ||
| US2666722A (en) | Metal treatment | |
| JPS6343445B2 (ja) | ||
| JPS5827926A (ja) | 球状化組織を有する線材の製造法 | |
| US1018369A (en) | Manufacture of manganese-steel wire. | |
| JPS6023172B2 (ja) | 直接熱処理高張力線材の製造法 | |
| JPH06346146A (ja) | 冷間成形コイルばね用線材の製造方法と装置 | |
| JP2564535B2 (ja) | 熱間圧延鋼線材の直接球状化処理方法 | |
| JPS6159378B2 (ja) | ||
| JPH04346618A (ja) | 伸線鋼線材 | |
| JPS644568B2 (ja) | ||
| JPH0576525B2 (ja) | ||
| JPS5931573B2 (ja) | 熱間圧延線材の直接熱処理方法 | |
| JPH0116887B2 (ja) | ||
| JPS5913024A (ja) | 直接球状化処理鋼材の製造方法 | |
| JPH0426716A (ja) | 棒鋼線材の短時間球状化焼鈍方法 | |
| JP3858546B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2002167619A (ja) | フェライト系ステンレス鋼線およびその製造方法 | |
| JPH07316648A (ja) | 高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS644570B2 (ja) |