JPS5933174B2 - 線材の処理方法 - Google Patents
線材の処理方法Info
- Publication number
- JPS5933174B2 JPS5933174B2 JP53008975A JP897578A JPS5933174B2 JP S5933174 B2 JPS5933174 B2 JP S5933174B2 JP 53008975 A JP53008975 A JP 53008975A JP 897578 A JP897578 A JP 897578A JP S5933174 B2 JPS5933174 B2 JP S5933174B2
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- JP
- Japan
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- wire
- temperature
- cooling
- seconds
- depth
- Prior art date
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- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、圧延熱を利用する線材の処理方法に関するも
のであり、特に軟鋼すなわち炭素含量が００１５重量係
以下の鋼に適用できるものである。
のであり、特に軟鋼すなわち炭素含量が００１５重量係
以下の鋼に適用できるものである。
熱間圧延機から出て来る線材を処理する方法は公知であ
る。既に、線材を処理する種々な方法が、一般にコスト
が常に高いパテンチング操作を避ける目的で、特定の線
材に付与しようとする特性に応じて、それぞれ提案され
ている。この分野におけるそれらの公知方法の中で特筆
すべき方法としては、熱間圧延機から出て来る線材を水
を用いて９５００程度に急冷し、次にコイルの取扱いが
簡単に行なえるほどに十分低い温度において、制御せら
れた（幾分強めな）■／＋却をする方法が挙げられる。
これらの方法は特に、鉛浴パテンチング処理を採用せず
に硬質線材の製造を最適化することを意図していた。
る。既に、線材を処理する種々な方法が、一般にコスト
が常に高いパテンチング操作を避ける目的で、特定の線
材に付与しようとする特性に応じて、それぞれ提案され
ている。この分野におけるそれらの公知方法の中で特筆
すべき方法としては、熱間圧延機から出て来る線材を水
を用いて９５００程度に急冷し、次にコイルの取扱いが
簡単に行なえるほどに十分低い温度において、制御せら
れた（幾分強めな）■／＋却をする方法が挙げられる。
これらの方法は特に、鉛浴パテンチング処理を採用せず
に硬質線材の製造を最適化することを意図していた。
しかしながら、これらの方法は、線材を硬化させる傾向
を示すので軟鋼に対しては満足できるものではない。こ
の線材の硬度を低下させる必要がある場合には、線材の
冷却速度をかなり遅くしなければならないが、その結果
としては処理時間がほとんど許容しがたいほど長くなる
。本発明を軟鋼に使用した場合には、前記の欠点が取除
かれるばかりではなく、線材を中間で焼鈍する必要なく
、きわめて厚さを薄く延伸できるような微細構造を軟鋼
に付与することができる。このようにして得られた線材
は、公知の制御冷却法によって処理した同じ材質の線材
と比較して、より低い引張り強さと降伏強さを有してい
るため、それだけ良質である。さらに、破断時の伸び率
の平均値は、制御冷却法によって得たものに比較して高
く、従って、すぐれている。また、これらの特性の平均
値からの偏差値がきわめて小さいことを付け加えておく
。従って、本発明は熱間圧延機から出て来る線材を冷却
する線材の処理方法において、（ａ）該線材を８５００
〜６５０℃に冷却し、（ｂ）この線材をほゾ上記の温度
でオーストナイト組織がフェライト組織に変態するのに
十分でかつ場合によっては適当な粒径（例えばＡＳＴＭ
規格の９以上ラに結晶粒が成長するのに十分な時間（こ
の時間は温度によって異なる）維持し、（ｃ）上記の温
度を６２５０〜４００℃である第２の淵度まで下降させ
、つぎに、（ｄ）１５秒灯上でかつ炭素が炭化物の形で
析出するのに十分な時間のあいだ、この線材をほゾ上記
第２の淵度に維持するか、または徐冷する諸工程からな
る方法を提供しようとするものである。
を示すので軟鋼に対しては満足できるものではない。こ
の線材の硬度を低下させる必要がある場合には、線材の
冷却速度をかなり遅くしなければならないが、その結果
としては処理時間がほとんど許容しがたいほど長くなる
。本発明を軟鋼に使用した場合には、前記の欠点が取除
かれるばかりではなく、線材を中間で焼鈍する必要なく
、きわめて厚さを薄く延伸できるような微細構造を軟鋼
に付与することができる。このようにして得られた線材
は、公知の制御冷却法によって処理した同じ材質の線材
と比較して、より低い引張り強さと降伏強さを有してい
るため、それだけ良質である。さらに、破断時の伸び率
の平均値は、制御冷却法によって得たものに比較して高
く、従って、すぐれている。また、これらの特性の平均
値からの偏差値がきわめて小さいことを付け加えておく
。従って、本発明は熱間圧延機から出て来る線材を冷却
する線材の処理方法において、（ａ）該線材を８５００
〜６５０℃に冷却し、（ｂ）この線材をほゾ上記の温度
でオーストナイト組織がフェライト組織に変態するのに
十分でかつ場合によっては適当な粒径（例えばＡＳＴＭ
規格の９以上ラに結晶粒が成長するのに十分な時間（こ
の時間は温度によって異なる）維持し、（ｃ）上記の温
度を６２５０〜４００℃である第２の淵度まで下降させ
、つぎに、（ｄ）１５秒灯上でかつ炭素が炭化物の形で
析出するのに十分な時間のあいだ、この線材をほゾ上記
第２の淵度に維持するか、または徐冷する諸工程からな
る方法を提供しようとするものである。
この処理操作は線材を線材コイルの取扱いに適する湿度
まで、さらに冷却する補助工程をもって終了させること
もできる。
まで、さらに冷却する補助工程をもって終了させること
もできる。
最初の２工程（ａ）と（ｂ）とを単一の制御冷却操作で
行なって、線材を８５０ｂ〜６５０℃の淵度に、前記の
時間のあいだ保持することもできる。
行なって、線材を８５０ｂ〜６５０℃の淵度に、前記の
時間のあいだ保持することもできる。
第４工程の（ｄ）はなるべくは淵度５５０において３０
秒以上の時間で行なうようにするのが好ましい。
秒以上の時間で行なうようにするのが好ましい。
線材を８５０
には、工程（ｂ）においては相互に離して複巻きにした
線材を場合によっては閉鎖容器内に配置したものをコン
ベヤ上に載せて処理するのが有利である。
線材を場合によっては閉鎖容器内に配置したものをコン
ベヤ上に載せて処理するのが有利である。
工程（Ｃ）において線材を８５０の〜６５０℃の混度か
ら６２５に〜４００℃の温度に冷却する特に有利な方法
としては、実質的に接触していない連続的に巻いた線材
を７５℃以上の淵度、好ましくはほぼ水の沸点に保持さ
れた水浴中に浸漬する。この工程には水浴中を移動する
コンベヤを用い、このコンベヤに相互に離して複巻きに
した線材を載置して行なうと、さらに有利である。以下
に本発明の方法を図面に示した実施態様に従って説明す
る。
ら６２５に〜４００℃の温度に冷却する特に有利な方法
としては、実質的に接触していない連続的に巻いた線材
を７５℃以上の淵度、好ましくはほぼ水の沸点に保持さ
れた水浴中に浸漬する。この工程には水浴中を移動する
コンベヤを用い、このコンベヤに相互に離して複巻きに
した線材を載置して行なうと、さらに有利である。以下
に本発明の方法を図面に示した実施態様に従って説明す
る。
圧延機から出て来る線材は次の諸工程を経由する。
Ｔ程１．
これは８５０て〜６５０℃の淵度まで冷却する処理であ
る王程１の終了地点から、可能な限り離れた位置で、相
互に離して複巻きにした線材を、コンベヤ上に載置して
、冷却操作それ自体（淵度低減処理）を容易にし、かつ
、王程２に必要なスペースの長さを短縮するようにする
。
る王程１の終了地点から、可能な限り離れた位置で、相
互に離して複巻きにした線材を、コンベヤ上に載置して
、冷却操作それ自体（淵度低減処理）を容易にし、かつ
、王程２に必要なスペースの長さを短縮するようにする
。
工程２．
８５０．〜６５０℃（実線表示）の範囲にある所定淵度
か又は８５０（〜６５０℃の範囲にある可変混度（破線
表示）に同じ時間（６秒以上好ましくは１５秒以上）の
あいだ保持する。
か又は８５０（〜６５０℃の範囲にある可変混度（破線
表示）に同じ時間（６秒以上好ましくは１５秒以上）の
あいだ保持する。
この王程２は断熱コンベヤ上で行なうことができる。工
程１と２の全時間は線材のオーステナイト組織の全体が
フエライト組織に変態すると共に満足すべき粒径に結晶
粒を成長させるのに十分であるようにする。粒径をＡＳ
ＴＭ規格の９以上にするためには、実際においては少な
くとも６秒の時間が必要である。工程３．例えば水の沸
点淵度に保持された水浴中で８５０。
程１と２の全時間は線材のオーステナイト組織の全体が
フエライト組織に変態すると共に満足すべき粒径に結晶
粒を成長させるのに十分であるようにする。粒径をＡＳ
ＴＭ規格の９以上にするためには、実際においては少な
くとも６秒の時間が必要である。工程３．例えば水の沸
点淵度に保持された水浴中で８５０。
〜６５０℃の温度から６２５８Ｃ〜４００℃の温度に制
御冷却をする。工程４． この淵度範囲にある所定淵度に１５秒以上好ましくは３
０秒以上の時間のあいだ保持（実線表示）するか又はこ
の淵度範囲内の可変湿度に同じ時間のあいだ保持（破線
表示）する。
御冷却をする。工程４． この淵度範囲にある所定淵度に１５秒以上好ましくは３
０秒以上の時間のあいだ保持（実線表示）するか又はこ
の淵度範囲内の可変湿度に同じ時間のあいだ保持（破線
表示）する。
王程５．
巻いた線材を容易にコイルに形成できる淵度まで自然冷
却をする。
却をする。
上記の冷却方法によって、きわめて短い時間で軟鋼線材
に好適な機械的特性特に降伏強さが低く、かつ降伏強さ
の引張り強さに対する比が小さくて、そして破断伸び率
が太きい等の特性を付与できる。
に好適な機械的特性特に降伏強さが低く、かつ降伏強さ
の引張り強さに対する比が小さくて、そして破断伸び率
が太きい等の特性を付与できる。
例えば、Ｃの含有率が０，０６重量％でＭｎの含有率が
０．０２５重量％の軟鋼について、以下のような結果を
得た。対照方法の（ａ）は８７０℃の湿度で相互に離し
て複巻きにした線材を載置したコンベヤに空気を吹付け
て１６０℃のコイル形成湿度に冷却することからなる。
０．０２５重量％の軟鋼について、以下のような結果を
得た。対照方法の（ａ）は８７０℃の湿度で相互に離し
て複巻きにした線材を載置したコンベヤに空気を吹付け
て１６０℃のコイル形成湿度に冷却することからなる。
また対照方Ｍｂ）は８２０℃の淵度で相互に離して複巻
きにした線材を載置したコンベヤ上でこれを３７５℃の
コイル形成淵度に可能な限り徐冷することからなる。
きにした線材を載置したコンベヤ上でこれを３７５℃の
コイル形成淵度に可能な限り徐冷することからなる。
本発明方法（ｃ）の特徴は次の通りである。
（イ）、圧延操作終了領域の淵度・・・・・・９５０℃
。（Ｄ），複巻きにした線材をコンベヤ上に載置した淵
度・・・・・・８２５線ｃ０（ノ→、工程３が終了した
領域の温度・・・・・・７５０℃。
。（Ｄ），複巻きにした線材をコンベヤ上に載置した淵
度・・・・・・８２５線ｃ０（ノ→、工程３が終了した
領域の温度・・・・・・７５０℃。
（ニ）、９５０。〜７５０り（工程１と２）における滞
留時間・・・・・・１７秒。（（１）、炭素析出処理湿
度（工程４）・・・・・・５２５゜Ｃ０（ハ）、７５０
析〜５２５℃（工程３）における制御冷却時間（９０℃
の水浴処理ル・・・・・１２．５秒。
留時間・・・・・・１７秒。（（１）、炭素析出処理湿
度（工程４）・・・・・・５２５゜Ｃ０（ハ）、７５０
析〜５２５℃（工程３）における制御冷却時間（９０℃
の水浴処理ル・・・・・１２．５秒。
（ｌ−）、工程４の処理時間・・・・・・６０秒。（男
、工程５で空気を吹付けてコイル形成混度３７５’Ｃ？
こ冷却。
、工程５で空気を吹付けてコイル形成混度３７５’Ｃ？
こ冷却。
添付図面は本発明方法の工程を示す任意縮尺で画いたグ
ラフである。
ラフである。
Claims (1)
- １ 熱間圧延機から出て来る線材を冷却する線材の処理
方法において、（ａ）８５０°〜６５０℃の温度に上記
の線材を冷却し、（ｂ）ほゞこの温度でオーストナイト
組織がフェライト組織に変態するのに十分な時間のあい
だ上記線材を保持し、（ｃ）上記の線材を上記の温度か
ら６２５°〜４００℃の第２の温度まで冷却し、そして
（ｄ）ほゞこの温度で１５秒以上でかつ炭素が炭化物の
形で析出するのに十分な時間のあいだ上記線材を保持す
るか又は徐冷する諸工程からなることを特徴とする線材
の処理方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BE000000851075 | 1977-02-03 | ||
| BE851075 | 1977-02-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5396913A JPS5396913A (en) | 1978-08-24 |
| JPS5933174B2 true JPS5933174B2 (ja) | 1984-08-14 |
Family
ID=3861478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53008975A Expired JPS5933174B2 (ja) | 1977-02-03 | 1978-01-31 | 線材の処理方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4165996A (ja) |
| JP (1) | JPS5933174B2 (ja) |
| BR (1) | BR7800674A (ja) |
| FR (1) | FR2379610A1 (ja) |
| IT (1) | IT1172876B (ja) |
| LU (1) | LU78971A1 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3039605A1 (de) * | 1979-10-26 | 1981-05-07 | Centre de Recherches Métallurgiques-Centrum voor Research in de Metallurgie-Association sans but lucratif-Vereniging zonder winstoogmerk, Bruxelles | Verfahren zur kontinuierlichen abkuehlung von walzdraht aus stahl mit niedrigem kohlenstoffgehalt |
| JPS58151006U (ja) * | 1982-04-02 | 1983-10-11 | 株式会社 デルタ工業 | 型枠用緊締装置 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1280881A (fr) * | 1961-01-18 | 1962-01-08 | Morgan Construction Co | Traitement thermique de laminés d'acier |
| GB1173037A (en) * | 1967-07-21 | 1969-12-03 | Templeborough Rollis Mills Ltd | Process and apparatus for Cooling Hot-Rolled Steel Rod |
| US3874950A (en) * | 1968-10-16 | 1975-04-01 | Jones & Laughlin Steel Corp | Processing of steel bars after hot rolling |
| FR2036127A5 (en) * | 1969-03-05 | 1970-12-24 | Wendel Sidelor | Heat - treating low-carbon steel wire |
| GB1457283A (en) * | 1973-10-17 | 1976-12-01 | British Steel Corp | Cooling of hot rolled steel stock |
| US3939015A (en) * | 1974-12-18 | 1976-02-17 | United States Steel Corporation | In-line heat treatment of hot-rolled rod |
| FR2303614A1 (fr) * | 1975-03-13 | 1976-10-08 | Centre Rech Metallurgique | Procede pour la fabrication du fil machine |
| BE840896A (fr) * | 1976-04-16 | 1976-10-18 | Centre Rech Metallurgique | Procede de fabrication des produits en acier lamines |
| US4040872A (en) * | 1976-04-16 | 1977-08-09 | Lasalle Steel Company | Process for strengthening of carbon steels |
| BE851075A (fr) * | 1977-02-03 | 1977-08-03 | Ct De Rech S Metallurg A S B L | Procede de traitement de fil machine |
-
1978
- 1978-01-30 IT IT67171/78A patent/IT1172876B/it active
- 1978-01-31 US US05/873,943 patent/US4165996A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-01-31 JP JP53008975A patent/JPS5933174B2/ja not_active Expired
- 1978-02-01 LU LU78971A patent/LU78971A1/xx unknown
- 1978-02-02 BR BR7800674A patent/BR7800674A/pt unknown
- 1978-02-03 FR FR7803918A patent/FR2379610A1/fr active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1172876B (it) | 1987-06-18 |
| BR7800674A (pt) | 1978-10-10 |
| JPS5396913A (en) | 1978-08-24 |
| FR2379610A1 (fr) | 1978-09-01 |
| FR2379610B1 (ja) | 1984-07-20 |
| US4165996A (en) | 1979-08-28 |
| IT7867171A0 (it) | 1978-01-30 |
| LU78971A1 (fr) | 1978-06-26 |
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