KR910009760B1 - 높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법 - Google Patents

높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법 Download PDF

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Abstract

내용 없음.

Description

높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법
도면은 본 발명의 범위내의 화학성분조성을 지닌 강제물품에 있어서의 결정입경과 최대투자율 사이의 관계를 나타낸 그래프.
다음의 스텝으로 구성되는 높은 투자율(透磁率) 및 낮은 보자력(保磁力)을 지닌 강제물품의 제조방법, 본질적으로 다음으로 이루어지는 소재.
Figure kpo00001
및 나머지, 철 및 불가피적 불순물을 1000℃ 이상의 온도로 가열하고, 이어서 이와 같이 가열한 소재를 1000℃ 이상의 완성온도로 열가공하여 강제물품을 조제한 다음, 이어서, 이와 같이 조제한 강제물품을 0.5℃/초 이하의 냉각속도에서 500℃ 이하의 온도로 냉각하여, 강제물품의 결정알갱이를 50㎛ 이상의 입경(粒經)으로 성장시켜, 그러므로써 강제물품에 높은 투자율 및 낮은 보자력을 부여한다.
우리들이 알고 있는 한에 있어서는 본 발명에 관련있는 선행 기술문헌은 다음과 같다.
1985년 5월 15일부의 일본특허 공개공보 No. 60-86210이 있다.
상술한 선행기술문헌에 개재된 선행기술의 내용을 나중에 설명하는 “본 발명의 배경”의 항에서 논급한다.
본 발명은 높은 투자율 및 낮은 보자력을 포함한 뛰어난 자기특성을 지닌 강제물품의 제조법에 관한 것이다.
일반적으로 발전기등의 회전자는 다음의 방법에 의하여 제조된다. 즉, 전로(轉爐)등의 제강로에서 용강(molten steel)을 정련(refining)하여 용강을 괴철(bloom)로 주조하고, 이와 같이 주조한 괴철을 봉강(steel bar)으로 열간압연하여, 이와 같이 열간압연한 봉강을 냉간단조(cold-forging)하여 회전자를 조제하며, 이어서, 이와 같이 조제한 회전자에 어니일링 (annealing)을 한 다음, 이에 희망하는 옥 자기특성을 부여한다.
상술한 어니일링은 회전자에 대하여 높은 투자율 및 낮은 보자력을 포함한 희망하는 자기특성을 부여하기 위하여 회전자에 실시하게 된다
그러나, 어니일링처리는, 대규모의 설비와 다대한 열에너지가 필요하게 된다. 따라서, 회전자의 제조공정으로부터, 상술한 어니일링공정을 생략할 수 있다면 설비의 간소화를 도모할 수 있음과 동시에, 열에너지를 절약할 수 있다.
종래, 소재로서의 슬랩을 가열하고, 또 가열한 슬랩(slab)을 열간압연함에 따라서, 상술한 어니일링을 하지 않고도, 높은 투자율 및 낮은 보자력을 포함한 뛰어난 자기특성을 지닌 강판을 제조하는 방법으로서, 다음의 방법이 제안되고 있다.
1985년 5월 15일부의 일본국 특허공개공보 No. 60-86210에 계재된, 다음 스텝으로 이루어진 고강력 전자열연강판의 제조방법.
본질직으로 다음으로 이루어지는 슬랩
Figure kpo00002
및 나머지 철 및 불가피적인 불순물, 단, 전술한 불가피적인 불순물로서의 유황 및 질소의 각각의 함유량은 유황에 대하여는, 0.02wt.%이하, 및 질소에 대하여는, 0.01wt.%이하, 를 1200℃ 이상의 온도로 가열하고, 이어서, 이와 같이 가열한 슬랩을 Ar3변태점 이상으로 또한 900℃ 이하의 완성온도에서, 강판에 열간압연하여, 이와 같이 열간압연한 강판을 650-500℃의 범위내의 온도에서, 코일에 감는다(이하, “선행기술”이라고 한다).
상술한 선행기술은, 다음과 같은 문제를 내포하고 있다. 즉, 선행기술에 있어서는, 강판의 강도를 개선하기 위하여, 강판에 망간이 첨가되어 있다. 강판의 망간함유량은 0.5-1.4wt.%만큼 높다 그 결과, 강판의 열간가공성이 열악화하여, 강판속의 자속밀도가 저하되어, 투자율이 낮아지게 된다. 또, 선행기술에 있어서는, 강관의 강도를 개선하기 위하여, 강판에 0.04-0.25wt.%의 량의 티타늄이 첨가되어 있다. 그 결과 열간가공시에 발생한 변형이, 강판속에 잔류하기 쉽고, 따라서, 강판의 투자율이 저하한다. 나아가서 선행기술에 있어서는 강관의 결정입자가 조대화(coarsening)하는 것을 방지하기 위하여, 900℃ 이하의 낮은 완성 온도에서 슬랩을 강판에 열간압연하고 있다. 그 결과, 열간가공시에 발생한 변형이 강판속에 잔류하기 쉽고, 따라서 강판의 투자율이 더욱 저하하게 된다.
이러한 사실로부터 상술한 선행기술에 비하여 4,500이상의 최대투자율 μmax 및 1.2에르스뎃(Oersted) (Oe) 이하의 보자력 (Hc)을 포함하여, 보다 뛰어난 자기특성을 지닌 강제물품의 제조방법의 개발이 강하게 요망되고 있으나, 이와 같은 방법은 아직 제안되고 있지 않다.
따라서, 본 발명의 목적은 4,500이상의 최대투자율 μmax 및 1.2에르스뎃(Oe)이하의 보자력(Hc)를 포함한 뛰어난 자기특성을 지닌 강제물품의 제조방법을 제공함에 있다.
본 발명의 특징의 하나에 따라서, 다음 스텝으로 되는. 것을 특징으로 하는 높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법이 제공되고 있다.
본질적으로 다음으로부터 되는 소재를 사용하여
Figure kpo00003
및 나머지, 철 및 불가피적인 불순물 단, 전술한 불가피적 불순물로서의 실리콘, 알루미늄 및 질소의 각각의 함유량은, 실리콘에 대하여는 0.10wt.%이하 알루미늄에 대하여는 0.02wt.%이하, 및 질소에 대하여는 0.004wt.%이하, 전술한 소재를 1000℃이상의 온도로 가열하고, 이어서, 이와 같이 가열한 전술한 소재를 1000℃이상의 완성온도에서 열간가공하여 강제물품을 조제하고, 이어서, 이와 같이 조제한 전술한 강제물품을 0.5℃/초 이하의 냉각속도에서, 500℃이하의 온도로 냉각하고, 그리하여 전술한 강제물품의 결정입을 500㎛ 이상의 입경으로 성장시키므로서, 전술한 강제물품에 높은 투자율 및 낮은 보자력을 부여한다
우리들은, 상술한 관점으로부터, 전술한 선행기술에 비하여, 보다 높은 투자율 및 보다 낮은 보자력을 포함하는 뛰어난 자기특성을 지닌 강제물품의 제조방법을 개발하도록, 예의 연구를 거듭하였다. 그 결과 우리들은 다음의 식견을 얻을 수 있었다. 즉, 본질적으로 다음으로 이루어지는 소재,
Figure kpo00004
및 나머지, 철 및 불가피적인 불순물을 1000℃이상의 온도로 가열하여. 상술한 불가피적인 불순물로서의 실리콘, 알루미늄 및 질소의 각각의 함유량을, 실리콘에 대하여는 0.10wt.%이하, 알루미늄에 대하여는 0.02wt.%이하, 및 질소에 대하여는 0.004wt.%이하, 로 한정하여 이와 같이 가열한 소재를 1000℃이상의 완성 온도에서 열간가공하고, 강제물품을 조제하도록 하였으며, 그리고, 이와 같이 조제한 강제물품을 0.5℃/초 이하의 냉각속도에서 500℃이하의 온도로 냉각함에 따라서, 전술한 강제물품의 결정입을 50㎛이상의 입경으로 성장시키므로써, 강제물품에 높은 투자율 및 낮은 보자력을 부여할 수 있다.
본 발명은 상술한 식견에 기초하여 이루어진 것으로서, 본 발명의 높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법은 다음의 스텝으로 되어 있다.
본질직으로 다음으로 되는 소재를 사용하여,
Figure kpo00005
및 나머지, 철 및 불가피적 불순물 단, 불가피적인 불순물로서의 실리콘, 알루미늄 및 질소의 각각의 함유량은 실리콘에 대하여는 0.10wt.%이하, 알루미늄에 대하여는 0.02wt.%이하.
전술한 소재를 1000℃이상의 온도로 가열하고. 이어서, 이와 같이 가열한 전술한 소재를 1000℃이상의 완성온도로 열간 가공하여, 강제물품을 조제하고, 그리고 이와 같이 조제한 전술한 강제물품을 0.5℃/초 이하의 냉각속도로, 500℃이하의 온도로 냉각하여, 그리하여 전술한 강제물품의 결정입을, 50㎛이상의 입경으로 성장시키므로써, 전술한 강제물품에 높은 투자율 및 낮은 보자력을 부여한다.
높은 투자율 및 낮은 보자력을 함유한 뛰어난 자기특성을 지닌, 본 발명의 강제물품의 화학성분조성을 상술한 범위내에 한정한 이유에 대하여 다음에 설명한다.
(1) 카아본
카아본에는 강의 강도를 높이는 작용이 있다. 그러나, 카아본 함유량이 0.02wt.%미만에서는, 강속에 퍼얼라이트(pearlite)가 석출하지 않으므로, 강의 강도가 현저히 저하하여, 그 결과, 가공성 및 기계가공성(machinability)이 저하한다.
한편, 카아본의 함유량이 0.08wt.%를 초과하면 강속에 퍼얼라이트가 과도하게 다량으로 석출하므로 자기특성이 열악화한다. 따라서, 카아본함유량은 0.02-0.08wt.%의 범위내에, 더욱 바람직하기는, 0.02-005wt.%의 범위내에 한정시켜야 한다.
(2) 망간
망간에는, 강의 강도를 높이는 작용이 있다. 그러나. 망간함유량이 0.05wt.%미만에서는 상술한 작용과 같은 회망하는 효과를 얻을 수 없다. 한편, 망간함유량이 0.49wt.%를 초과하면, 강의 강도가 과도하게 높아져서 가공성이 저하함과 동시에, 자속밀도가 저하하여 자기특성이 열악화한다. 따라서, 망간함유량은 0.05-0.49wt.%의 범위내에 한정하여야 한다.
(3) 실리콘
실리콘은 강속에 불가피적으로 섞여들어간 불순물의 하나이다. 실리콘 함유량은, 적을수록 바람직하지만, 실리콘 함유량을 공업적규모에서 대폭 저감시킨다는 것은 경제성의 관점으로부터 곤란하다. 그러나, 실리콘 함유량이 0.10wt.%를 초과하면, 강속의 자속밀도가 저하하여. 자기특성이 열악화한다. 따라서, 실리콘함유량은 0.10wt.%이하로 한정하여야 한다.
(4) 알루미늄
알루미늄에는 강한 탈산(deoxidation) 작용이 있으므로, 강을 제련시에 알루미늄을 탈산제로서, 용강속에 첨가한다. 그 결과 알루미늄은 강제물품속에 불가피적으로 불순물로서 잔류한다. 알루미늄함유량은 적을수록 바람직하지만, 알루미늄함유량을 공업적 규모로 대폭 저감시킨다는 것은 경제성의 관점에서 곤란하다.
그러나, 알루미늄함유량이, 0.02wt.%를 초과하면, 열간가공후의 냉각중에 강제물품속에 질화알루미늄(AIN)이 석출한다. 석출한 질화알루미늄은. 강제물품의 결정입자의 성장을 억제하며, 그결과 자기특성 열악화시킨다. 따라서 알루미늄함유량은 0.02wt.%이하로 한정하여야 한다.
(5) 질소
질소는 강철속에 불가피적으로 섞여들어가는 불순물의 한가지이다. 질소함유량은 적을수록 바람직하지만 질소함유량을 공업적규모로 대폭 저감시키는 것은 경제성의 관점에서 곤란하다.
그러나, 질소함유량이 0.004wt.%를 초과하면 열간가공후 냉각중에 강제물품속에서, 질화알루미늄등의 질화물이 석출한다. 석출한 질화물은 결정입자의 성장을 억제하며, 그 결과, 자기 특성을 열악화시킨다. 따라서 질소함유량은 0.004wt.%이하로 한정하여야 한다.
본 발명의 방법에 있어서는, 상술한 화학성분 조성을 지닌 소재를 1000℃이상의 온도로 가열하고, 이어서 이와 같이 가열한 소재에 1000℃이상의 완성온도로 열가가공하여 강제 물품을 조제하고, 그리고 이와 같이 조제한 강제물품을 0.5℃/초 이하의 냉각속도로 500℃이하의 온도로 냉각한다. 가열온도, 완성온도, 냉각속도 및 냉각정지온도를 각기 상술한 범위내에 한정한 이유에 대하여 다음에 설명한다.
(1) 가열온도
상술한 소재를 1000℃이상의 온도로 가열하면, 소재의 오오스테나이트 결정입이 성장하여, 그 입경이 커지게 되고, 그 결과 뛰어난 자기특성을 얻을 수 있다. 자기특성을 보다 향상시키기 위하여는, 전술한 소재를 1100℃이상의 온도로 가열하는 것이 바람직하다. 소재의 가열온도가 1000℃ 미만에서는, 소재중에 석출하는 질화알미늄(AIN)에 의하여 오오스테나이트 결정입의 성장이 억제되어서, 그 입경은 작다. 그 결과 자기특성이 열악화한다. 따라서, 가열온도를 1000℃이상으로 그리고, 보다 바람직하기는 1100℃이상으로 한정하여야 한다.
(2) 완성온도
이와 같이 가열한 소재를 1000℃이상의 완성온도로, 강제물품으로 열간가공하면, 고온오오스테나이트 영역에서, 열간가공이 이루어지므로, 열간가공에 의하여 발생하는 변형이 얻어진 강제물품속에 잔류하지 않는다. 그 결과. 뛰어난 자기특성을 얻을 수 있다. 완성온도가 1000℃미만에서는 열간가공에 의하여 발생하는 변형이 강제물품속에 잔류하며, 그 결과 자기특성이 열악화한다. 따라서, 완성온도를 1000℃이상으로 한정하여야 한다.
(3) 냉각속도 및 냉각정지온도
조제한 강제물품을 0.5℃/초 이하의 냉각속도로 500℃이하의 온도로 냉각하면, 강제물품속의 오오스테나이트 결정입이 성장하고, 그 결과, 뛰어난 자기특성을 얻을 수 있게 된다. 냉각속도가 0.5℃/초를 초과하고, 및/또는 냉각을 500℃를 초과하는 온도에서 정지하면, 강제물품 속의 오오스테나이트 결정입이 충분히 성장하지 않아서, 그 결과, 자기특성이 열악화한다. 따라서, 냉각속도를 0.5℃/초 이하로 그리고 냉각정지온도를 500℃이하로 각기 한정하여야 한다.
본 발명의 범위내의 화학성분조성을 지닌 강철로 조제된 강제물품에 있어서는, 열처리조건, 즉 가열온도, 완성온도, 냉각속도 및 냉각정지온도와 그리고, 결정입경과의 사이에는 밀접한 관계가 있다.
이것들 사이의 관계 및 결정입경과 투자율 사이의 관계에 대하여 다음에 설명한다.
본 발명의 범위내의 화학성분조성을 지닌 강판으로 슬래브를 조제하였다. 이것들 슬래브를 제1표에 나타낸 조건에서 가열하고, 열간압연하였으며, 또는 냉각하여, 강관샘플 No.1-7을 조제하였다.
[제1표]
Figure kpo00006
제1표로부터 명백한 바와 같이, 강판샘플 Nos.1-3에 있어서는, 가열온도, 완성온도, 냉각속도 및 냉각 정지온도는 어느것도 본 발명의 범위내에 있다. 이에 대하여, 강판샘플 Nos.4-7에 있어서는, 상술한 조건 중의 어느 하나가, 본 발명의 범위밖에 있다. 강판샘플 Nos.1-7에 대하여 결정입자지름과 최대투자율 사이의 관계를 조사하였다.
그 결과를 제1도에 나타내었다. 제1도에 있어서, 부호 번호는, 상술한 강판샘플 Nos.1-3를 뜻한다.
제1도로부터 명백한 바와 같이, 가열온도, 완성온도, 냉각속도 및 냉각정지속도가, 어느것도 본 발명의 범위내에 있는 강판샘플 Nos.1-3에 있어서는, 결정입자지름이 60m이상 만큼이나 크다.
이에 대하여, 상술한 조건중의 어느 하나가 본 발명의 범위밖에 있는 강판샘플 Nos.4-7에 있어서는, 결정입자지름이 50m미만만큼이나 작다. 따라서, 본 발명의 범위내의 화학성분조성을 지닌 소재를 본 발명의 범위내의 조건에서 가열하고, 그리고 강제물품에 열간가공하며, 이어서 얻은 강제물품을 본 발명의 범위내의 조건에서 냉각함에 따라서, 강제물품의 결정입자의 입경은 크게 성장한다. 나아가서, 제1도로부터 명백한 바와 같이, 결정입자의 입경이 커짐에 따라서, 최대투자율이 높아진다. 특히 결정입경이 50m 이상에서는 최대투자율 4,500이상이나 높다.
다음에, 본 발명의 높은 투자율 및 낮은 보자력을 내포한 뛰어난 자기특성을 지닌 강제불품의 제조방법을 실시예에 따라서 더욱 상세히 설명한다.
제2표에 나타낸 본 발명의 범위내의 화학성분조성을 지닌 강(이하, “본 발명강”이라고 하자) A, B 및 C 또한, 제2표에 나타낸 본 발명의 범위밖의 화학성분조성을 지닌 강(이하 “비교강”이라고 하자) D,E 및 F를 전로(converter)에서 조제하고, 이어서 괴철로 연속주조하였다. 이어서, 얻은 괴철을 봉강으로 열간압연하였다. 이어서, 이것들의 봉강을, 제3표에 나타낸 조건에서 가열하고, 열간단조하고, 냉각하여 회전자 샘플 Nos.1-12를 제조하였다. 이것들의 회전자샘플 Nos.1-12에 대하여, 최대투자율 μmax, 1에르스뎃(Oe)의 자장에 있어서의 자속밀도(B1), 25에르스뎃의 자장에 있어서의 자속밀도(B25) 및 보자력(Hc)를 조사하였다. 그 결과를 제3표에 또한 나타내었다.
[제2표]
Figure kpo00007
[제3표]
Figure kpo00008
제3표로부터 명백한 바와 같이 본 발명강(A)으로 제조한 회전자샘플 Nos.1, 2 및 4의 어느것에 있어서도, 봉강을 본 발명 범위내의 1,250℃ 이상의 온도로 가열하고, 이어서, 본 발명의 범위내의 1050℃ 이상의 완성온도에서, 회전자 샘플에서 열간단조하고, 그리고, 회전자샘플을 본 발명의 0.1℃/초 이하의 냉각속도로, 본 발명범위내의 실온까지 냉각하였다. 따라서 회전자샘플 Nos.1, 2 및 4의 어느 것에 있어서도 결정입자의 입경은 64㎛ 이상이고, 그 결과, 4860 이상의 높은 최대투자율 및 1, 2 에르스뎃(Oe) 이하의 낮은 보자력을 나타내고 있다.
본 발명강(B)으로 제조한 회선자샘플 No.7 및 본 발명강(C)으로 제조한 회전자샘플 No.8의 어느것에 있어서도, 봉강을 동 발명의 범위내의 1250℃의 온도로 가열하고, 이어서 본 발명의 범위내의 1150℃의 완성온도에서 회전자샘플에 열간단조하며, 그리고 회전자샘플을 본 발명의 범위내의 0.4℃/초 이하의 냉각속도로, 본 발명의 범위내의 실온까지 냉각하였다. 따라서, 회전자샘플 Nos.7 및 8의 어느것에 있어서도, 결정압의 입경은 60㎛ 이상이며, 그 결과 4520이상의 높은 최대투자율 및 1.1에르스뎃(Oe)의 낮은 보자력을 나타내고 있다.
이에 대하여, 본 발명강(A)으로 제조한 회전자샘플 No.3에 있어서는, 봉강을 본 발명의 범위내의 1250℃의 온도로 가열하고, 이어서 본 발명 범위내의 1150℃의 완성온도에서, 회전자샘플에 열간단조하였고 하지만, 회전자샘플을 본 발명범위밖의 0.6℃/초의 냉각속도에서 본 발명 범위내의 실온까지 냉각하였다. 따라서 회전자샘플 No.3에 있어서는 결정입의 입경은 44㎛만큼이나 작으며, 그 결과 3760의 낮은 최대투자율 및 1.5에르스뎃(Oe)만큼 큰 보자력을 나타내고 있다.
본 발명강(A)으로 제조한 회전자샘플 No.5에 있어서는. 봉강을 본 발명범위밖의 990℃의 온도로 가열하고, 이어서, 본 발명 범위밖의 950℃의 완성온도에서, 회전자샘플에 열간단조하였다. 따라서, 회전자샘플을 본 발명 범위내의 0.1℃/초의 냉각속도에서 본 발명 범위내의 실온까지 냉각하였다고는 하지만, 회전자샘플 No.5에 있어서는, 결정입의 입경은 21m만큼이 작고, 그 결과 2330만큼이나 낮은 최대투자율 및 2.0에르스뎃(Oe)만큼 본 보자력을 나타내었다.
본 발명강(A)으로 제조한 회전자샘플 No.6에 있어서는, 봉강을 본 발명의 범위내의 1250℃의 온도로 가열하고, 이어서 본 발명의 범위밖의 950℃의 완성온도에서, 회전자샘플에 열간단조하였다. 따라서, 회전자 샘플을 본 발명 범위안의 0.1℃/초의 냉각속도에서. 본 발명 범위안의 실온까지 냉각하였다고는 하지만, 회전자샘플 No.6에 있어서는, 결정입의 입경은 49m이나 작고, 그 결과 4325의 낮은 최대투자율 및 1.3에르스뎃(Oe)만큼 큰 보자력을 나타내었다.
본 발명강(C)으로 제조한 회전자샘블 No.12에 있어서는, 어느것이나 본 발명 범위내의 조건하에 있어서, 봉강을 1250℃의 온도로 가열하고, 이어서, 1150℃의 완성온도에서 회전자 샘플에 열간단조하고, 이어서, 회전자샘플을 0.4℃/초의 냉각속도에서 냉각하였기는 하지만, 회전샘플의 냉각을 본 발병 범위밖의 650℃의 온도에서 정지하였다.
따라서, 회전자샘플 No.12에 있어서는, 결정입의 입경은 4㎛만큼 작아서, 그 결과 회전자샘플 No.12는 3920의 낮은 최대 투자율 및 1.6에르스뎃(Oe)만큼 큰 보자력을 지니고 있었다.
본 발명 범위밖의 화학성분조성을 지닌 비교강 D, E 및 F로 각기 제조한 회전자샘플 No.9-11의 어느것에 있어서나, 본 발명범위안의 조건하에서. 봉강을 1250℃ 이상의 온도로 가열하고, 이어서, 1150℃이상의 완성온도에서, 회전자샘플에 열간단조하고, 이어서 회전자샘플에 열간단조하며, 이어서, 회전자샘플을 0.1℃/초이하의 냉각속도에서 실온까지 냉각하였기는 하지만, 회전자 샘플 No.9은 본 발명 범위밖의 0.04wt.%의 량의 알루미늄을 함유하였고, 회전자샘플 No.10은 본 발명 범위밖의 0.097wt.%의 카아본을 함유하였으며 회전자샘플 No.11은 본 발명 범위밖의 카아본, 망간, 알루미늄, 실리콘 및 질소를 함유하고 있다.
따라서, 회전자샘플 9-11의 어느것에 있어서도, 최대투자율은 4430이하만큼 낮으며, 보자력은 1.3에르스뎃(Oe)만큼 크다.
더욱이, 본 발명 있어서의 상술한 열간가공은 실시예에 있어서 설명한 열간단조에 한정되는 것은 아니며, 열간 압연 및 열간프레스등이였어도 좋다.
이상으로 상세히 설명한 바와 같이 본 발명의 방법에 의하면 높은 투자율 및 낮은 보자력을 함유한 뛰어난 자기특성을 지닌 강제물품을 낮은 코스트로 제조할 수 있고, 이와 같이 제조된 강제물품은, 발전기등을 위한 연질자성재료 제조의 회전자로서 이용할 수 있어, 그리하여 공업상 유리한 효과를 가져오게 되었다.

Claims (3)

  1. 본질적으로 다음으로 되는 소재를 이용하여,
    Figure kpo00009
    및 나머지, 철 및 불가피적인 불순물 단, 불가피적인 불순물로서의 실리콘, 알루미늄 및 질소의 각각의 함유량은 실리콘에 대하여는 0.10wt.%이하 알루미늄에 대하여는 0.02wt.%이하 및 질소에 대하여는 0.004wt.%이하 전술한 소재를 1000℃이상의 온도로 가열하고, 이어서, 이와 같이 가열한 전술한 소재를 1000℃ 이상의 완성온도로 열간가공하여, 강제물품을 조제하여, 이어서, 이와 같이 조제한 강제물품을 0.5℃/초 이하의 냉각속도에서, 500℃이하의 온도로 냉각하여, 그리하여 전술한 강제물품의 결정입자를 50㎛이상의 입경으로 성장시키므로써, 강제물품에 높은 투자율 및 낮은 보자력을 부여하는 것을 특징으로 하는 높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서, 소재의 카아본함유량을 0.09-0.05wt.%의 범위내에 한정하는 것을 특징으로 하는 높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법.
  3. 제1항에 있어서, 전술한 소재를 1100℃ 이상의 온도로 가열하는 것을 특징으로 하는 높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품 제조방법.
KR1019890009258A 1988-06-30 1989-06-30 높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법 KR910009760B1 (ko)

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