JPH0696745B2 - 軟質磁性材料の製造方法 - Google Patents
軟質磁性材料の製造方法Info
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- JPH0696745B2 JPH0696745B2 JP63163717A JP16371788A JPH0696745B2 JP H0696745 B2 JPH0696745 B2 JP H0696745B2 JP 63163717 A JP63163717 A JP 63163717A JP 16371788 A JP16371788 A JP 16371788A JP H0696745 B2 JPH0696745 B2 JP H0696745B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は軟質磁性材料、特に誘導電動機、発電機等の回
転子に好適な磁化特性に優れた軟質磁性材料の製造方法
に関する。
転子に好適な磁化特性に優れた軟質磁性材料の製造方法
に関する。
〔従来の技術〕 従来、誘導電動機の回転子には、珪素鋼板からなる磁気
鉄板を積層して用いたり、純鉄や軟鋼が用いられる場合
が多い。また、珪素鋼板に較べ強度や靱性を向上させる
ために、特開昭47−905号、特開昭47−906号に示される
ようなCo,Vの添加鋼、特開昭50−9702号に示されるよう
なNi,Cuの添加鋼、或いは特開昭62−196330号に示され
るようなNi,Mo,Al,Ti,Crの添加鋼も開発されている。
鉄板を積層して用いたり、純鉄や軟鋼が用いられる場合
が多い。また、珪素鋼板に較べ強度や靱性を向上させる
ために、特開昭47−905号、特開昭47−906号に示される
ようなCo,Vの添加鋼、特開昭50−9702号に示されるよう
なNi,Cuの添加鋼、或いは特開昭62−196330号に示され
るようなNi,Mo,Al,Ti,Crの添加鋼も開発されている。
また、一般に自動車用発電機の回転子には、材料・製作
コストの面から純鉄や軟鋼が用いられており、特にコス
トや加工性の面から軟鋼が用いられることが多い。この
ような軟鋼の回転子を得る方法として、切削加工等の機
械加工や熱間鍛造による方法のほか、「塑性と加工」
（日本塑性加工学会誌）第28巻第321号に示されるよう
に、棒鋼から冷間鍛造により成型する方法がある。そし
て、これらのうち、熱間鍛造ままや冷間鍛造ままでは十
分な磁気特性が得られないために、熱処理を施すのが一
般的である。
コストの面から純鉄や軟鋼が用いられており、特にコス
トや加工性の面から軟鋼が用いられることが多い。この
ような軟鋼の回転子を得る方法として、切削加工等の機
械加工や熱間鍛造による方法のほか、「塑性と加工」
（日本塑性加工学会誌）第28巻第321号に示されるよう
に、棒鋼から冷間鍛造により成型する方法がある。そし
て、これらのうち、熱間鍛造ままや冷間鍛造ままでは十
分な磁気特性が得られないために、熱処理を施すのが一
般的である。
また、所謂電磁鋼板においては、結晶粒を粗くした粗粒
鋼が電磁特性上有利であるため、冷間圧延を利用した粗
粒鋼が特開昭55−152124号、特開昭58−117828号に示さ
れている。また、特開昭58−136718号、特開昭59−1572
59号、特開昭62−77420号、特開昭60−86210号に示され
るような熱間圧延・巻取条件をコントロールして粗粒鋼
を製造する方法も知られている。
鋼が電磁特性上有利であるため、冷間圧延を利用した粗
粒鋼が特開昭55−152124号、特開昭58−117828号に示さ
れている。また、特開昭58−136718号、特開昭59−1572
59号、特開昭62−77420号、特開昭60−86210号に示され
るような熱間圧延・巻取条件をコントロールして粗粒鋼
を製造する方法も知られている。
しかし、これら従来鋼のうち、特開昭47−905号、特開
昭47−906号、特開昭50−9702号、特開昭62−196330号
に示されるような種々の成分を添加した鋼は、コストが
非常に高くなる難点がある。また、自動車用の部品の製
造に広く用いられている切削加工等の機械加工法ではコ
ストが高く、また、熱間鍛造による方法でも熱処理が必
要であり、工程が複雑になるとともにコストの増大を招
いてしまう。また、「塑性と加工」に示される軟鋼を用
いた冷間成型法や、特開昭55−152124号、特開昭58−11
7828号の方法では、必要な磁気特性を確保するために冷
間加工後の熱処理が必須であり、工程が複雑であるとと
もにコストの増大を招く難点がある。また、特開昭58−
136718号、特開昭59−157259号、特開昭62−77420号で
は、Ｃ量を0.02wt％以下に低減することが必要であり、
やはり製造コストに問題がある。さらに、特開昭58−13
6718号、特開昭59−157259号、特開昭62−77420号及び
特開昭60−86210号に示される方法は、熱延以外の製造
プロセス、特に熱間鍛造などには適用が極めて困難であ
る。
昭47−906号、特開昭50−9702号、特開昭62−196330号
に示されるような種々の成分を添加した鋼は、コストが
非常に高くなる難点がある。また、自動車用の部品の製
造に広く用いられている切削加工等の機械加工法ではコ
ストが高く、また、熱間鍛造による方法でも熱処理が必
要であり、工程が複雑になるとともにコストの増大を招
いてしまう。また、「塑性と加工」に示される軟鋼を用
いた冷間成型法や、特開昭55−152124号、特開昭58−11
7828号の方法では、必要な磁気特性を確保するために冷
間加工後の熱処理が必須であり、工程が複雑であるとと
もにコストの増大を招く難点がある。また、特開昭58−
136718号、特開昭59−157259号、特開昭62−77420号で
は、Ｃ量を0.02wt％以下に低減することが必要であり、
やはり製造コストに問題がある。さらに、特開昭58−13
6718号、特開昭59−157259号、特開昭62−77420号及び
特開昭60−86210号に示される方法は、熱延以外の製造
プロセス、特に熱間鍛造などには適用が極めて困難であ
る。
本発明は、このような従来の問題に鑑み、発電機等の回
転子用として好適な軟質磁性材料を低コストで製造する
ことができる方法を提供せんとするものである。
転子用として好適な軟質磁性材料を低コストで製造する
ことができる方法を提供せんとするものである。
このため本発明は、C:0.02〜0.08wt％、Si:0.10wt％以
下、Mn:0.05〜0.50wt％、Al:0.020wt％以下、N:0.0040w
t％以下を含み、残部が実質的にFeからなる鋼を、熱間
加工するに際し、1000℃以上に加熱し、加工終了温度を
1000℃以上とし、その後の冷却速度を0.5℃/sec以下と
することにより、結晶粒径を50μｍ以上とすることをそ
の特徴とし、これにより最大透磁率（μmax）が4500以
上である軟質磁性材料が得られるようにしたものであ
る。
下、Mn:0.05〜0.50wt％、Al:0.020wt％以下、N:0.0040w
t％以下を含み、残部が実質的にFeからなる鋼を、熱間
加工するに際し、1000℃以上に加熱し、加工終了温度を
1000℃以上とし、その後の冷却速度を0.5℃/sec以下と
することにより、結晶粒径を50μｍ以上とすることをそ
の特徴とし、これにより最大透磁率（μmax）が4500以
上である軟質磁性材料が得られるようにしたものであ
る。
次に、本発明の限定理由について説明する。
まず、鋼の成分組成を限定した理由は以下の通りであ
る。
る。
Ｃは強度のほか磁気特性にも大きな影響を与える元素で
あり、なるべく少ないほうが好ましい。しかしながら、
Ｃを0.02wt％未満とすることは工業的にコストの増大を
招く。一方、Ｃが0.08wt％を超えると磁気特性が劣化す
る。以上の理由からＣは0.02〜0.08wt％とする。但し、
磁気特性上はＣの上限を0.05wt％とすることが好まし
い。
あり、なるべく少ないほうが好ましい。しかしながら、
Ｃを0.02wt％未満とすることは工業的にコストの増大を
招く。一方、Ｃが0.08wt％を超えると磁気特性が劣化す
る。以上の理由からＣは0.02〜0.08wt％とする。但し、
磁気特性上はＣの上限を0.05wt％とすることが好まし
い。
Siは電気抵抗を増加させ、鉄損減少の観点から有利な添
加元素の一つである。しかしながら、熱間鍛造により低
コストで製造することを目的とする本発明においては、
コストの面から0.10wt％以下とする。
加元素の一つである。しかしながら、熱間鍛造により低
コストで製造することを目的とする本発明においては、
コストの面から0.10wt％以下とする。
Mnはコスト、磁気特性の面から少ないほうが好ましく、
0.5wt％を上限とする。但し、Mnを0.05wt％未満にする
ことは、却って工業的なコストの増大を招く。以上の理
由からMnは0.05〜0.5wt％の範囲とする。
0.5wt％を上限とする。但し、Mnを0.05wt％未満にする
ことは、却って工業的なコストの増大を招く。以上の理
由からMnは0.05〜0.5wt％の範囲とする。
AlはＮと強い親和力をもつ元素であり、熱間加工後の冷
却中に鋼中にAlNとして析出して結晶粒径の成長を抑制
し、磁気特性を劣化させるため、0.02wt％以下の範囲と
する。
却中に鋼中にAlNとして析出して結晶粒径の成長を抑制
し、磁気特性を劣化させるため、0.02wt％以下の範囲と
する。
ＮはAl等と強い親和力をもち、熱間加工後の冷却中に窒
化物を形成し、結晶粒径の成長を抑制するため、0.0040
wt％以下の範囲とする。
化物を形成し、結晶粒径の成長を抑制するため、0.0040
wt％以下の範囲とする。
以上のような成分組成の鋼の熱間加工における加熱温度
・加工終了温度については、熱間加工をオーステナイト
域にて実施するために、1000℃以上とする。但し、ここ
で初期の加熱オーステナイト粒径を大きくすることが良
好な磁気特性を得る上で望ましいため、加熱温度につい
ては1100℃以上であることが望ましい。
・加工終了温度については、熱間加工をオーステナイト
域にて実施するために、1000℃以上とする。但し、ここ
で初期の加熱オーステナイト粒径を大きくすることが良
好な磁気特性を得る上で望ましいため、加熱温度につい
ては1100℃以上であることが望ましい。
熱間加工後の冷却速度については、0.5℃/secを超える
と十分な粒成長が認められなくなるため、0.5℃/secを
その上限とする。
と十分な粒成長が認められなくなるため、0.5℃/secを
その上限とする。
なお、このように冷却速度を規制する範囲については、
900〜500℃間が徐冷されれば目的とする効果が達成され
るため、操業上に困難が生じる場合には500℃以下の範
囲の徐冷を省略することが可能である。
900〜500℃間が徐冷されれば目的とする効果が達成され
るため、操業上に困難が生じる場合には500℃以下の範
囲の徐冷を省略することが可能である。
また、本発明における熱間加工とは、熱間鍛造、熱間圧
延、熱間プレス等を含み、また得られる製品も板に限定
されるものではない。
延、熱間プレス等を含み、また得られる製品も板に限定
されるものではない。
第１表に示す鋼を第２表に示す条件で熱間加工し、得ら
れた材料により製造された回転子の直流磁化特性を調べ
た。その結果を第２表に併せて示す。
れた材料により製造された回転子の直流磁化特性を調べ
た。その結果を第２表に併せて示す。
これによれば、本発明鋼Ａを用いた材料1,2,4はいずれ
も高温で鍛造を終了し徐冷したため、50μｍ以上の結晶
粒径を示し、μmaxも良好な値となっている。それに対
し、材料3,5は冷却速度が大きいため、また、材料６は
鍛造終了温度が1000℃を下回っているため、結晶粒径が
小さく、磁気特性が劣っている。第１図は結晶粒径がμ
maxに及ぼす影響を示したもので、結晶粒径が50μｍ以
上になると著しく優れたμmax値が得られることが判
る。本発明鋼B,Cによる材料7,8も、それぞれ高温で鍛造
を終了し徐冷したため50μｍ以上の結晶粒径を示し、μ
maxも良好な値となっている。Al量の高い比較鋼Ｄを用
いた材料９では、高温にて鍛造を終了し徐冷したにもか
かわらず結晶粒径は小さく、磁気特性が劣っている。ま
た、Ｃ量の高い比較鋼Ｅによる材料10では、高温にて鍛
造を終了し徐冷したため、結晶粒径は大きくなっている
ものの、Ｃ量が高いため磁化特性がやはり劣る。普通鋼
である比較鋼Ｆによる材料11では、C,N量が高く、高温
で鍛造を終了し徐冷しても結晶粒径が小さく、磁気特性
は著しく劣る。
も高温で鍛造を終了し徐冷したため、50μｍ以上の結晶
粒径を示し、μmaxも良好な値となっている。それに対
し、材料3,5は冷却速度が大きいため、また、材料６は
鍛造終了温度が1000℃を下回っているため、結晶粒径が
小さく、磁気特性が劣っている。第１図は結晶粒径がμ
maxに及ぼす影響を示したもので、結晶粒径が50μｍ以
上になると著しく優れたμmax値が得られることが判
る。本発明鋼B,Cによる材料7,8も、それぞれ高温で鍛造
を終了し徐冷したため50μｍ以上の結晶粒径を示し、μ
maxも良好な値となっている。Al量の高い比較鋼Ｄを用
いた材料９では、高温にて鍛造を終了し徐冷したにもか
かわらず結晶粒径は小さく、磁気特性が劣っている。ま
た、Ｃ量の高い比較鋼Ｅによる材料10では、高温にて鍛
造を終了し徐冷したため、結晶粒径は大きくなっている
ものの、Ｃ量が高いため磁化特性がやはり劣る。普通鋼
である比較鋼Ｆによる材料11では、C,N量が高く、高温
で鍛造を終了し徐冷しても結晶粒径が小さく、磁気特性
は著しく劣る。
〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明によれば、優れた磁化特性
を有する軟質磁性材料を低コストで製造することができ
る。
を有する軟質磁性材料を低コストで製造することができ
る。
第１図は結晶粒径のμmaxに及ぼす影響を示すグラフで
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田川 寿俊 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭60−208417（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−208418（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−54023（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】C:0.02〜0.08wt％、Si:0.10wt％以下、Mn:
0.05〜0.50wt％、Al:0.020wt％以下、N:0.0040wt％以下
を含み、残部が実質的にFeからなる鋼を、熱間加工する
に際し、1000℃以上に加熱し、加工終了温度を1000℃以
上とし、その後の冷却速度を0.5℃/sec以下とすること
により、結晶粒径を50μｍ以上とすることを特徴とす
る、最大透磁率（μmax）が4500以上である軟質磁性材
料の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63163717A JPH0696745B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 軟質磁性材料の製造方法 |
| EP89111797A EP0348952B1 (en) | 1988-06-30 | 1989-06-28 | Method for manufacturing steel article having high magnetic permeability and low coercive force |
| DE8989111797T DE68906314D1 (de) | 1988-06-30 | 1989-06-28 | Verfahren zur herstellung von stahlgegenstaenden mit hoher magnetischer permeabilitaet und niedriger koerzitivitaet. |
| KR1019890009258A KR910009760B1 (ko) | 1988-06-30 | 1989-06-30 | 높은 투자율 및 낮은 보자력을 지닌 강제물품의 제조방법 |
| US07/494,809 US5073211A (en) | 1988-06-30 | 1990-03-14 | Method for manufacturing steel article having high magnetic permeability and low coercive force |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63163717A JPH0696745B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 軟質磁性材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0215116A JPH0215116A (ja) | 1990-01-18 |
| JPH0696745B2 true JPH0696745B2 (ja) | 1994-11-30 |
Family
ID=15779308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63163717A Expired - Fee Related JPH0696745B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 軟質磁性材料の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5073211A (ja) |
| EP (1) | EP0348952B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0696745B2 (ja) |
| KR (1) | KR910009760B1 (ja) |
| DE (1) | DE68906314D1 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR960011799B1 (ko) * | 1991-08-14 | 1996-08-30 | 신닛뽄 세이데스 가부시기가이샤 | 무방향성 전기 강판의 제조 방법 |
| KR19990016258A (ko) * | 1997-08-13 | 1999-03-05 | 김징완 | 크레인의 권상속도 제어장치 및 그 제어방법 |
| KR100602579B1 (ko) * | 2004-04-28 | 2006-07-19 | 박영선 | 치실을 연결한 치간 칫솔 |
| KR101977507B1 (ko) * | 2017-12-22 | 2019-05-10 | 주식회사 포스코 | 자기장 차폐용 강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3892604A (en) * | 1972-02-22 | 1975-07-01 | Westinghouse Electric Corp | Method of producing normal grain growth (110) {8 001{9 {0 textured iron-cobalt alloys |
| US3892605A (en) * | 1972-02-22 | 1975-07-01 | Westinghouse Electric Corp | Method of producing primary recrystallized textured iron alloy member having an open gamma loop |
| SU1096291A1 (ru) * | 1983-01-10 | 1984-06-07 | Научно-исследовательский институт металлургии | Способ изготовлени анизотропной холоднокатаной электротехнической стали |
| JPS6086210A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-15 | Kawasaki Steel Corp | 高張力電磁熱延板の製造方法 |
| NL8502145A (nl) * | 1985-07-29 | 1987-02-16 | Hoogovens Groep Bv | Hard blik vervaardigd uit a1-rustig, continugegoten, kool mangaanstaal en werkwijze voor de vervaardiging van zulk blik. |
-
1988
- 1988-06-30 JP JP63163717A patent/JPH0696745B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-06-28 EP EP89111797A patent/EP0348952B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-28 DE DE8989111797T patent/DE68906314D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-30 KR KR1019890009258A patent/KR910009760B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-03-14 US US07/494,809 patent/US5073211A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR910001816A (ko) | 1991-01-31 |
| JPH0215116A (ja) | 1990-01-18 |
| DE68906314D1 (de) | 1993-06-09 |
| KR910009760B1 (ko) | 1991-11-29 |
| EP0348952B1 (en) | 1993-05-05 |
| EP0348952A3 (en) | 1990-05-16 |
| EP0348952A2 (en) | 1990-01-03 |
| US5073211A (en) | 1991-12-17 |
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