KR960011799B1 - 무방향성 전기 강판의 제조 방법 - Google Patents

무방향성 전기 강판의 제조 방법 Download PDF

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Abstract

내용 없음.

Description

무방향성 전기 강판의 제조 방법
제1도는 비교재 강(평균 냉각 속도가 500℃/s)의 최종 제품의 결정 조직을 나타낸 사진.
제2도는 본 발명의 강(평균 냉각 속도가 0.07℃/s)에 의한 최종 제품의 결정 조직을 나타낸 사진.
제3도는 비교재 강(평균 냉각 속도가 500℃/s)의 최종 제품의 결정 조직을 나타낸 사진.
제4도는 본 발명의 강(평균 냉각 속도가 0.07℃/s)에 의한 최종 제품의 결정 조직을 나타낸 사진.
제5도는 비교재 강(평균 냉각 속도가 500℃/s)의 최종 제품의 결정 조직을 나타낸 사진.
제6도는 본 발명의 강(평균 냉각 속도가 0.07℃/s)에 의한 최종 제품의 결정 조직을 나타낸 사진.
본 발명은 자속 밀도가 매우 높고 철손이 낮은 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 관한 것이다.
최근, 에너지 절감의 필요성 때문에 소형 회전 기계의 자기 코어로서 사용하기 위한 무방향성 전기 강판의 품질 향상에 대한 요구가 날로 증대되고 있다. 이에 부응하여, 전기 강판 제조업체들도 무방향성 전기 강판이 자기 특서을 향상시키는 방법을 모색하기 위한 연구 개발을 진행하고 있으며, 일본 공업 규격(JIS)에 규정된 다수의 소위 저급(low-grade) 무방향성 전기 강판을 제조하고 있다.
종래, 이러한 저급 무방향성 전기 강판으로서 철손이 낮은 제품을 제조하기 위해 다수의 기술적 수단이 채용되어 왔으며, 그중에는 용융 단계중 강의 순도를 향상시키는 방식, 규소의 함량을 증가시키는 방식, 최종 소둔중 충분한 온도 및 시간을 사용하는 방식의 수단이 포함된다.
그러나, 이들 기술적 수단은 강의 철손치를 낮추기는 하지만, 동시에 자속 밀도까지 낮추는 문제점을 가지기 때문에, 실현될 수 있는 에너지 절감에는 한계가 있었다.
본 발명의 목적은 자속 밀도가 높을 뿐 아니라 철손이 낮은 무방향성 전기 강판의 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 목적 및 특징들은 첨부 도면과 관련하여 이루어지는 이후의 상세한 설명으로부터 명확히 이해될 것이다.
본 발명의 발명자들은 상 변태를 가지는 무방향성 전기 강판의 냉각 변태(γ→α)중 냉각 조건을 적절히 선택함으로써 최종 소둔 이후의 제품의 집합 조직을 제어하여 자속 밀도가 높고 철손이 낮은 무방향성 전기 강판을 제조하는데 성공하였다.
즉, 본 발명은, 중량%로 Si≤2.5%, Al≤1.0%, 또한 (Si+2Al)≤2.5%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 구성된 강을 주조하는 단계, 열간 압연하고 냉간 압연하여 최종 판두께로 만드는 단계 및 연이어 최종 재결정 소둔을 실시하는 단계를 포함하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서, 냉각 변태(γ→α)중의 냉각 속도를 50℃/s이하로 제어하여 자속 밀도가 높고 철손이 낮은 무방향성 전기 강판을 얻는 것을 발명의 사상으로 하고 있다.
제품 강의 기계 강도, 자기 특성, 방식성 및 기타 특성을 향상시키기 위해 망간, 인, 붕소, 니켈, 크롬, 안티몬, 주석 및 구리로부터 선택된 하나 이상의 원소를 강에 함유시키는 경우에도 본 발명의 효과를 얻을 수 있다.
본 발명의 목적은 탄소의 함량이 0.0500% 이하이면 달성될 수 있다. 저급 무방향성 전기 강판의 용도는 소형 회전 기계이며, 자기 특성을 안정화시킨다는 견지에서 사용중 무방향성 전기 강판의 자기 특성의 저하(자기 시효 현상)가 없는 것이 필요하다.
본 발명에 따라 γ→α로의 냉각 변태중 냉각 속도(Ar3점으로부터 Ar1점까지의 평균 냉각 속도)가 50℃/s이하로 제어(이러한 냉각 제어를 이후로 γ처리로 지칭함)되기 때문에, 탄화물이 충분하게 석출 응집됨으로써 자기 시효 현상이 감소된다. 이와 같이 자기 시효 현상이 발생되지 않기 때문에, 탄소 함량을 극히 낮게 할 필요 없이 단지 탄소 수준을 최대 0.0500%로 제한하기만 하면 된다.
황은 용강을 만들 때 불가피하게 혼입되는 원소이다. 종래에는 0.0100% 이하의 함량을 가진 황이 사용되었으나, 본 발명의 경우에는 γ처리의 실시에 의해 황의 유해한 영향이 경감되기 때문에 0.020% 이하의 함량을 가진 황이 사용될 수 있다.
질소는 0.010%를 초과하지만 않으면 된다. 종래의 무방향성 전기 강판의 제조 방법에서는, 질소의 함량이 높으면 황의 경우와 마찬가지로 열간 압연 공정에서 강의 슬래브를 가열하는 동안 일시적인 재고용화가 일어나 AIN과 같은 석출물이 형성되며, 이러한 석출물은 최종 소둔중 재결정립의 성장을 저해하고 강의 자화중 자기장 벽의 이동을 방해하는 소위 피닝 효과(pinning effect)를 일으킴으로써 철손치의 저하를 방해하는 요인이 된다. 이러한 이유로 종래에는 질소의 함량을 최대 0.0050%로 제한하였지만, γ처리를 실시하는 본 발명의 경우에는 질소의 유해한 영향이 경감되기 때문에 질소 함량이 0.010% 이하이면 된다.
규소 및 알루미늄은 강의 고유 저항을 증대시켜 와류손(eddy-current loss)을 감소시키기 위해 함유된다.
탄소 함량이 0.02% 이하일 때(Si+2Al)의 함량이 2.50%를 초과하면, 변태가 일어나지 않으므로, 특별히 (Si+2Al)의 함량을 2.50% 이하로 제한해야 한다.
망간의 함량이 0.1% 이하이면 가공성이 저하되는 한편, 황의 유해한 영향을 경감시키기 위해서도 또한 망간이 첨가된다. 그러나, 망간의 함량이 0.2%를 초과하면 강의 자속 밀도가 저하되므로, 특별히 망간의 함량을 0.2% 이하로 제한해야 한다.
인이 0.1% 이하로 함유되면 강의 타발성(punchability)이 향상된다. 인이 0.2% 이하로 함유되면 제품 강의 자기 특성이 열화되는 문제는 발생되지 않는다.
붕소는 질소의 유해한 영향을 경감시키기 위해 첨가된다. 질소의 함량과 균형을 맞추기 위해 붕소의 최대 함량은 0.005%로 특정된다. 본 발명에서는 γ처리가 실시되기 때문에, 붕소를 첨가할 필요성은 감소된다.
이하, 본 발명의 제조 공정 조건을 설명한다. 본 발명에 따른 냉각 변태(γ→α)중의 냉각 제어는 γ→α변태중인 주조 스트립에 대해 적용될 수 있으며, 이러한 냉각 제어시 주조 스트립을 직접 형성하기 위한 냉각용 이동벽상에서 용강이 응고된다.
상 변태된 무방향성 전기 강(이하, 변태강이라 지칭함)의 열연판을 재가열하여 변태시키면 결정립이 임의로 배향되어 그 크기가 감소되기 때문에, 이러한 재가열은 제품 강의 자기 특성의 개선에 부적합한 것으로 간주되어 널리 사용되지 않았다.
이것은 회전 냉각체 표면상에서 강을 응고시키는 공정을 포함하는 무방향성 전기 강판의 제조에 있어서도 마찬가지이다.
그러나, 본 발명의 발명자들은 꾸준한 연구를 통해 아직 그 이유가 명확히 규명되지는 않았지만 냉각 변태(γ→α)중의 냉각 제어에 의해 최종 제품의 집합 조직이 현저히 개선된다는 것을 알아냈다. 본 발명의 방법에 의하면, 결정립을 성장시켜 제품 강의 철손 특성을 향상시키기 위해 종래 공정에 의한 최종 소둔에 사용되는 온도보다 높은 온도에서 장시간 동안 최종 소둔이 수행됨에도 불구하고, 자속밀도의 저하는 발생되지 않는다.
용강을 주조하여 직접적으로 주조 스트립(두께 3.5 내지 0.5mm)을 형성할 때 냉각 속도의 제어를 실시하는 본 발명에 따르면, Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s 이하의 냉각 속도로 냉각하는 수단으로서, 스트립의 온도를 유지하는 보온 장치 및 경미한 가열을 하는 가열 장치를 사용하는 것이 바람직하다.
Ar3점보다 50℃ 이상 높은 고온 구역에서 권취된 스트립 코일을 보온하는 것에 의해, 주조 스트립이 Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s 이하의 냉각 속도로 냉각될 수 있다. 일단 주조 스트립을 실온까지 급속히 냉각시키고 다시γ구역으로 재가열한 다음, Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s 이하로 냉각시키는 방식으로 된 냉각 제어도 사용될 수 있다.
또한, 본 발명에 따르면, 열간 압연 조건을 특정화(고온의 마감 처리, 고온에서의 코일 권취 및 후속되는 서냉)함으로써, 자속 밀도가 높고 철손이 낮은 무방향성 전기 강판이 제조될 수 있도록 최종 소둔 이후의 제품 강의 집합 조직을 제어할 수 있다. 이러한 고온의 마감 처리 및 고온에서의 코일 권취는 자기 소둔(self-annealing)으로서 지칭되며, 예컨대, JP-A-54-19-76422/1979에 개시되어 있다.
본 발명의 발명자들 및 타인의 연구에 의거하면, γ→α변태된 무방향성 전기 강판의 경우, 열간 압연 공정에서의 코일 권취 온도는 Ar3점보다 높아야 하며, 냉각 속도는 낮아야 한다. 종래에는, 상 변태된 무방향성 전기 강판의 열간 압연 조건을 제어함에 있어서, 열간 압연 공정 이후에 소둔이 후속되는지 아닌지의 여부에 따라 각각의 열연판에 대해 별개로 열연판의 입자 크기가 제어된다. 그러나, 열간 압연으로 마감 처리한 후 고온에서 코일을 권취함으로써 γ→α 변태를 수행하는 것은 아직 고려된 것이 없었다.
그 이유는 스트립을 냉각시켜 (γ→α)변태를 수행하면 결정립이 임의로 배향되어 열연판의 입자 크기가 감소되기 때문에, 이러한 냉각 변태가 제품 강의 자기 특성의 개선에 부적합한 것으로 간주되었기 때문이다. 그러나, 본 발명의 방법에 따르면, 열간 압연 공정중 스트립을 고온에서 코일로 권취하고 변태 과정중 스트립의 냉각 속도를 제어함으로써 제품 강의 집합 조직이 개선될 수 있다.
본 발명의 방법에 따른 열간 압연 공정중의 코일 권취에 후속되는 자기 소둔중 냉각 속도를 늦춤으로써, α상에서 낮은 용해도를 가지는 불순물들이 충분히 석출될 수 있으며, 이에 따라 마감 소둔중 결정립의 성장이 방해를 받지 않게 된다(불순물의 영향이 제거됨). 이것은 종래의 마감 소둔 조건을 사용하더라도 자속 밀도가 높고 철손이 낮은 제품을 얻을 수 있다는 것을 의미한다.
본 발명의 방법에 따른 고온에서의 코일 권취 및 서냉은 열간 압연 단계에서 수행되기 때문에, 변태점(Ar3점)이 낮은 재료가 바람직하다. 변태점(Ar3점)이 높은 재료는 열간 압연 라인의 최종 장소의 직하류측에 설치된 코일 권취 릴을 사용함으로써 Ar3점보다 높은 온도 구역에서 코일로 권취될 수 있다. 단, 재료(스트립 코일)을 50℃/s 이하의 평균 냉각 속도로 냉각시키기 위해, 코일 권취 이후에 스트립 코일에 보온 덮개를 장착하거나 가열 수단을 설치하는 것이 필요할 수도 있다. 이때, 후속되는 스케일 제거(산세척 ; pickling)공정중 재료의 산세척에 양호한 보온성을 확보하기 위해, 보온 덮개내를 N2와 같은 불활성 기체 분위기로 충전한다. 강은γ상으로 되는 온도(Ar3점 이상)로 유지되며, 이러한 온도는 강의 조성에 따라 다르다. 실제 조업에 적용한 결과, Ar3점으로부터 50℃/s 이상의 온도에서 90초간 유지시켜 Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s 이하의 냉각 속도로 냉각하는 것으로 충분하다.
또한, 본 발명의 방법에 의하면, 결정립의 성장을 촉진하여 제품 강의 철손 특성을 향상시키기 위해 종래 공정에 의한 마감 소둔에 사용되는 온도보다 높은 온도에서 장시간 동안 마감 소둔이 수행됨에도 불구하고, 자속 밀도의 저하는 발생되지 않는다.
전술한 설명은 연속 열간 압연기에 관한 것이기는 하지만,본 발명은 동일한 열처리를 함으로써 가역식 열간 압연기에도 효과적으로 적용될 수 있다.
또한, 본 발명에 따르면, 재료를 γ구역까지 가열하여 γ상으로 변태시킨 후, Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s이하의 냉각 속도로 냉각시키는 γ처리를 적용하여 α상으로 재변태시키는 열처리가 최종 냉간 압연 단계 이전의 소둔시 채용된다.
이러한 γ처리는 연속 소둔로 또는 박스형 소둔로에서 수행될 수 있다. 어느 경우에도, 최종 냉간 압연 단계 이전의 소둔에 채용되는 열처리에서는 재료를 γ구역까지 가열한 후 Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s 이하의 냉각 속도로 냉각시켜 α상으로 재변태시키는 것이 필요하다. 따라서, 열연판을 1회의 냉간 압연 공정에 의해 최종 판두께로 만들 경우에는, 재료를 γ구역까지 가열한 후 50℃/s 이하의 냉각 속도로 냉각시키는 γ처리를 적용하여 α상으로 재변태시키는 것이 열연판 소둔 단계에 요구된다.
한편, 중간 소둔이 개재되는 그회의 냉각 압연 공정의 의해 열면판을 최종 판두께로 만들 경우에는, 단지 최종 냉각 압연 이전의 중간 소둔 단계시에만 재료를 r구역까지 가열한 후 50℃/s 이하의 냉각속도로 냉각시키는 r처리를 적용하여 α상으로 재변태시키는 것이 필요하므로, 열연판 소둔 단계는불필요하다.
연속 소둔로의 사용시 50℃/s 이하의 평균 냉각 속도를 제공하는 수단으로서, 예컨대, JP-A-57-198214/1982에 개시된 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 사용되는 2단 균열(soaking) 소둔법이 사용될 수 있다. 본 발명의 방법의 γ처리에서는, 재료가 γ상을 나타내는 온도(즉, Ac3점 이상의 온도)에서 균열 조건이 이루어지게 되지만, 이것은 강의 조성에 따라 다르다. 실제 소둔(열처리) 조업의 결과에 따르면, Ac3점으로부터 50℃ 이상 높은 온도에서 90초간 유지하는 것으로 충분하며, γ구역으로부터 α구역까지 냉각시킴에 있어서도 Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s 이하의 평균 냉각 속도로 냉각시키는 것으로 충분하다.
[실시예 1]
표1에 수록된 조성을 가지는 용강을 2개의 냉각용 이동 롤상에 있는 용강으로 부터 직접 응고시켜, Ar3점으로부터 50℃ 높은 온도로부터 다음의 조건을 사용하여 냉각된 2.5mm두께의 스트립을 얻었다.
평균 냉각 속도 : (1) 500℃/s (실온의 물중에서 급냉) ; (2)50℃/s (공냉) ; (3) 10℃/s (코일로 권취하지 않으며, 냉각중 보온 덮개를 사용) ; (4)1℃/s (Ar3점으로부터 50℃ 이상 높은 온도에서 코일로 권취하여 그대로 냉각) ; 및 (5) 0.07℃/s (Ar3점으로부터 50℃ 이상 높은 온도에서 코일로 권취하여 보온 덮개를 덮은 채 냉각).
그후, 스트립을 산세척하고 냉간 압연하여 0.50mm의 두께로 만든 후, 탈지시키고 연속 소둔로에서 800℃로 30초간 소둔하였다. 그후, 자기 특성(L+C의 평균 ; L : 압연 방향 ; C : L의 90°방향)을 측정하였다.
이와 같이 얻어진 결과를 비교예의 방법에 의해 얻어진 강과 대비하여 표2에 나타낸다. 비교예의 방법은, a) 소둔되지 않은 열연 강 ; b) 800℃에서 코일로 권취된 후 2시간 동안자기 소둔된 열연 강(JP-A-54-76422/1979) ; 및 c) 925℃에서 150초간 연속 소둔되고 공냉된 방법 a)의 열연 강이었다.
W : W15/50(W/kg) ; 50Hz의 주파수 및 1.5T(테스라)의 최대 자속 밀도에서의 철손.
B : B50(T) ; 5,000A/m의 자화력에서의 자속 밀도.
800℃에서 30초간 소둔.
제1도 및 제2도는 최종 소둔 이후의 상 조직을 나타내는 사진이다.
동일한 가열에서 동일한 최종 소둔 조건을 사용했음에도 불구하고, 최종 소둔 이후, γ처리된 강이 보다 큰 결정립의 크기를 나타냈다(도면은 γ처리 조건 (1)(500℃/s의 평균 냉각 속도)로 처리된 강 4를 제1도에, γ처리 조건 (5)(0.07℃/s의 평균 냉각 속도)로 처리된 강 4를 제2도에 각각 나타내고 있음).
따라서, 본 발명의 방법을 사용함으로써, 자속 밀도 및 철손이 모두 양호한 무방향성 전기 강판의 제조가 가능하다.
[실시예 2]
표3에 수록된 조성을 가지는 규소강 슬래브를 통상의 방법으로 가열하고 1,500℃ 내지 950℃의 최종 온도로 열간 압연하여 2.5mm 두께로 만든 후, 1,000℃ 내지 900℃의 온도에서 코일로 권취하였다. 코일을 다음의 평균 냉각 속도 및 조건에서 1,000℃ 내지 850℃의 온도로부터 냉각하였다 :
(1) 500℃/s(실온의 물중에서 급냉) ; (2) 50℃/s(강제 공냉) ; (3) 10℃/s(공냉) ; (4) 1℃/s(보온 덮개를 사용) ; 및 (5) 0.07℃/s(보온 덮개내에서 서열).
그후, 강을 산세척하고 냉간 압연하여 0.50mm의 두께로 만든 후, 탈지시키고 연속 소둔로에서 800℃로 30초간 소둔하였다. 그후, 자기 특성(L+C의 평균 ; L : 압연 방향; C : L의 90° 방향)을 측정하였다.
이와 같이 얻어진 결과를 비교예의 방법에 의해 얻어진 강과 대비하여 표4에 나타낸다. 비교예의 방법은, a) 소둔되지 않은 열연 강 ; b) 800℃에서 코일로 권취된 후 2시간 동안 자기 소둔된 열연 강(JP-A-54-76422/1979) ; 및 c) 925℃에서 150초간 연속 소둔되고 공냉된 방법 a)의 열연 강이었다.
제3도 및 제4도는 최종 소둔 이후의 상 조직을 나타내는 사진이다.
동일한 가열에서 동일한 최종 소둔 조건을 사용했음에도 불구하고, 최종 소둔 이후 γ 처리된 강이 보다 큰 결정립의 크기를 나타냈다(도면은 γ 처리 조건 (1)(500℃/s의 평균 냉각 속도)로 처리된 강 8를 제3도에, γ 처리 조건 (5)(0.07℃/s의 평균 냉각 속도)로 처리된 강 8를 제4도에 각각 나타내고 있음).
W : W(W/kg) ; 50Hz의 주파수 및 1.5T(테스라)의 최대 자속 밀도에서의 철손.
B : B50(T) ; 5,000A/m의 자화력에서의 자속 밀도.
800℃에서 30초간 소둔.
따라서, 본 발명의 방법을 사용함으로써, 자속 밀도 및 철손이 모두 양호한 무방향성 전기 강판의 제조가 가능하다.
[실시예 3]
표5에 수록된 조성을 가지는 규소강 슬래브를 통상의 방법으로 가열하고 1,500℃ 내지 950℃의 최종 온도로 열간 압연하여 2.5mm 두께로 만들었다. 제1세트의 조건(조건 1)으로서 열연 강을 1,100℃의 온도에서 2분간 연속 소둔한 후, 다음의 평균 냉각 속도 및 조건에서 냉각하였다 :
(1) 500℃/s(실온의 물중에서 급냉) ; (2) 50℃/s(공냉) ; (3) 10℃/s(2단 균열 처리) ; (4) 1℃/s(2단 균열 처리)
제2세트의 조건(조건 2)에 따라 0.07℃/s의 냉각 속도 조건(5)를 사용하여 강을 1,100℃의 온도에서 10분간 박스형 소둔로에서 냉각하고, 이어서 노의 스위치를 끈 후 노중에서 중간 냉각하였다.
그후, 강을 산세척하고 냉간 압연하여 0.50mm의 두께로 만든 후, 탈지시키고 연속 소둔로에서 800℃로 30초간 소둔하였다. 그후, 자기 특성(L+C의 평균 ; L : 압연 방향 ; C : L의 90° 방향)을 측정하였다.
이와 같이 얻어진 결과를 비교예의 방법에 의해 얻어진 강과 대비하여 표2에 나타낸다. 비교예의 방법은, a) 소둔되지 않은 열연 강 ; b) 800℃에서 코일로 권취된 후 2시간 동안 자기 소둔된 열연 강(JP-A-54-76422/1979) : 및 c) 925℃에서 150초간 연속 소둔되고 공냉된 방법 a)의 열연 강이었다.
제5도 및 제6도는 최종 소둔 이후의 상 조직을 나타내는 사진이다.
동일한 가열에서 동일한 최종 소둔 조건을 사용했음에도 불구하고, 최종 소둔 이후 γ 처리된 강이 보다 큰 결정립의 크기를 나타냈다(도면은 γ 처리 조건 (1)(500℃/s의 평균 냉각 속도)로 처리된 강 12를 제5도에, γ 처리 조건 (5)(0.07℃/s의 평균 냉각 속도)로 처리된 강 12를 제6도에 각각 나타내고 있음).
15/50

Claims (3)

  1. 중량%로 Si≤2.5%, Al≤1.0%, 또한 (Si+Al)≤2.5%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 구성된 강을 주조하는 단계, 열간 압연하고 냉간 압연하여 최종 판두께로 만드는 단계 및 연이어 최종 재결정 소둔을 실시하는 단계를 포함하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서, 열간 압연 공정에서 스트립을 코일로 권취하는 온도를 Ar3점 이상의 온도 구역으로 하며, 그후 Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s 이하의 평균 냉각 속도로 스트립 코일을 냉각하여 α상으로 변태시키는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
  2. 중량%로 Si≤2.5%, Al≤1.0%, 또한 (Si+Al)≤2.5%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 구성된 용강을 이동하면서 냉각하는 냉각체 표면에 의해 응고시켜 주조 스트립을 형성하는 단계, 주조 스트립을 냉간 압연하여 최종 판두께로 만드는 단계 및 연이어 최종 재결정 소둔을 실시하는 단계를 포함하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서, 용강을 이동하면서 냉각하는 냉각체 표면에 의해 응고시켜 주조 스트립을 형성하는 단계에서, γ→α 변태시의 주조 스트립의 냉각 속도를 50℃/s 이하로 하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
  3. 중량%로 Si≤2.5%, Al≤1.0%, 또한 (Si+Al)≤2.5%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 구성된 강을 주조하는 단계, 열간 압연하고 냉간 압연하여 최종 판두께로 만드는 단계 및 연이어 최종 재결정 소둔을 실시하는 단계를 포함하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 있어서, 최종 냉간 압연의 전단계로서, 재료를 γ 구역으로 가열하여 γ상으로 변태시킨 후, Ar3점으로부터 Ar1점까지 50℃/s 이하의 평균 냉각 속도로 냉각시켜 α상으로 변태시키는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
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