JPH01225724A - 低磁場磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
低磁場磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH01225724A JPH01225724A JP63049577A JP4957788A JPH01225724A JP H01225724 A JPH01225724 A JP H01225724A JP 63049577 A JP63049577 A JP 63049577A JP 4957788 A JP4957788 A JP 4957788A JP H01225724 A JPH01225724 A JP H01225724A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は低磁場特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法に関する。
法に関する。
電磁鋼板に対する要求特性の中で、低磁場域における磁
束密度が要求されるケースがある。
束密度が要求されるケースがある。
この特性は、モータなどの鉄芯として使われる無方向性
電磁鋼板においては、モータの効率を左右する重要な要
素である。
電磁鋼板においては、モータの効率を左右する重要な要
素である。
一般に、−電６ｊ＆ｍ板における低磁場磁気特性は、磁
壁移動の難易に依存しており、主として、結晶粒界、析
出物、非金属介在物、格子欠陥、内部応力環、ミクロ組
織因子に支配される。
壁移動の難易に依存しており、主として、結晶粒界、析
出物、非金属介在物、格子欠陥、内部応力環、ミクロ組
織因子に支配される。
これらのうち、結晶粒界（粒径）、析出物、非金属介在
物等は素材自体の生まれに起因するところが大きいが、
格子欠陥（歪）、内部応力等は製造工程における外的要
因により導入されるケースが多い。
物等は素材自体の生まれに起因するところが大きいが、
格子欠陥（歪）、内部応力等は製造工程における外的要
因により導入されるケースが多い。
ここで、電磁鋼板の低磁場特性に悪影響を及ぼす外的な
歪付加の要因のうち、製造主事も重要なものとしては、
焼鈍工程における張力、炉内ロールによる曲げ変形、冷
却時の熱応力による歪がある。
歪付加の要因のうち、製造主事も重要なものとしては、
焼鈍工程における張力、炉内ロールによる曲げ変形、冷
却時の熱応力による歪がある。
特に最近は、低鉄損化を狙いとした薄物電磁鋼板に対す
る要望が高く、そのためには鋼板の平坦度、低磁場特性
の維持向上の観点から、張力精度の向上と同時に、冷却
に関しても生産性を阻害しない範囲での徐冷却が必須と
なる。このような磁気特性を配慮した最終焼鈍冷却条件
を規定した提案として特開昭５２−９６９１９号がある
。この提案は、焼鈍均熱温度から３００℃までの冷却速
度を２５０℃／分以下に規制することによって鉄損値の
低減を図るというものである。しかし、この技術は、実
施例に示された１０００℃焼鈍の場合、ｌ０００℃から
３００℃までの冷却に２．８分を要し、設備上長大な冷
却帯が必要となる。また、通板速度を落とした場合には
、生産性が落ちるばかりでなく、焼鈍時間が長くなり、
逆に過度の粒成長によって磁気特性（特に鉄損値）が劣
化することすらある。
る要望が高く、そのためには鋼板の平坦度、低磁場特性
の維持向上の観点から、張力精度の向上と同時に、冷却
に関しても生産性を阻害しない範囲での徐冷却が必須と
なる。このような磁気特性を配慮した最終焼鈍冷却条件
を規定した提案として特開昭５２−９６９１９号がある
。この提案は、焼鈍均熱温度から３００℃までの冷却速
度を２５０℃／分以下に規制することによって鉄損値の
低減を図るというものである。しかし、この技術は、実
施例に示された１０００℃焼鈍の場合、ｌ０００℃から
３００℃までの冷却に２．８分を要し、設備上長大な冷
却帯が必要となる。また、通板速度を落とした場合には
、生産性が落ちるばかりでなく、焼鈍時間が長くなり、
逆に過度の粒成長によって磁気特性（特に鉄損値）が劣
化することすらある。
本発明はこのような従来の問題に鑑み、生産性を害する
ことなく最終焼鈍冷却時の熱歪の導入を効果的に抑える
ことをその目的とし、このため、低磁場磁気特性に悪影
響を及ぼす特定の温度領域に対してのみ特別な冷却条件
を規定することにより、生産性を落とすことなく冷却時
の熱歪の導入を実用上問題のないレベルまで下げること
に成功したものである。
ことなく最終焼鈍冷却時の熱歪の導入を効果的に抑える
ことをその目的とし、このため、低磁場磁気特性に悪影
響を及ぼす特定の温度領域に対してのみ特別な冷却条件
を規定することにより、生産性を落とすことなく冷却時
の熱歪の導入を実用上問題のないレベルまで下げること
に成功したものである。
すなわち本発明は、１回または中間焼鈍をはさむ２回以
上の冷間圧延によって最終板厚としたＣ ： ０．０２
すｔ％以下、Ｓｉ ： １．０〜４．０讐ｔ％、Ａｉ：
０．０１〜２，０ｗｔ％を含有する珪素鋼板を、８００
〜１１００℃にて最終連続焼鈍後、冷却するに当り、均
熱温度から５５０〜６２０℃の温度域に至る平均冷却速
度ｖ１を８℃／秒以下、以降３００℃までの平均冷却速
度ν２をＶ工〈ｖ２≦４ｖ、とし、且つ均熱温度から３
００℃までの平均冷却速度を５℃／秒以上とすることを
その特徴とする。
上の冷間圧延によって最終板厚としたＣ ： ０．０２
すｔ％以下、Ｓｉ ： １．０〜４．０讐ｔ％、Ａｉ：
０．０１〜２，０ｗｔ％を含有する珪素鋼板を、８００
〜１１００℃にて最終連続焼鈍後、冷却するに当り、均
熱温度から５５０〜６２０℃の温度域に至る平均冷却速
度ｖ１を８℃／秒以下、以降３００℃までの平均冷却速
度ν２をＶ工〈ｖ２≦４ｖ、とし、且つ均熱温度から３
００℃までの平均冷却速度を５℃／秒以上とすることを
その特徴とする。
以下、本発明の詳細をその限定理由とともに説明する。
本発明では、１回または中間焼鈍をはさむ２回以上の冷
間圧延によって最終板厚としたＣ：０．０２すｔ％以下
、Ｓｉ ： １．０〜４６０すｔ％、Ａｌ： ０．０
１〜２．Ｏｖｔ％を含有する珪素鋼板を、８００〜１１
００°Ｃにて最終連続焼鈍後、次のような条件で冷却す
る。
間圧延によって最終板厚としたＣ：０．０２すｔ％以下
、Ｓｉ ： １．０〜４６０すｔ％、Ａｌ： ０．０
１〜２．Ｏｖｔ％を含有する珪素鋼板を、８００〜１１
００°Ｃにて最終連続焼鈍後、次のような条件で冷却す
る。
（イ）均熱温度から６２０〜５５０℃の温度域に至る平
均冷却速度ν、を８°Ｃ／秒以下とする。
均冷却速度ν、を８°Ｃ／秒以下とする。
（ロ）上記（イ）以降、３００°Ｃまでの冷却速度Ｖ２
をν１くν２≦４ｖ工とする。
をν１くν２≦４ｖ工とする。
（ハ）均熱温度から３００℃までの平均冷却速度を５℃
／秒以」二とする。
／秒以」二とする。
焼鈍均熱温度から等冷却速度にて冷却した場合、冷却速
度が８°Ｃ／秒を超えると低磁場での磁束密度が低下す
る。これは急激な熱収縮に伴う内部応力の増大に起因し
たものである。第１図及び第２図はそれぞれ１．７％Ｓ
ｉ鋼（第１表中鋼−１）及ヒ３ ％Ｓｉｌ（ｍ ｌ 表
中ｆＲ−３）ヲ例ニ、最終焼鈍時の冷却速度が磁束密度
に及ぼす影響を示したもので、いずれの場合も冷却速度
が８℃／秒を超えると特性の劣化が著しい。
度が８°Ｃ／秒を超えると低磁場での磁束密度が低下す
る。これは急激な熱収縮に伴う内部応力の増大に起因し
たものである。第１図及び第２図はそれぞれ１．７％Ｓ
ｉ鋼（第１表中鋼−１）及ヒ３ ％Ｓｉｌ（ｍ ｌ 表
中ｆＲ−３）ヲ例ニ、最終焼鈍時の冷却速度が磁束密度
に及ぼす影響を示したもので、いずれの場合も冷却速度
が８℃／秒を超えると特性の劣化が著しい。
そして、このような内部応力による磁気特性の劣化は、
６２０℃以上の温度領域において発生するものであり、
このため本発明では均熱温度から少なくとも６２０℃ま
では８℃／秒以下の冷却速度Ｖ工で冷却を行う。第３図
及び第４図は、第１図及び第２図と同様の鋼について、
焼鈍冷却時における５℃／秒から２０℃／秒べの冷却速
度変更点ＴＱが磁束密度に及ぼす影響を調べたもので、
冷却速度変更点が６２０″Ｃ超の場合、すなわち６２０
℃に至る前に冷却速度を８℃／秒超とした場合、磁束密
度が劣化することが判る。
６２０℃以上の温度領域において発生するものであり、
このため本発明では均熱温度から少なくとも６２０℃ま
では８℃／秒以下の冷却速度Ｖ工で冷却を行う。第３図
及び第４図は、第１図及び第２図と同様の鋼について、
焼鈍冷却時における５℃／秒から２０℃／秒べの冷却速
度変更点ＴＱが磁束密度に及ぼす影響を調べたもので、
冷却速度変更点が６２０″Ｃ超の場合、すなわち６２０
℃に至る前に冷却速度を８℃／秒超とした場合、磁束密
度が劣化することが判る。
一方、このような８°Ｃ／秒以下の冷却速度を５５０℃
以降の温度域まで続けても低磁場磁気特性上は大きな変
化はなく、却って生産性の低下や冷却帯の長大化を招い
てしまう。そこで本発明では、８℃／秒以下の冷却速度
は、均熱温度から６２０℃の温度域までとし、それ以降
については、より高い冷却速度で冷却を行う。
以降の温度域まで続けても低磁場磁気特性上は大きな変
化はなく、却って生産性の低下や冷却帯の長大化を招い
てしまう。そこで本発明では、８℃／秒以下の冷却速度
は、均熱温度から６２０℃の温度域までとし、それ以降
については、より高い冷却速度で冷却を行う。
５５０°Ｃ以下の冷却速度は、ガスジェット冷却程度の
冷却速度では磁気特性に対しては何ら影響を及ぼさない
が、６２０〜５５０℃までの冷却速度ν１に対して急激
な冷却速度の変更を行った場合、板形状が悪化する。こ
れを回避するため、少なくとも５５０℃以下から３００
℃までの平均冷却速度ｖ２をＶ２≦４ｖ□とする必要が
あり、これによって冷却速度歪による板形状の悪化は許
容されるレベルになる。第５図は、３％５ｉｉｌｉ（第
１表なす鋼−３）について、Ｖ□及びｖ２の適正範囲を
調べたものであり、ｖ２が４ｖ工を超える領域では急峻
度の変化量が非常に大きく、板形状が悪化していること
が判る。
冷却速度では磁気特性に対しては何ら影響を及ぼさない
が、６２０〜５５０℃までの冷却速度ν１に対して急激
な冷却速度の変更を行った場合、板形状が悪化する。こ
れを回避するため、少なくとも５５０℃以下から３００
℃までの平均冷却速度ｖ２をＶ２≦４ｖ□とする必要が
あり、これによって冷却速度歪による板形状の悪化は許
容されるレベルになる。第５図は、３％５ｉｉｌｉ（第
１表なす鋼−３）について、Ｖ□及びｖ２の適正範囲を
調べたものであり、ｖ２が４ｖ工を超える領域では急峻
度の変化量が非常に大きく、板形状が悪化していること
が判る。
また、均熱温度から３００℃までの平均冷却速度が５℃
／秒未満では、生産性、設備費等を考慮した場合、本発
明による効果が実質的にほとんど期待できない。
／秒未満では、生産性、設備費等を考慮した場合、本発
明による効果が実質的にほとんど期待できない。
次に、本発明の鋼成分の限定理由を説明する。
Ｃは、磁気時効の観点から最終焼鈍後の段階で０．００
４ｔｉｔ％以下とする必要がある。したがって、それ以
上のＣレベルの場合には熱延以降のいずれかの焼鈍過程
（例えば、最終焼鈍）で脱炭する必要がある。そして、
仮りに脱炭を行う場合でも、この脱炭を速やかに完了さ
せるため。
４ｔｉｔ％以下とする必要がある。したがって、それ以
上のＣレベルの場合には熱延以降のいずれかの焼鈍過程
（例えば、最終焼鈍）で脱炭する必要がある。そして、
仮りに脱炭を行う場合でも、この脱炭を速やかに完了さ
せるため。
スラブ段階でのＣ量は０．０２ｉｙ仁％をその上限とす
る。
る。
Ｓｉは１．０ｗｔ％未満では固有抵抗の低下により十分
な低鉄損化が図れない。一方、４．０ｗｔ％を超えると
素材の脆化により冷間圧延゛が困難になる。
な低鉄損化が図れない。一方、４．０ｗｔ％を超えると
素材の脆化により冷間圧延゛が困難になる。
Ａｆｉは通常の添加レベルであり、０．０１ｔｉｔ％未
満ではＡｆｆＮが微細に析出して最終焼鈍時に良好な粒
成長性が得られず、一方、２．０ｗｔ％を超えると冷間
加工性が劣化する。
満ではＡｆｆＮが微細に析出して最終焼鈍時に良好な粒
成長性が得られず、一方、２．０ｗｔ％を超えると冷間
加工性が劣化する。
第１表の組成の熱延板を冷間圧延した後、第２表の条件
で連続焼鈍を実施して無方向性電磁鋼板を製造した。得
られた電磁鋼板の磁気特性及び急峻度を第２表に併せて
示す。
で連続焼鈍を実施して無方向性電磁鋼板を製造した。得
られた電磁鋼板の磁気特性及び急峻度を第２表に併せて
示す。
以上述べた本発明によれば、低磁場磁気特性に悪影響を
及ぼす限られた高温領域のみ冷却条件を適正化すること
により、生産性を害することなく冷却時の熱歪の導入を
効果的に抑え、低磁場磁気特性のぴれた無方向性電磁鋼
板を製造することができる。
及ぼす限られた高温領域のみ冷却条件を適正化すること
により、生産性を害することなく冷却時の熱歪の導入を
効果的に抑え、低磁場磁気特性のぴれた無方向性電磁鋼
板を製造することができる。
第１図は１．７％Ｓｉ鋼について最終焼鈍時の冷却速度
が磁束密度に及ぼす影響を示したものである。第２図は
３％Ｓｉ鋼について最終焼鈍時の冷却速度が磁束密度に
及ぼす影響を示したものである。第３図は１．７％Ｓｉ
鋼について焼鈍冷却時における冷却速度変更点Ｔｑが磁
束密度に及ぼす影響を示したものである。第４図は３％
Ｓｉ鋼について焼鈍冷却時における冷却速度変更点ＴＱ
が磁束密度に及ぼす影響を示したものである。 第５図は３％Ｓｉ鋼についてＶ工及びν２の適正範囲を
示したものである。
が磁束密度に及ぼす影響を示したものである。第２図は
３％Ｓｉ鋼について最終焼鈍時の冷却速度が磁束密度に
及ぼす影響を示したものである。第３図は１．７％Ｓｉ
鋼について焼鈍冷却時における冷却速度変更点Ｔｑが磁
束密度に及ぼす影響を示したものである。第４図は３％
Ｓｉ鋼について焼鈍冷却時における冷却速度変更点ＴＱ
が磁束密度に及ぼす影響を示したものである。 第５図は３％Ｓｉ鋼についてＶ工及びν２の適正範囲を
示したものである。
Claims (1)
- １回または中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延によ
って最終板厚としたＣ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：１
．０〜４．０ｗｔ％、Ａｌ：０．０１〜２．０ｗｔ％を
含有する珪素鋼板を、８００〜１１００℃にて最終連続
焼鈍後、冷却するに当り、均熱温度から５５０〜６２０
℃の温度域に至る平均冷却速度ｖ＿１を８℃／秒以下、
以降３００℃までの平均冷却速度ｖ＿２をｖ＿１＜ｖ＿
２≦４ｖ＿１とし、且つ均熱温度から３００℃までの平
均冷却速度を５℃／秒以上とすることを特徴とする低磁
場磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63049577A JPH01225724A (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | 低磁場磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US07/425,183 US5108522A (en) | 1988-03-04 | 1989-03-03 | Method of making non-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic properties under low magnetic field |
| KR1019890701751A KR930003634B1 (ko) | 1988-03-04 | 1989-03-03 | 저자장 자기특성이 우수한 무방향성 전자강판의 제조방법 |
| PCT/JP1989/000233 WO1989008152A1 (en) | 1988-03-04 | 1989-03-03 | Process for producing nonoriented electric steel sheet having excellent magnetic properties in lowly magnetic field |
| EP19890903261 EP0357797A4 (en) | 1988-03-04 | 1989-03-03 | Process for producing nonoriented electric steel sheet having excellent magnetic properties in lowly magnetic field |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63049577A JPH01225724A (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | 低磁場磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01225724A true JPH01225724A (ja) | 1989-09-08 |
| JPH044370B2 JPH044370B2 (ja) | 1992-01-28 |
Family
ID=12835070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63049577A Granted JPH01225724A (ja) | 1988-03-04 | 1988-03-04 | 低磁場磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5108522A (ja) |
| EP (1) | EP0357797A4 (ja) |
| JP (1) | JPH01225724A (ja) |
| KR (1) | KR930003634B1 (ja) |
| WO (1) | WO1989008152A1 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69230239T2 (de) * | 1991-08-14 | 2000-04-13 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | Verfahren zur Herstellung eines nichtorientierenten Elektrostahlblechs mit guten magnetischen Eigenschaften |
| KR100316896B1 (ko) * | 1993-09-29 | 2002-02-19 | 에모또 간지 | 철손이낮은무방향성규소강판및그제조방법 |
| US6436199B1 (en) | 1999-09-03 | 2002-08-20 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density and manufacturing method therefor |
| JP2004328986A (ja) * | 2003-01-14 | 2004-11-18 | Toyo Tetsushin Kogyo Kk | モータ用固定子コアおよびその製造方法 |
| DE102005059308A1 (de) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Wärmebehandeln eines Stahlbands |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1437673A (fr) * | 1965-03-26 | 1966-05-06 | Loire Atel Forges | Procédé de fabrication de produits sidérurgiques à usages magnétiques sans orientation cristalline préférentielle |
| US3948691A (en) * | 1970-09-26 | 1976-04-06 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing cold rolled, non-directional electrical steel sheets and strips having a high magnetic flux density |
| US3770517A (en) * | 1972-03-06 | 1973-11-06 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method of producing substantially non-oriented silicon steel strip by three-stage cold rolling |
| JPS63137122A (ja) * | 1986-11-28 | 1988-06-09 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性けい素鋼板の製造方法 |
| JP2505196B2 (ja) * | 1987-04-10 | 1996-06-05 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-03-04 JP JP63049577A patent/JPH01225724A/ja active Granted
-
1989
- 1989-03-03 EP EP19890903261 patent/EP0357797A4/en not_active Withdrawn
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