JPS5831034A - 絞り用冷延鋼板の製造法 - Google Patents
絞り用冷延鋼板の製造法Info
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- JPS5831034A JPS5831034A JP12860881A JP12860881A JPS5831034A JP S5831034 A JPS5831034 A JP S5831034A JP 12860881 A JP12860881 A JP 12860881A JP 12860881 A JP12860881 A JP 12860881A JP S5831034 A JPS5831034 A JP S5831034A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
杢発明は連続焼鈍によ■０用冷延鋼板を製造する方法に
関するものである。
関するものである。
従来、絞シ用冷延鋼板は箱焼鈍により製造され、連続焼
鈍は急速加熱、短時間焼鈍であるため、軟質で絞り性の
すぐれた冷延鋼板を製造することは困難であった。その
ため従来、連続焼鈍による場合は、特殊元素を添加した
鋼片を使用したシ、熱延加熱温度を低温度とするなどの
操業条件を調整することなどが考えられているが、添加
元素はコストアップとなシ、又操業条件の調整では未だ
十分な特性を発揮するに到っていない。
鈍は急速加熱、短時間焼鈍であるため、軟質で絞り性の
すぐれた冷延鋼板を製造することは困難であった。その
ため従来、連続焼鈍による場合は、特殊元素を添加した
鋼片を使用したシ、熱延加熱温度を低温度とするなどの
操業条件を調整することなどが考えられているが、添加
元素はコストアップとなシ、又操業条件の調整では未だ
十分な特性を発揮するに到っていない。
本発明は特殊の元素を添加することなく、各製造工程毎
での成分、操業条件の調整を行なうことにより、安定し
た十分な絞り性を発揮する冷延鋼板を製造することがで
きるもので、重量％でＯ（１，０２〜ａｏ６ｘ、ｓｌ
ａ０２Ｘ以下、Ｍｎ１０５〜（１３５％、Ｐ α０２０
ｘ以下、８ ＣＬＯ２５Ｘ以下、ＢｏｔＡｔ （ＬＯ
２０〜α０４０％ 、 Ｉ Ｏ２０ロ
ロ ５ 〜 （ＬＯＯ−４０Ｘ 、 ｉｇｎ／
ｓ ）５、残部がν漬 及び不可避的不純物よシ成るム
ｔ キルド鋼片を、１０２０〜１１８０℃に加熱して熱
間圧延を行ないム）点以上で仕上圧延を終了し、仕上最
終スタンド通過後フェライト変態が５０％以上終了して
から冷却を開始し、６Ωロ〜７００℃にて巻取り、次い
で冷圧率６０〜９０％で冷間圧嬌したる後再結晶温度７
００〜８５０℃にて連続焼鈍することを特徴とするもの
である。
での成分、操業条件の調整を行なうことにより、安定し
た十分な絞り性を発揮する冷延鋼板を製造することがで
きるもので、重量％でＯ（１，０２〜ａｏ６ｘ、ｓｌ
ａ０２Ｘ以下、Ｍｎ１０５〜（１３５％、Ｐ α０２０
ｘ以下、８ ＣＬＯ２５Ｘ以下、ＢｏｔＡｔ （ＬＯ
２０〜α０４０％ 、 Ｉ Ｏ２０ロ
ロ ５ 〜 （ＬＯＯ−４０Ｘ 、 ｉｇｎ／
ｓ ）５、残部がν漬 及び不可避的不純物よシ成るム
ｔ キルド鋼片を、１０２０〜１１８０℃に加熱して熱
間圧延を行ないム）点以上で仕上圧延を終了し、仕上最
終スタンド通過後フェライト変態が５０％以上終了して
から冷却を開始し、６Ωロ〜７００℃にて巻取り、次い
で冷圧率６０〜９０％で冷間圧嬌したる後再結晶温度７
００〜８５０℃にて連続焼鈍することを特徴とするもの
である。
以下本発明について詳述する。
まず本発明を構成するムｔキルド鋼の成分組成について
説明する。
説明する。
ｏＦｉ増加するとこれに伴い強度上昇を招くので低いほ
どよく、α０６％以下とするのが望ましいが、低すぎる
と過時効処理に炭化物の析出が不十分で時効劣化が大き
くなシ、そのためにはα０２Ｘ以上管必要とする。
どよく、α０６％以下とするのが望ましいが、低すぎる
と過時効処理に炭化物の析出が不十分で時効劣化が大き
くなシ、そのためにはα０２Ｘ以上管必要とする。
Ｓｌ は増加すると強度が上昇し、第１図に示すよう
にｓｌ 以外の成分が０ αΩ４Ｘ％Ｍｎ［Ｌ１４−
α１７Ｘ、Ｐ α０５〜α５１６％、８ （ＬａＯ
２〜ａ０１２％、８ｏｔＡｔα０２５〜α口３０％、１
（ＬＱΩ１７〜αΩＱ２５％のムＬキルド銅片を熱延、
冷延後７８０℃Ｘ４０秒、４００℃×５分間連続焼鈍し
た場合、８１量が増加するとＹＰ 値が上昇し、さらに
ｒ値の向上を阻害するので、８１ 含有量はα０２Ｘ
以下とした。
にｓｌ 以外の成分が０ αΩ４Ｘ％Ｍｎ［Ｌ１４−
α１７Ｘ、Ｐ α０５〜α５１６％、８ （ＬａＯ
２〜ａ０１２％、８ｏｔＡｔα０２５〜α口３０％、１
（ＬＱΩ１７〜αΩＱ２５％のムＬキルド銅片を熱延、
冷延後７８０℃Ｘ４０秒、４００℃×５分間連続焼鈍し
た場合、８１量が増加するとＹＰ 値が上昇し、さらに
ｒ値の向上を阻害するので、８１ 含有量はα０２Ｘ
以下とした。
Ｍｎ は少ない程軟質で絞り用鋼板として適するが、
Ｂにより熱間脆性を防止するため００５％以上とする必
要があシ又ＩＩＬ３５Ｘ以上では固溶強化により硬化し
ｒ値の億下が起り絞り用軟質鋼板として適さない、また
経済的にも不利であるためＭｌｌ はα０５〜α５５
１６とした。
Ｂにより熱間脆性を防止するため００５％以上とする必
要があシ又ＩＩＬ３５Ｘ以上では固溶強化により硬化し
ｒ値の億下が起り絞り用軟質鋼板として適さない、また
経済的にも不利であるためＭｌｌ はα０５〜α５５
１６とした。
８は硫化物介在物の減少と表囮疵の減少のためα０２５
％以下とした。Ｐは１０２％以上では固溶強化によシ硬
化し、ｒ値の向上も期待できず、絞シ用軟質鋼板として
適さないためアはＱ、０２０Ｘ以下とした。
％以下とした。Ｐは１０２％以上では固溶強化によシ硬
化し、ｒ値の向上も期待できず、絞シ用軟質鋼板として
適さないためアはＱ、０２０Ｘ以下とした。
上記Ｍ！１０．０５〜１３５％、８ （１０２５％さ
らにＭ！に／１１ を５以上とする。
らにＭ！に／１１ を５以上とする。
Ｅ３ｏ／ｊＬはムｔ と鉦と共に本発明を構成する主要
な元素であり、ムｔ と鉦を適正値に管理することによ
り軟質でｒ値の高い絞）用鋼板を得るものであるが、ム
ｔが（ＬＯ４ΩＸ以上では熱く後の巻取り温度が６００
〜７００℃のムｔｇ析出促進温度であってもムＬ区の析
出が不十分であり、貴結晶焼鈍時ムｔｉ！の多量の析出
が起こ多結晶粒の成長を阻害し軟質化を妨げる。まえム
ｔα０２０％以下では再結晶焼鈍時に析出するムｔＫの
量が少なく再結晶集合組織の十分な改善が困難となるの
でムｔは１ｌＬ０２０〜ａ０４０％とし六。
な元素であり、ムｔ と鉦を適正値に管理することによ
り軟質でｒ値の高い絞）用鋼板を得るものであるが、ム
ｔが（ＬＯ４ΩＸ以上では熱く後の巻取り温度が６００
〜７００℃のムｔｇ析出促進温度であってもムＬ区の析
出が不十分であり、貴結晶焼鈍時ムｔｉ！の多量の析出
が起こ多結晶粒の成長を阻害し軟質化を妨げる。まえム
ｔα０２０％以下では再結晶焼鈍時に析出するムｔＫの
量が少なく再結晶集合組織の十分な改善が困難となるの
でムｔは１ｌＬ０２０〜ａ０４０％とし六。
［Ｆｉムｔ と同様に１００４０％以上では熱延再結晶
焼鈍時ムｔｇの多量析出が起こ多結晶粒の成長を妨げ軟
質化しない。一方α口００５％以下では再結晶焼鈍時に
析出するムｔ［が少なく再結晶集合組織の十分な改善が
困難となるからである。
焼鈍時ムｔｇの多量析出が起こ多結晶粒の成長を妨げ軟
質化しない。一方α口００５％以下では再結晶焼鈍時に
析出するムｔ［が少なく再結晶集合組織の十分な改善が
困難となるからである。
本発明は上記のような組成を有するムｔ キルド鋼を転
炉、複合吹錬成は出鋼後の鍋吹錬゛において炭素量の調
整を行ないながら製錬し、得た溶鋼を造塊、分塊又は連
続鋳造を経て鋼片とする。
炉、複合吹錬成は出鋼後の鍋吹錬゛において炭素量の調
整を行ないながら製錬し、得た溶鋼を造塊、分塊又は連
続鋳造を経て鋼片とする。
このようにして装造された鋼片は加熱温度ｒスタンド通
過後フェライトへの変態が５０％以上終了してから冷却
を開始し、６００〜７００℃の巻取温度にて熱延される
。この熱延条件は良好な特性を得る鋼板の実験結果に基
いて規定したものであ夛、第４図に本発明材と本発明の
範囲外の成分を有する比較鋼材とを供試材とし巻取温度
６５０〜６７０１：、再結晶焼鈍温度８２０℃で処理し
た場合の熱延加熱温度とｒ値との関係を示す。又第５図
に本発明鋼材を加熱温度１０６０〜１１７０℃及び１２
００〜１３００℃で熱延したもの並びに比較鋼材を加熱
温度１２００〜１３００℃で熱延した場合の巻取温度と
ＹＰ 、 ｒ値 との関、係を示す。
過後フェライトへの変態が５０％以上終了してから冷却
を開始し、６００〜７００℃の巻取温度にて熱延される
。この熱延条件は良好な特性を得る鋼板の実験結果に基
いて規定したものであ夛、第４図に本発明材と本発明の
範囲外の成分を有する比較鋼材とを供試材とし巻取温度
６５０〜６７０１：、再結晶焼鈍温度８２０℃で処理し
た場合の熱延加熱温度とｒ値との関係を示す。又第５図
に本発明鋼材を加熱温度１０６０〜１１７０℃及び１２
００〜１３００℃で熱延したもの並びに比較鋼材を加熱
温度１２００〜１３００℃で熱延した場合の巻取温度と
ＹＰ 、 ｒ値 との関、係を示す。
第４図、第５図より明らかなように、成分、加熱温度、
巻取温度を本発明の範囲内とするとグレングロス発生の
心配のない巻取温度の範囲内で安定して絞υ用に適した
特性値が得られ、これらの条件は倒れか一つでも本発明
の範囲外になると特性の劣化ね逸れないものである。
巻取温度を本発明の範囲内とするとグレングロス発生の
心配のない巻取温度の範囲内で安定して絞υ用に適した
特性値が得られ、これらの条件は倒れか一つでも本発明
の範囲外になると特性の劣化ね逸れないものである。
本発明は熱間圧延に際しホットランテーブルにおけるス
プレー冷却をム）変態点以上の温度で仕上圧延を完了し
仕上最終スタンド通過後フェライト変態が少なくと屯Ｓ
ＯＷ以上終了した後冷却を開始するものであるが、第６
図に本発明材について１１００〜１１８０℃加熱後、ム
）変態点以上の温度で圧延を完了し、最終スタンド通過
後ムｒ変態終了後冷却し六ものと、仕上最終スタンド通
過直後に冷却を開始してムｒ変１１Ｉ！終了以前に急冷
され六ものに関し、巻取温度とｙｐ 値との関係を示す
。（なお、このＹＰ 値は熱延後冷延した後７８０℃の
再結晶温度で焼鈍したものについて得たものである。）
これによればムｒ 変１１Ｊ！了してから冷却を開始し
た方がＹＰ が低くなる傾向がわかり、このように冷却
すると通常のホットランスプレーでの冷却は１５０〜３
０℃／鱈であるが、と−では水冷と空冷２０〜５℃／５
ＩＩｅの差が重要であシ、仕上スタンド通過後オーステ
ナイトからフエライシの変態が起こるが、この変態時水
冷によって急冷して微細なフェライト粒とすることをさ
け、空冷による徐冷で粗大なフェライト粒を得る。この
ようにして熱延板のフェライト粒径が大きいと冷延後、
の再結晶焼鈍後のフェライト粒径４大きく軟質化がはか
り得るのである。
プレー冷却をム）変態点以上の温度で仕上圧延を完了し
仕上最終スタンド通過後フェライト変態が少なくと屯Ｓ
ＯＷ以上終了した後冷却を開始するものであるが、第６
図に本発明材について１１００〜１１８０℃加熱後、ム
）変態点以上の温度で圧延を完了し、最終スタンド通過
後ムｒ変態終了後冷却し六ものと、仕上最終スタンド通
過直後に冷却を開始してムｒ変１１Ｉ！終了以前に急冷
され六ものに関し、巻取温度とｙｐ 値との関係を示す
。（なお、このＹＰ 値は熱延後冷延した後７８０℃の
再結晶温度で焼鈍したものについて得たものである。）
これによればムｒ 変１１Ｊ！了してから冷却を開始し
た方がＹＰ が低くなる傾向がわかり、このように冷却
すると通常のホットランスプレーでの冷却は１５０〜３
０℃／鱈であるが、と−では水冷と空冷２０〜５℃／５
ＩＩｅの差が重要であシ、仕上スタンド通過後オーステ
ナイトからフエライシの変態が起こるが、この変態時水
冷によって急冷して微細なフェライト粒とすることをさ
け、空冷による徐冷で粗大なフェライト粒を得る。この
ようにして熱延板のフェライト粒径が大きいと冷延後、
の再結晶焼鈍後のフェライト粒径４大きく軟質化がはか
り得るのである。
彦お本実験に供した鋼板の成分は下表の通りである。
本発明はこのようにして巻取り九熱延コイルをｓＯ〜９
０％冷延するがｔＪ＆７図にｒ値と冷圧率との関係を示
す。こ＼における試験材の成分範囲と操業条件は下表の
通りである。
０％冷延するがｔＪ＆７図にｒ値と冷圧率との関係を示
す。こ＼における試験材の成分範囲と操業条件は下表の
通りである。
これによれば本発明鋼板Ｆｉ７０％以上の冷圧率で冷延
してもｒ値の低下はなく絞シ用軟質鋼板に必要な高いｒ
値を得るためＫは冷圧率６０〜９０％が必要である。
してもｒ値の低下はなく絞シ用軟質鋼板に必要な高いｒ
値を得るためＫは冷圧率６０〜９０％が必要である。
このようにして得た冷延鋼板は再結晶焼鈍と過時効処理
を有する通常の連続焼鈍において再結晶温度を７００〜
８５０℃、過時効処理を３００〜４５０℃で行なう。再
結晶温度が７００℃以下では特性が劣化し、８５０℃以
上ではエネルギー原単位の上昇が著しい。過時効処理が
３００℃以下では過時効処理に長時間を要し生型率が低
下する。又４５０℃以上では固溶炭素量が多く、時効性
が劣化するので好ましくな四次に本発明の実施例を示す
。
を有する通常の連続焼鈍において再結晶温度を７００〜
８５０℃、過時効処理を３００〜４５０℃で行なう。再
結晶温度が７００℃以下では特性が劣化し、８５０℃以
上ではエネルギー原単位の上昇が著しい。過時効処理が
３００℃以下では過時効処理に長時間を要し生型率が低
下する。又４５０℃以上では固溶炭素量が多く、時効性
が劣化するので好ましくな四次に本発明の実施例を示す
。
下表は本発明鋼板と比較鋼板の製造条件と成品特性値を
示したものであ抄、各コイルと４熱延板厚は五〇−で、
冷延後の板厚Ｖｉα８−である。
示したものであ抄、各コイルと４熱延板厚は五〇−で、
冷延後の板厚Ｖｉα８−である。
第１〜３図は８１ 、 Ｍｎ 、 Ｐの含有量とＹＰ
値との関係 第４図は熱延加熱温度とｒ値との関係 第５図は巻取温度とｒ値、ＹＰ値との関係第６図は本発
明のホットラン冷却した場合としない場合との巻取温度
とＹＰ値 との関係第７図は冷圧率とｒ値との関係を示
した図表である。 瓜（％） ００
値との関係 第４図は熱延加熱温度とｒ値との関係 第５図は巻取温度とｒ値、ＹＰ値との関係第６図は本発
明のホットラン冷却した場合としない場合との巻取温度
とＹＰ値 との関係第７図は冷圧率とｒ値との関係を示
した図表である。 瓜（％） ００
Claims (1)
- ０１０２〜１０６％、８ｉ ａ０２Ｘ以下、Ｍｎ
（ＬＯ５〜ａ３５Ｘ、 Ｐ １０２０Ｘ以下、ｇ
（ＬＯ２５Ｘ以下、５ｏｌＡＬ （ＬＯ２０〜＋ｌＬ０
４０％、１１ α０００５〜（ＬＯ０４０％、Ｍｎ／
８ ） ５、残部がＩＰａ 及び不可避的不純物よシ
成るムｔキルド鋼片を、１０２０〜１１８０℃に加熱し
て熱間圧延を行ないムｒ３点以上で仕上圧延を終了し、
仕上最終スタンド通過後７エライトへの変態が５０％以
上終了してから冷却を開始し、６００〜７０Ω℃にて巻
取９、次いで冷圧率６０〜９０％で冷間圧延したる後再
結晶温度７００〜８８０℃にて連続焼鈍することを特徴
とする絞り用冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12860881A JPS5831034A (ja) | 1981-08-17 | 1981-08-17 | 絞り用冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12860881A JPS5831034A (ja) | 1981-08-17 | 1981-08-17 | 絞り用冷延鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831034A true JPS5831034A (ja) | 1983-02-23 |
Family
ID=14988984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12860881A Pending JPS5831034A (ja) | 1981-08-17 | 1981-08-17 | 絞り用冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5831034A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5837119A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による鋼板長手方向および幅方向の材質が均一な冷延Ａｌキルド鋼板の製造方法 |
| JPS6082615A (ja) * | 1983-10-11 | 1985-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 絞り加工性の良好な薄鋼板の製造方法 |
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
| CN112126864A (zh) * | 2020-09-09 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 微波炉箱体用冷轧钢板的生产方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS586938A (ja) * | 1981-07-02 | 1983-01-14 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |
-
1981
- 1981-08-17 JP JP12860881A patent/JPS5831034A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS586938A (ja) * | 1981-07-02 | 1983-01-14 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5837119A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による鋼板長手方向および幅方向の材質が均一な冷延Ａｌキルド鋼板の製造方法 |
| JPH0154412B2 (ja) * | 1981-08-26 | 1989-11-17 | Nippon Kokan Kk | |
| JPS6082615A (ja) * | 1983-10-11 | 1985-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 絞り加工性の良好な薄鋼板の製造方法 |
| JPH0133536B2 (ja) * | 1983-10-11 | 1989-07-13 | Kawasaki Steel Co | |
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| CN112126864A (zh) * | 2020-09-09 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 微波炉箱体用冷轧钢板的生产方法 |
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