JPS6075519A - 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法Info
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- JPS6075519A JPS6075519A JP18329483A JP18329483A JPS6075519A JP S6075519 A JPS6075519 A JP S6075519A JP 18329483 A JP18329483 A JP 18329483A JP 18329483 A JP18329483 A JP 18329483A JP S6075519 A JPS6075519 A JP S6075519A
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- Japan
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- temperature
- rolled steel
- steel sheet
- cold
- slab
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
奮粟上度■■立粁
本発明は、連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法に関する
。
。
更に詳細には本発明は熱間圧延工程で高温巻取りを行っ
て良好な深絞り性と表面性状を兼備した冷延鋼板製品を
製造しうる連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法に関する
。
て良好な深絞り性と表面性状を兼備した冷延鋼板製品を
製造しうる連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法に関する
。
従米肢術
冷延鋼板の連続焼鈍は処理時間が短く高強度の製品が得
られるため広く採用されている。しかしながら、連続焼
鈍冷延鋼板は成型性、特に深絞り性が劣る傾向がある。
られるため広く採用されている。しかしながら、連続焼
鈍冷延鋼板は成型性、特に深絞り性が劣る傾向がある。
連続焼鈍される冷延鋼板において従来の箱焼鈍による冷
延鋼板に匹敵する深絞り性、すなわちｒ値を得るにはそ
の熱間圧延時に高温巻取すする必要があることがよく知
られており、実施されている。この高温巻取りは、冶金
的にはＡＩＮを粗大析出させることに主眼があり、巻取
り温度は高いほどＡｊｌＮの粗大析出が進行し、連続焼
鈍によりｒ値の高い冷延鋼板を得るに望ましい。
延鋼板に匹敵する深絞り性、すなわちｒ値を得るにはそ
の熱間圧延時に高温巻取すする必要があることがよく知
られており、実施されている。この高温巻取りは、冶金
的にはＡＩＮを粗大析出させることに主眼があり、巻取
り温度は高いほどＡｊｌＮの粗大析出が進行し、連続焼
鈍によりｒ値の高い冷延鋼板を得るに望ましい。
しかしながら、巻取り温度を高くすると、表面スケール
が生じ、脱炭により粒子の粗大化（フェライト結晶の粗
大化）がおこり、冷延鋼板の外観を著しく損ねる。この
ため実際には巻取り温度を７００℃以下に押さえており
、従って、連続焼鈍では箱焼鈍で得られる製品に匹敵す
るｒ値のものは製造出来なかった。
が生じ、脱炭により粒子の粗大化（フェライト結晶の粗
大化）がおこり、冷延鋼板の外観を著しく損ねる。この
ため実際には巻取り温度を７００℃以下に押さえており
、従って、連続焼鈍では箱焼鈍で得られる製品に匹敵す
るｒ値のものは製造出来なかった。
３旦Ω旦釣
本発明の目的は、上述の従来技術の問題点を解決し、深
絞り性の優れた冷延鋼板製品を与えうる連続焼鈍用の冷
延鋼板母材の製造方法を提供することにある。
絞り性の優れた冷延鋼板製品を与えうる連続焼鈍用の冷
延鋼板母材の製造方法を提供することにある。
更に詳細には、本発明の目的は、連続焼鈍用の冷延鋼板
母材の製造方法において、その熱間圧延時に高温巻取り
を行い、表面が美麗で且つ冷延鋼板製品が優れた深絞り
性を示すような冷延鋼板母材の製造方法を提供すること
にある。
母材の製造方法において、その熱間圧延時に高温巻取り
を行い、表面が美麗で且つ冷延鋼板製品が優れた深絞り
性を示すような冷延鋼板母材の製造方法を提供すること
にある。
充贋至盪威
そこで、本発明者らは連続焼鈍用冷延鋼板の母材たる熱
延鋼板の熱履歴とそれによる金属組織学的変化を冷延鋼
板製品の深絞り性との関連に於いて長年研究を続けた結
果、熱間圧延前の鋳片の熱履歴を変更することにより、
粒子の粗大化を防止できる高温巻取り（７２０℃乃至８
２０℃）を実現したものである。
延鋼板の熱履歴とそれによる金属組織学的変化を冷延鋼
板製品の深絞り性との関連に於いて長年研究を続けた結
果、熱間圧延前の鋳片の熱履歴を変更することにより、
粒子の粗大化を防止できる高温巻取り（７２０℃乃至８
２０℃）を実現したものである。
本発明に従い、ｃ ： ０．０１５〜０．０５％、Ｍｎ
： ０．０３〜０．２５％を含有するＡｌキルド鋼を
連続鋳造し、鋳片の表面温度が８００℃未満にならない
ように保温し、１０５０℃乃至１２００℃の範囲の温度
に均熱加熱し、次いで熱間圧延後７２０℃乃至８２０℃
の範囲の温度で巻取りを行なうことを特徴とする連続焼
鈍用冷延鋼板母材の製造方法が提供される。
： ０．０３〜０．２５％を含有するＡｌキルド鋼を
連続鋳造し、鋳片の表面温度が８００℃未満にならない
ように保温し、１０５０℃乃至１２００℃の範囲の温度
に均熱加熱し、次いで熱間圧延後７２０℃乃至８２０℃
の範囲の温度で巻取りを行なうことを特徴とする連続焼
鈍用冷延鋼板母材の製造方法が提供される。
更に、本発明のもう１つの方法は、熱延コイルを巻取っ
た後、そのコイルを均熱保持し、次いで徐冷するのが好
ましい。
た後、そのコイルを均熱保持し、次いで徐冷するのが好
ましい。
尚、鋳片表面温度とは、連続焼鈍スラブの場合、コーナ
一部等の特殊な部位ではなく、測温部といわれる板幅中
央部で測定した温度であり、材料温度の制御の対象とな
る温度をいう。
一部等の特殊な部位ではなく、測温部といわれる板幅中
央部で測定した温度であり、材料温度の制御の対象とな
る温度をいう。
実際には、鋳片の均熱保持は、連続鋳造から熱間圧延ま
での間、鋳片を保温カバー又は保温炉等で保熱すること
により行われる。
での間、鋳片を保温カバー又は保温炉等で保熱すること
により行われる。
本明細書中では成分パーセントは重量パーセントで示し
ている。
ている。
次に、本発明の構成要件の限定理由を説明する。
Ｃ：
Ｃは冷延鋼板製品の強度を得るのに必要な成分である。
特に０．０１５％未満では製品の強度が不足するだけで
なく連続焼鈍後の時効劣化が大きいので望ましくない。
なく連続焼鈍後の時効劣化が大きいので望ましくない。
第１図に連続焼鈍後の製品を常温に３力月放置した時の
伸びの劣化量と鋼中Ｃ量との関係を示したがこの図より
も本発明の範囲にＣ量を制御する必要があることがわか
る。また０、０５％を越えると深絞り性が劣化する。従
って、Ｃ量は０．０１５〜０．０５％に限定した。
伸びの劣化量と鋼中Ｃ量との関係を示したがこの図より
も本発明の範囲にＣ量を制御する必要があることがわか
る。また０、０５％を越えると深絞り性が劣化する。従
って、Ｃ量は０．０１５〜０．０５％に限定した。
Ｍｎ：
Ｍｎは冷延鋼板製品の製造工程において熱間脆性を防止
する上で有効な成分であるが、０．０３％未満ではこの
効果はなくまた０、２５％を越えると深絞り性が劣化す
る。従って、Ｍｎを０．０３〜０．２０％に限定した。
する上で有効な成分であるが、０．０３％未満ではこの
効果はなくまた０、２５％を越えると深絞り性が劣化す
る。従って、Ｍｎを０．０３〜０．２０％に限定した。
さらに、本発明の製造方法に使用する鋳片はＣ１Ｍｎの
他、Ｓｉ、、Ｔｉｓ ＾β、及び他の合金元素、更にＰ
、Ｓ等の不純物を含有することができるのは勿論である
。
他、Ｓｉ、、Ｔｉｓ ＾β、及び他の合金元素、更にＰ
、Ｓ等の不純物を含有することができるのは勿論である
。
鋳片表面温度：
従来技術では連続鋳造鋳片は、一旦５００℃乃至６００
℃まで冷却し、これを１２００℃以上に加熱して熱間圧
延する。鋳片表面温度が一旦８００℃未満まで下がると
、熱間圧延前に鋳片内にフェライト相の発生が始まり、
これがＡＩＮやＭ ｎ Ｓなど析出物の粗大化、即ち析
出粒子の粗大化を起し、高温巻取時のフェライト粒の粗
大化を助長し、その結果冷延鋼板製品の表面性状が著し
く劣化する。
℃まで冷却し、これを１２００℃以上に加熱して熱間圧
延する。鋳片表面温度が一旦８００℃未満まで下がると
、熱間圧延前に鋳片内にフェライト相の発生が始まり、
これがＡＩＮやＭ ｎ Ｓなど析出物の粗大化、即ち析
出粒子の粗大化を起し、高温巻取時のフェライト粒の粗
大化を助長し、その結果冷延鋼板製品の表面性状が著し
く劣化する。
しかし、本発明により、連続鋳造後、熱間圧延までの鋳
片表面温度を８００℃以上に保つことで、フェライト相
の析出は鋳片冷却時ではなく、高温巻取り時に起こるた
め析出粒子は微細に析出し、これによってフェライト結
晶の粗大化が防止できる。
片表面温度を８００℃以上に保つことで、フェライト相
の析出は鋳片冷却時ではなく、高温巻取り時に起こるた
め析出粒子は微細に析出し、これによってフェライト結
晶の粗大化が防止できる。
鋳片加熱温度：
連続鋳造したままの鋳片ではエツジ部及び表面部分の温
度が低すぎるので均熱加熱が必要である。
度が低すぎるので均熱加熱が必要である。
しかしながら加熱温度が１０５０℃未満であると析出物
の過剰な粗大化が起こり、１２００℃を越えると熱エネ
ルギーの消費が増大する割に材料特性の向上が小さいの
で、本発明の方法では加熱温度は１０５０℃以上１２０
０℃以下に限定した。
の過剰な粗大化が起こり、１２００℃を越えると熱エネ
ルギーの消費が増大する割に材料特性の向上が小さいの
で、本発明の方法では加熱温度は１０５０℃以上１２０
０℃以下に限定した。
巻取温度：
本発明の方法では連続鋳造後の鋳片の表面温度が８００
℃以上に保持されるように保温する等の鋳片の温度履歴
を特別に管理しているので、７２０°Ｃ〜８２０℃の高
温巻取りを行ってもフェライト粒の粗大化が生じない、
ｔｃ取り温度が７２０℃未満ではＡＩ！Ｎの析出が不充
分で、冷延鋼板製品のｒ値が低くなり、他方、巻取り温
度が８２０℃を越えると、酸洗性の劣下、コイルの変形
等の問題を生じる。
℃以上に保持されるように保温する等の鋳片の温度履歴
を特別に管理しているので、７２０°Ｃ〜８２０℃の高
温巻取りを行ってもフェライト粒の粗大化が生じない、
ｔｃ取り温度が７２０℃未満ではＡＩ！Ｎの析出が不充
分で、冷延鋼板製品のｒ値が低くなり、他方、巻取り温
度が８２０℃を越えると、酸洗性の劣下、コイルの変形
等の問題を生じる。
従って、熱間圧延時の巻取り温度を７２０℃〜８２０℃
に限定した。
に限定した。
巻取り後の条件ニ
７２０℃乃至８２０℃で巻取ったコイルをそのまま冷却
すると、大気に晒されている外周、内周端縁部は他の部
分に比較して冷却速度が速く、冷延鋼板の機械特性に不
均一が生じる。コイルの全長を通じて均一な特性を得る
ためには、一旦保熱してコイル自身の持つ熱をコイル全
体に均等に行き渡らせた後に徐冷するのが望ましい。
すると、大気に晒されている外周、内周端縁部は他の部
分に比較して冷却速度が速く、冷延鋼板の機械特性に不
均一が生じる。コイルの全長を通じて均一な特性を得る
ためには、一旦保熱してコイル自身の持つ熱をコイル全
体に均等に行き渡らせた後に徐冷するのが望ましい。
均熱保熱のためには、保温カバー又は保温炉等を用いる
。
。
以下、実施例により本発明を説明するが、本発明のその
他の特徴及び効果は以下の記載よりより明瞭となろう。
他の特徴及び効果は以下の記載よりより明瞭となろう。
実１」町井
Ｃ： ０．０３０ ％、Ｓｔ ： ０．０１％、Ｍｎ
： ０．１６％、Ｐ ；ｏ、ｏｏｓ％、Ｓ ： ０．０
０７％、Ｓｏ７！、＾ｚ：ｏ、ｏａ％、１Ｎ ： ０．
００３％、Ｎ ： ０．００１０％の成分を有する／１
キルド鋼を転炉溶製、真空脱ガス処理、連続鋳造により
、厚さ ２００ ｗｎ、幅１２４０鰭のスラブとしたものを試験
に供した。
： ０．１６％、Ｐ ；ｏ、ｏｏｓ％、Ｓ ： ０．０
０７％、Ｓｏ７！、＾ｚ：ｏ、ｏａ％、１Ｎ ： ０．
００３％、Ｎ ： ０．００１０％の成分を有する／１
キルド鋼を転炉溶製、真空脱ガス処理、連続鋳造により
、厚さ ２００ ｗｎ、幅１２４０鰭のスラブとしたものを試験
に供した。
連続鋳造直後のスラブを、直ちに保温炉に入れスラブの
表面温度が、供試材（Ａ）は１０５０℃、供試材（Ｂ）
は９５０℃、供試材（Ｃ）は８５０℃、供試材（Ｄ）は
７５０℃、供試材（Ｅ）は６５０℃のとき加熱温度を１
１３０℃に設定したスラブ加熱炉に装入し、３０分後に
取出して熱間圧延した。熱間圧延は、仕上げ温度８９０
℃、仕上げ板厚３．２ｆｌ、巻取り温度７８０℃の条件
で行った。
表面温度が、供試材（Ａ）は１０５０℃、供試材（Ｂ）
は９５０℃、供試材（Ｃ）は８５０℃、供試材（Ｄ）は
７５０℃、供試材（Ｅ）は６５０℃のとき加熱温度を１
１３０℃に設定したスラブ加熱炉に装入し、３０分後に
取出して熱間圧延した。熱間圧延は、仕上げ温度８９０
℃、仕上げ板厚３．２ｆｌ、巻取り温度７８０℃の条件
で行った。
このようにして得られたコイルを酸洗により脱スケール
後０．８鶴厚まで冷間圧延し、コイル表面を観察した。
後０．８鶴厚まで冷間圧延し、コイル表面を観察した。
次いで、８００℃、４０秒の加熱、４００℃、５分の過
時効処理を含む連続焼鈍を行い１．０％の調質圧延をし
て、得られた冷延鋼板製品のｒ値を測定した。
時効処理を含む連続焼鈍を行い１．０％の調質圧延をし
て、得られた冷延鋼板製品のｒ値を測定した。
第１表に結果を示すが、従来の方法に相当する（Ｄ）、
（Ｅ）と、本発明による方法に相当する（Ａ）、（Ｂ）
、（Ｃ）とを比較すると、本発明による（Ａ）、（Ｂ）
、（Ｃ）ではいずれもフェライト結晶粒の粗大化による
外観不良（光沢ムラ）は発生していない。尚、ｒ値はど
の試片も良好な値を維持している。
（Ｅ）と、本発明による方法に相当する（Ａ）、（Ｂ）
、（Ｃ）とを比較すると、本発明による（Ａ）、（Ｂ）
、（Ｃ）ではいずれもフェライト結晶粒の粗大化による
外観不良（光沢ムラ）は発生していない。尚、ｒ値はど
の試片も良好な値を維持している。
第１表
０
ｎ１旧礼
Ｃ： ０．０２０ ％、Ｓｔ ： ０．０１％、Ｍｎ
： ０．１２％、 Ｐ ：０．００８ ％、 Ｓ ：
０．０１１％、５ｏｉ１．八１２ ： ０．０２％、
Ｎ ：０．００１２％の成分を有するＡβギルド鋼を転
炉溶製、真空脱ガス処理、連続鋳造により、厚さ２０Ｏ
Ｎ、幅１３４（ｈｎのスラブとしたものを試験に供した
。
： ０．１２％、 Ｐ ：０．００８ ％、 Ｓ ：
０．０１１％、５ｏｉ１．八１２ ： ０．０２％、
Ｎ ：０．００１２％の成分を有するＡβギルド鋼を転
炉溶製、真空脱ガス処理、連続鋳造により、厚さ２０Ｏ
Ｎ、幅１３４（ｈｎのスラブとしたものを試験に供した
。
連続鋳造直後の表面温度１１１０℃のスラブを、直ちに
保熱し、次いで１０分間放冷のまま運搬した後、１１５
０℃に保熱したスラブ加熱炉に装入した。このときのス
ラブの表面温度は９００℃であった。この加熱炉で５０
分間均熱加熱の後、熱間圧延を行った。
保熱し、次いで１０分間放冷のまま運搬した後、１１５
０℃に保熱したスラブ加熱炉に装入した。このときのス
ラブの表面温度は９００℃であった。この加熱炉で５０
分間均熱加熱の後、熱間圧延を行った。
熱間圧延は、仕上げ温度８６０℃、仕上げ板厚３．６ｆ
ｌとし、巻取り温度は６８０℃（比較例）及び７６０℃
（本発明の範囲）と２つの異なる条件で行った。
ｌとし、巻取り温度は６８０℃（比較例）及び７６０℃
（本発明の範囲）と２つの異なる条件で行った。
また、コイル巻取り後も放冷したものと、保熱カバーを
かけて徐冷したものとを比較した。
かけて徐冷したものとを比較した。
更に、従来方法との比較のために、同一成分を有するＡ
７！ギルド鋼を、連続鋳造工程５００°Ｃまで放冷し、
次いでこれを１２５０℃で４０分間均熱後に、仕上げ温
度８６０℃、仕上げ板厚３．６ｍ、巻取り温１ 度６８０℃及び７５０℃で熱間圧延し、巻取り後のコイ
ルは放冷したものと、保熱カバーをかけて徐冷したもの
とを比較した。
７！ギルド鋼を、連続鋳造工程５００°Ｃまで放冷し、
次いでこれを１２５０℃で４０分間均熱後に、仕上げ温
度８６０℃、仕上げ板厚３．６ｍ、巻取り温１ 度６８０℃及び７５０℃で熱間圧延し、巻取り後のコイ
ルは放冷したものと、保熱カバーをかけて徐冷したもの
とを比較した。
これらを酸洗後０．８ｍｍまで冷間圧延し、実施例ｆｌ
＋と同様の連続焼鈍を行った。
＋と同様の連続焼鈍を行った。
第２表
２
第２表に結果を示すが、スラブ表面の最低温度が８００
℃未満に下がらず、且つ巻取り温度が７２０℃乃至８２
０℃の範囲内にある供試材Ｈ１■のみが、高いｒ値と良
好な外観を両方備えている。
℃未満に下がらず、且つ巻取り温度が７２０℃乃至８２
０℃の範囲内にある供試材Ｈ１■のみが、高いｒ値と良
好な外観を両方備えている。
また、巻取り後のコイルを放冷或いは保熱した結果を比
較すると、保熱したものは、端部と中央部でのｒ値の差
が少ないことがわかる。
較すると、保熱したものは、端部と中央部でのｒ値の差
が少ないことがわかる。
尚、巻取り後のコイルを放冷した供試材Ｇが、従来の連
続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法相当するが、冷延鋼板
の表面性状は良好であるがｒ値が１．３〜１．４と低い
。
続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法相当するが、冷延鋼板
の表面性状は良好であるがｒ値が１．３〜１．４と低い
。
躬Ω劾１
以上詳述の如（、本発明の方法に従うと、連続鋳造工程
と熱間圧延工程との間で鋳片の冷却を行うことなく熱エ
ネルギーを節約するとともに、従来不可能であった連続
焼鈍による良好な表面性状と深絞り性とを兼備した冷延
鋼板を提供することに成功したものである。
と熱間圧延工程との間で鋳片の冷却を行うことなく熱エ
ネルギーを節約するとともに、従来不可能であった連続
焼鈍による良好な表面性状と深絞り性とを兼備した冷延
鋼板を提供することに成功したものである。
このように、本発明による方法に従って製造された冷延
鋼板は、良好な外観、高いｒ値及び均一３ な材質をすべて備えた好ましいものである。
鋼板は、良好な外観、高いｒ値及び均一３ な材質をすべて備えた好ましいものである。
第１図は連続焼鈍板の製品を常温で３力月放置した時の
伸びの劣化量と鋼中Ｃ量との関係を示した図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 新居 止音 ４
伸びの劣化量と鋼中Ｃ量との関係を示した図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 新居 止音 ４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉｌｌ Ｃ： ０．０１５〜０．０５％Ｍｎ ： ０．
０３〜０．２５％ を含有するＡ７！キルド鋼を連続鋳造し、鋳片の表面温
度が８００℃未満にならないように保温し、１０５０℃
乃至１２００℃の範囲の温度に均熱加熱し、次いで熱間
圧延後７２０℃乃至８２０℃の範囲の温度で巻取りを行
なうことを特徴とする連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方
法。 （２１Ｃ７０，０１５〜０．０５％ Ｍｎ ： ０．０３〜０．２５％ を含有するへｌキルド鋼を連続鋳造し、鋳片の表面温度
が８００℃未満にならないように保温し、１０５０℃乃
至１２００℃の範囲の温度に均熱加熱し、次いで熱間圧
延後７２０℃乃至８２０℃の範囲の温度で巻取りを行い
、巻取ったコイルを均熱保持し、徐冷することを特徴と
する連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18329483A JPS6075519A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18329483A JPS6075519A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6075519A true JPS6075519A (ja) | 1985-04-27 |
| JPH0124207B2 JPH0124207B2 (ja) | 1989-05-10 |
Family
ID=16133140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18329483A Granted JPS6075519A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6075519A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000042052A (ko) * | 1998-12-24 | 2000-07-15 | 이구택 | 콘크리트 강섬유용 고강도 선재의 제조방법 |
| KR100398390B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2003-12-18 | 주식회사 포스코 | 성형가공성이우수한콘크리트보강용강섬유선재의제조방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151426A (ja) * | 1982-03-04 | 1983-09-08 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-09-30 JP JP18329483A patent/JPS6075519A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151426A (ja) * | 1982-03-04 | 1983-09-08 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法 |
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| KR100398390B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2003-12-18 | 주식회사 포스코 | 성형가공성이우수한콘크리트보강용강섬유선재의제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0124207B2 (ja) | 1989-05-10 |
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