JPS58151426A - 面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法 - Google Patents
面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS58151426A JPS58151426A JP3307582A JP3307582A JPS58151426A JP S58151426 A JPS58151426 A JP S58151426A JP 3307582 A JP3307582 A JP 3307582A JP 3307582 A JP3307582 A JP 3307582A JP S58151426 A JPS58151426 A JP S58151426A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- hot
- less
- temperature
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ＤＲＤ缶用素材のうちＤＲ材である匍硬質極
薄鋼板１０ｇ造方法に関するものであり、特に本発明は
、製缶時カップをつくる際ｒ値の面内異方性によって生
ずる耳を、従来のものに比べ少なく改善することが出来
る面内異方性の小さいＤＲＤ缶用ＤＲ材である極薄鋼板
の製造方法に関するものである。
薄鋼板１０ｇ造方法に関するものであり、特に本発明は
、製缶時カップをつくる際ｒ値の面内異方性によって生
ずる耳を、従来のものに比べ少なく改善することが出来
る面内異方性の小さいＤＲＤ缶用ＤＲ材である極薄鋼板
の製造方法に関するものである。
従来、プリ＊ 、 Ｔ Ｆ ８ （Ｔｉｎ Ｆｒｅｅ
５ｔｅｅｌ ）の原板は２種類に大きく分類されている
。＋１）再結晶焼鈍後、軽度の調圧率（約３９６以下）
で調質圧延を行って仕上げるＴ−１〜Ｔ−６（ＪＩ８
Ｇ３３０３０ツクウェルＴ硬さく ＨＲ３０Ｔ ） ４
６〜７３ ） 、（２１再結晶暁鈍後、再度高圧下率（
約５０％以下）で冷間圧延を行って仕上げるＤ Ｒ（、
Ｄｏｕｂｌｅ Ｒｅｄｕｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ ）
材にわけられ仝。ＤＲ材は入Ｉ８Ｉによってさらに次の
ように分類されている。ＤＲ−８（ＨＲ３０Ｔニア３）
、ＤＲ−：、−’１（７６）ｔ ＤＲ−９Ｍ（７７）、
ＤＲ−１０（８０）。
５ｔｅｅｌ ）の原板は２種類に大きく分類されている
。＋１）再結晶焼鈍後、軽度の調圧率（約３９６以下）
で調質圧延を行って仕上げるＴ−１〜Ｔ−６（ＪＩ８
Ｇ３３０３０ツクウェルＴ硬さく ＨＲ３０Ｔ ） ４
６〜７３ ） 、（２１再結晶暁鈍後、再度高圧下率（
約５０％以下）で冷間圧延を行って仕上げるＤ Ｒ（、
Ｄｏｕｂｌｅ Ｒｅｄｕｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ ）
材にわけられ仝。ＤＲ材は入Ｉ８Ｉによってさらに次の
ように分類されている。ＤＲ−８（ＨＲ３０Ｔニア３）
、ＤＲ−：、−’１（７６）ｔ ＤＲ−９Ｍ（７７）、
ＤＲ−１０（８０）。
食缶は古くから胴部、天部、地部からなるいわゆる３ピ
一ス缶が主体であり、一部にはプレス成形により胴部と
地部な一体成形したものに天部を接合したいわゆる２ピ
一ス缶がある。しかし前記２ピ一ス缶には、従来Ｔ−１
−Ｔ−３のいわゆる軟質材で、板厚も０．２〜０．４−
と厚いものが使われており、板厚の厚いことによりコス
トが高いという欠点があった。しかしながら、２ピ一ス
缶は缶の機能が優れていること、および製缶能率が高い
というメリットがあるため、近年その製缶法が見直され
、２ピ一ス缶のなかでも特ＫＤＩ缶（Ｄｒａｗｎａｎｄ
Ｗａｌｌ Ｉｒｏｎｅｄ Ｃａｎ ）やＤＲＤ缶（Ｄ
ｒａｗｎ ａｎｄＲｅｄｒａｗｎ Ｃａｎ ）は急速に
進歩してきている。従来、ＤＲＤ缶には調質度Ｔ−４，
Ｔ−５、板厚０．２〜０．３−程度の′ものが使われて
い泥が、最近発展してき九ＤＲＤ缶は経済性の面から板
厚を薄くし、それによる強度不足を原板の硬度で補う方
法がとられている。この強度を向上させる方法として、
再結晶焼鈍後、第２回目の冷間圧延を行う方法がとられ
ているが、いまだ十分満足される効果が得られていない
。
一ス缶が主体であり、一部にはプレス成形により胴部と
地部な一体成形したものに天部を接合したいわゆる２ピ
一ス缶がある。しかし前記２ピ一ス缶には、従来Ｔ−１
−Ｔ−３のいわゆる軟質材で、板厚も０．２〜０．４−
と厚いものが使われており、板厚の厚いことによりコス
トが高いという欠点があった。しかしながら、２ピ一ス
缶は缶の機能が優れていること、および製缶能率が高い
というメリットがあるため、近年その製缶法が見直され
、２ピ一ス缶のなかでも特ＫＤＩ缶（Ｄｒａｗｎａｎｄ
Ｗａｌｌ Ｉｒｏｎｅｄ Ｃａｎ ）やＤＲＤ缶（Ｄ
ｒａｗｎ ａｎｄＲｅｄｒａｗｎ Ｃａｎ ）は急速に
進歩してきている。従来、ＤＲＤ缶には調質度Ｔ−４，
Ｔ−５、板厚０．２〜０．３−程度の′ものが使われて
い泥が、最近発展してき九ＤＲＤ缶は経済性の面から板
厚を薄くし、それによる強度不足を原板の硬度で補う方
法がとられている。この強度を向上させる方法として、
再結晶焼鈍後、第２回目の冷間圧延を行う方法がとられ
ているが、いまだ十分満足される効果が得られていない
。
一般に絞り缶、ＤＲＤ缶シよびＤＩ缶等絞り加工によっ
て製缶される素材として使用される極薄鋼板の絞り加工
性は自動車の車体などに用いられる絞り加工用冷延鋼板
と同様に、一般的にはｒ値が大きいことが望ましいとさ
れている。しかし、大きい深絞り加工を必要とする極薄
鋼板は、たとえｒ値が非常に高くても、鋼板が薄いので
紋り加工において“しわ”が発生しやすく、高度の深絞
り加工は難しい。したがって深い缶を製作する場合には
再絞り、しごき加工を利用することなどが併用されるの
で、実際にはあまり大きなｒ値は要求されず、むしろ、
トリミング化を小さくして材料歩留炒を向上させるため
に容器７９７２部の耳発生の少ない、いわゆるｒ値の面
内異方性（Δｒ）の小さい極薄鋼板が要求される。
て製缶される素材として使用される極薄鋼板の絞り加工
性は自動車の車体などに用いられる絞り加工用冷延鋼板
と同様に、一般的にはｒ値が大きいことが望ましいとさ
れている。しかし、大きい深絞り加工を必要とする極薄
鋼板は、たとえｒ値が非常に高くても、鋼板が薄いので
紋り加工において“しわ”が発生しやすく、高度の深絞
り加工は難しい。したがって深い缶を製作する場合には
再絞り、しごき加工を利用することなどが併用されるの
で、実際にはあまり大きなｒ値は要求されず、むしろ、
トリミング化を小さくして材料歩留炒を向上させるため
に容器７９７２部の耳発生の少ない、いわゆるｒ値の面
内異方性（Δｒ）の小さい極薄鋼板が要求される。
極薄鋼板の深絞り加工性を示す一つの指標として、引張
試験における幅方向の歪に対する厚さ方向の歪の比で示
すｒ値が一般に用いられている。
試験における幅方向の歪に対する厚さ方向の歪の比で示
すｒ値が一般に用いられている。
このｒ値は引張り試験片の採取方向によって異なり、低
炭素Ａｔキルド鋼冷延鋼板では、圧延方向に対し９０°
の方向に採取したものが最も高く、次いでθ°力方向高
く、４５°方向が最も低いという異方性のものが多い。
炭素Ａｔキルド鋼冷延鋼板では、圧延方向に対し９０°
の方向に採取したものが最も高く、次いでθ°力方向高
く、４５°方向が最も低いという異方性のものが多い。
この異方性の程度は一板の製造方法により異なる。一方
、絞り加工後の缶フランジ部は円周方向の板厚分布と高
さに異方性が現われ、かかる現象はｒ値の面内異方性の
ために生じる。すなわち、深絞り中の円周方向の圧縮に
対して、ｒ値の小さい方向は板厚が増加しやすく、半径
方向に材料が伸びにくい。一方ｒ値の大きい方向では逆
に板厚が増加しにくく、半径方向に材料が伸びやすい。
、絞り加工後の缶フランジ部は円周方向の板厚分布と高
さに異方性が現われ、かかる現象はｒ値の面内異方性の
ために生じる。すなわち、深絞り中の円周方向の圧縮に
対して、ｒ値の小さい方向は板厚が増加しやすく、半径
方向に材料が伸びにくい。一方ｒ値の大きい方向では逆
に板厚が増加しにくく、半径方向に材料が伸びやすい。
したがってｒ値の大きい方向に缶が高く（耳の山部）、
ｒ値の小さい方向に缶が低く（耳の谷部）なる。耳の高
さは加工条件によって４かなり異なるが、Δｒの大きい
極薄銅板根太きな耳となり、歩留りが低下する。
ｒ値の小さい方向に缶が低く（耳の谷部）なる。耳の高
さは加工条件によって４かなり異なるが、Δｒの大きい
極薄銅板根太きな耳となり、歩留りが低下する。
ｒ値は鋼板の結晶集合組織と密接な関係があり、したが
ってΔｒ値も同様に結晶集合組織と密接な関係がある。
ってΔｒ値も同様に結晶集合組織と密接な関係がある。
このΔｒ値は（１）冷間圧延の圧下率、（２）冷廻前の
熱間圧延温度、（３） ＡＪＬＮなどの析出物の再結晶
過程における析出挙動や分散状態等により大きく変化す
る事が知られている。
熱間圧延温度、（３） ＡＪＬＮなどの析出物の再結晶
過程における析出挙動や分散状態等により大きく変化す
る事が知られている。
このことから、金型の工夫に合せてΔｒの小さい極薄鋼
板を用いるととＫより容器７ランジ部の耳発生を最小限
に改善するととが出来る。しかし一般に△ｒの小さい極
薄鋼板はｒ値が悪くなり、深絞り加工そのものを阻害す
ることもあるという欠点があり、さらにＤＲ材のように
再結晶焼鈍後再度冷間圧延を施すので結晶集合組織も変
化するという欠点がある。
板を用いるととＫより容器７ランジ部の耳発生を最小限
に改善するととが出来る。しかし一般に△ｒの小さい極
薄鋼板はｒ値が悪くなり、深絞り加工そのものを阻害す
ることもあるという欠点があり、さらにＤＲ材のように
再結晶焼鈍後再度冷間圧延を施すので結晶集合組織も変
化するという欠点がある。
一方、運搬作業中において缶がつぶれない為に内容物を
充填した後に一定の内圧強度を有することが缶には要求
され、そのため板厚を厚くする手段又は素材の硬度を高
める手段が考えられる。しかし板厚を厚くすることは経
済的に不利であるので、最近は製缶技術の向上にともな
って板厚の薄い、硬度の高いものが積極的に使われだし
てきている。
充填した後に一定の内圧強度を有することが缶には要求
され、そのため板厚を厚くする手段又は素材の硬度を高
める手段が考えられる。しかし板厚を厚くすることは経
済的に不利であるので、最近は製缶技術の向上にともな
って板厚の薄い、硬度の高いものが積極的に使われだし
てきている。
本発明は、Ｅ記従来方法による欠点を改善し、絞り加工
性に優れた、いわゆるｒ値が大きく、がつΔｒの小さい
、すなわち面内異方性の小さい缶用ＤＲ極極薄根板製造
方法を徒供する事を目的とするものであり、特許請求の
範囲記載の方法を提供することによって前記目的を達成
することが出来る。
性に優れた、いわゆるｒ値が大きく、がつΔｒの小さい
、すなわち面内異方性の小さい缶用ＤＲ極極薄根板製造
方法を徒供する事を目的とするものであり、特許請求の
範囲記載の方法を提供することによって前記目的を達成
することが出来る。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者らは、ｒ値が大きくてΔｒの小さいＤＢ極薄鋼
板を製造するために、集合組織に影響をおよぼすと考え
られる（１）鋼板成分、（２）鋼片加熱温厚、（３）熱
間圧延温度（熱延仕上温度Ｆ’Ｔ、巻取温度ＣＴ）、（
４）焼鈍条件（ＢＡＰ ： Ｂａｔｃｈ Ａｎｎｅａｌ
ｉｎｇＰｒｏｃｅｓｓ、 Ｃ入Ｐ ： Ｃｏｎｔ １
ｎｕｏｕｓ Ａｎｎｅａｌ ｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｓｓ
）、（５）冷間圧下率の全工程にわたって鋭意研究を重
ねた結果、以下に示すことを突き止め、本発明に想到し
た。
板を製造するために、集合組織に影響をおよぼすと考え
られる（１）鋼板成分、（２）鋼片加熱温厚、（３）熱
間圧延温度（熱延仕上温度Ｆ’Ｔ、巻取温度ＣＴ）、（
４）焼鈍条件（ＢＡＰ ： Ｂａｔｃｈ Ａｎｎｅａｌ
ｉｎｇＰｒｏｃｅｓｓ、 Ｃ入Ｐ ： Ｃｏｎｔ １
ｎｕｏｕｓ Ａｎｎｅａｌ ｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｓｓ
）、（５）冷間圧下率の全工程にわたって鋭意研究を重
ねた結果、以下に示すことを突き止め、本発明に想到し
た。
第１図は鋼片加熱温度、熱間圧延温度（ＦＴ。
ＣＴ）の影響によるΔｒとΔＨ（耳率）の関係を示す図
である。ここでΔｒはカップに絞った後の耳率な予測す
る指数であり、ΔＨは実際にカップに加工した後に耳率
な測ったものである。なお、ＤＢ材のような超硬質鋼板
にあっては引張り試験により求められる伸びは数パーセ
ント以下しかないため、ｒ値、Δｒ値の測定は、従来の
引張試験法によって求めることが出来ない。そこで、新
しく商品化され九Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ社
（ＵＳＡ）製Ｍｏｄｕｌ −Ｔ Ｄｒａｗａｂｉｌｉｔ
ｙ Ｔｅ５ｔｅｒを使って求めた。
である。ここでΔｒはカップに絞った後の耳率な予測す
る指数であり、ΔＨは実際にカップに加工した後に耳率
な測ったものである。なお、ＤＢ材のような超硬質鋼板
にあっては引張り試験により求められる伸びは数パーセ
ント以下しかないため、ｒ値、Δｒ値の測定は、従来の
引張試験法によって求めることが出来ない。そこで、新
しく商品化され九Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ社
（ＵＳＡ）製Ｍｏｄｕｌ −Ｔ Ｄｒａｗａｂｉｌｉｔ
ｙ Ｔｅ５ｔｅｒを使って求めた。
これは、７と平均ヤング率（百）との間に相関関係があ
ることが経験的に知られておることから、実測ｒ値とヤ
ング率測定結果により、統計解析によって引張り伸びを
求めるものである。ヤング率は「磁わい振動方式」共振
法により求める。また、△Ｈの測定法は第２図に示すよ
うに、実験室規模でＤＲＤ缶をつくり、そのΔＨを求め
、それぞれについて評価した。
ることが経験的に知られておることから、実測ｒ値とヤ
ング率測定結果により、統計解析によって引張り伸びを
求めるものである。ヤング率は「磁わい振動方式」共振
法により求める。また、△Ｈの測定法は第２図に示すよ
うに、実験室規模でＤＲＤ缶をつくり、そのΔＨを求め
、それぞれについて評価した。
通常の紅キルド鋼板製造において、鋼片加熱温度は鋼片
中の虹ＮをｈｔとＮに分解固溶させるため１２００ｔ：
’より高い温度で加熱、均熱後、−片は抽出される。又
、近年、連続鋳造法の採用が拡がり、従来のリムド鋼造
塊材、キャップド鋼造塊材が主に紅キルド銅連続鋳造材
に切り替えられている。しかしＡ７１．キルド鋼は冷間
圧延性か悪く、特に極薄−板を得るために高圧下率圧延
を行うものでは、ス） Ｑツブ現象やチャタリング現象
が発生し、不良率の向上や、ストリップの冷間圧延中破
断となり、経済的に問題が残っていた。これら欠陥は紅
とＮＫ起因しており、特に固溶Ｎ量の多−熱延銅帯は冷
間圧延性が悪かった。従って固溶Ｎを少なくすることに
よって冷間圧延性は大幅に向上する事を本発明者らは新
規に知見した。
中の虹ＮをｈｔとＮに分解固溶させるため１２００ｔ：
’より高い温度で加熱、均熱後、−片は抽出される。又
、近年、連続鋳造法の採用が拡がり、従来のリムド鋼造
塊材、キャップド鋼造塊材が主に紅キルド銅連続鋳造材
に切り替えられている。しかしＡ７１．キルド鋼は冷間
圧延性か悪く、特に極薄−板を得るために高圧下率圧延
を行うものでは、ス） Ｑツブ現象やチャタリング現象
が発生し、不良率の向上や、ストリップの冷間圧延中破
断となり、経済的に問題が残っていた。これら欠陥は紅
とＮＫ起因しており、特に固溶Ｎ量の多−熱延銅帯は冷
間圧延性が悪かった。従って固溶Ｎを少なくすることに
よって冷間圧延性は大幅に向上する事を本発明者らは新
規に知見した。
本発明によれば、従来の加熱炉内でＭとＮを分解固嬢さ
せる処理を止めて鋼片を低温で加熱保持すること、およ
びＣＴを高温で巻き取る事によりて、固溶Ｎ量の少ない
熱延鋼帯を得ることができる。
せる処理を止めて鋼片を低温で加熱保持すること、およ
びＣＴを高温で巻き取る事によりて、固溶Ｎ量の少ない
熱延鋼帯を得ることができる。
第１図に示すように、鋼片の加熱温度による絞り加工性
の影響は少ないが、一方ＦＴおよびＣＴは温度による影
響が大きいことがわかる。すなわちＦＴをγ領域又はα
＋γ領域で行うかＫよって結晶粒度が異なり、材質の違
φが大きくなり、かつ熱延板の集合組織も異なるので、
再結晶集合組織も異なる。一方、ＣＴを高温で巻き取る
と自己焼鈍が進み結晶粒度は大きくなるし、炭化物組織
も凝集粗大化するため材質および集合組織が異なる。
の影響は少ないが、一方ＦＴおよびＣＴは温度による影
響が大きいことがわかる。すなわちＦＴをγ領域又はα
＋γ領域で行うかＫよって結晶粒度が異なり、材質の違
φが大きくなり、かつ熱延板の集合組織も異なるので、
再結晶集合組織も異なる。一方、ＣＴを高温で巻き取る
と自己焼鈍が進み結晶粒度は大きくなるし、炭化物組織
も凝集粗大化するため材質および集合組織が異なる。
ＤＢ材のように再結晶焼鈍後、再度冷間圧延を行へもの
についても、△ｒとΔＨの間には非常に強い相関関係が
みられる。この関係において△ｒ。
についても、△ｒとΔＨの間には非常に強い相関関係が
みられる。この関係において△ｒ。
ΔＨともに小さくなる熱延温度は、ＦＴにおいては高温
のγ領域で圧延した場合であり、ＣＴにおいてはＦＴが
高温および低温のいずれにおいて娘高い温度で巻き取っ
た場合である。したがってＦＴはＡｒ３変態点以上を確
保する必要がある。
のγ領域で圧延した場合であり、ＣＴにおいてはＦＴが
高温および低温のいずれにおいて娘高い温度で巻き取っ
た場合である。したがってＦＴはＡｒ３変態点以上を確
保する必要がある。
第３図は７と△ｒとの関係を示しているが、同図によれ
ばｒ値が大きくなるに従い、△ｒが小さくなる傾向がわ
かる。又７値の小さいもののカップ壁にはｒ値が小さい
場合に生じゃすい゛しわ”が発生しているが、ｒ値が高
くなるに従い°しわ”の程度も少なく、△ｒの小さい、
いわゆるＦ’ＴおよびＣＴの温度が高いものは”しわ”
がみられない。なお、ｒ値、△ｒ値測測定採用した新測
定方法は十分機能を発揮しており、カップにした場合の
一耳率の発生や”しわ”の発槓を予測できる指標として
十分使用できる事もわかる。
ばｒ値が大きくなるに従い、△ｒが小さくなる傾向がわ
かる。又７値の小さいもののカップ壁にはｒ値が小さい
場合に生じゃすい゛しわ”が発生しているが、ｒ値が高
くなるに従い°しわ”の程度も少なく、△ｒの小さい、
いわゆるＦ’ＴおよびＣＴの温度が高いものは”しわ”
がみられない。なお、ｒ値、△ｒ値測測定採用した新測
定方法は十分機能を発揮しており、カップにした場合の
一耳率の発生や”しわ”の発槓を予測できる指標として
十分使用できる事もわかる。
第４図は、△１１におよほすＣＴとＡｔ含有虻との関係
を示している二間図によれば、ＣＴが５８０ ｔ：”以
上でΔＨが小さくなりはじめ、約６３０ Ｃ以上ではΔ
Ｈが安定して小さくなっている。この現象はＣＴが高く
なると自己焼鈍によって結晶粒径が大きくなること、お
よび炭化物が凝集粗大化するためと考えられる。なお虹
量とΔＨとの相関関係はほとんど見られなり。一般に１
紅はＡｊＮになりで析出することにより材質に変化をも
たらす。またＡｊＮ析出率はＣＴが高いほど、および紅
含有量が多いほど高くなる傾向があるが、本研究によれ
ば、ΔＨとＣＴとの相関関係が見られたことから、Ａｊ
Ｎ析出による集合組織の変化よりも、ＣＴの温度による
ΔＨの影響が大きいものと考えられる。したがってＣＴ
は５８０Ｃ以上にする必要がある。
を示している二間図によれば、ＣＴが５８０ ｔ：”以
上でΔＨが小さくなりはじめ、約６３０ Ｃ以上ではΔ
Ｈが安定して小さくなっている。この現象はＣＴが高く
なると自己焼鈍によって結晶粒径が大きくなること、お
よび炭化物が凝集粗大化するためと考えられる。なお虹
量とΔＨとの相関関係はほとんど見られなり。一般に１
紅はＡｊＮになりで析出することにより材質に変化をも
たらす。またＡｊＮ析出率はＣＴが高いほど、および紅
含有量が多いほど高くなる傾向があるが、本研究によれ
ば、ΔＨとＣＴとの相関関係が見られたことから、Ａｊ
Ｎ析出による集合組織の変化よりも、ＣＴの温度による
ΔＨの影響が大きいものと考えられる。したがってＣＴ
は５８０Ｃ以上にする必要がある。
第５図はΔＨＫおよぼす第２回目の冷間圧下率と焼鈍法
の影響な示しているが、同図によれは冷間圧下率は約３
０％を超えるとΔＨの値は高くなる。し九がって実用的
には３０％以下にする必要がある。なおそれでも硬度不
足を招くものＫついては、Ｃ量や焼鈍法を検討する必要
がある。また焼鈍法については、ＢＡＰまたはＣんＰを
通ったものは焼鈍効果の差はあまり見られない。一般に
はＢＡＰの最高温度保持時間はＣＡＰのそれより長いの
で結晶粒径は大きく成長するが、ΔＨの差異はみられな
い。この現象から、再結晶後の集合組織は熱延板の製造
条件に大きく依存している事がわかる。また、ＢＡＰと
ＣＡＰでΔＨに差がないのでＤＢ−８の低調質度のもの
は軟質材が得られるＢＡＰを採用することもできる。な
おりＲＤＩＪ缶法は高能率、例えば１００ストローク／
分で製缶されるため材質のより均一なものが有利である
。したがってＣｋＰ材が有利になる。
の影響な示しているが、同図によれは冷間圧下率は約３
０％を超えるとΔＨの値は高くなる。し九がって実用的
には３０％以下にする必要がある。なおそれでも硬度不
足を招くものＫついては、Ｃ量や焼鈍法を検討する必要
がある。また焼鈍法については、ＢＡＰまたはＣんＰを
通ったものは焼鈍効果の差はあまり見られない。一般に
はＢＡＰの最高温度保持時間はＣＡＰのそれより長いの
で結晶粒径は大きく成長するが、ΔＨの差異はみられな
い。この現象から、再結晶後の集合組織は熱延板の製造
条件に大きく依存している事がわかる。また、ＢＡＰと
ＣＡＰでΔＨに差がないのでＤＢ−８の低調質度のもの
は軟質材が得られるＢＡＰを採用することもできる。な
おりＲＤＩＪ缶法は高能率、例えば１００ストローク／
分で製缶されるため材質のより均一なものが有利である
。したがってＣｋＰ材が有利になる。
以上の結果から、絞り加工法による製造において、耳が
小さくなるｌ）Ｒ極薄鋼板の製造条件を連続鋳造スラブ
を使用し研究を゛重ねた結果、熱延温度が最も重要で、
ＦＴはＡｒ３温度以上となし、ＣＴ４５８００以上の高
温で巻き取ることにより△ｒの小さい、ｒ値の大きい、
いわゆる絞り加工性に優れた銅板を製造することができ
ることを本発明者は新規に知見したのである。
小さくなるｌ）Ｒ極薄鋼板の製造条件を連続鋳造スラブ
を使用し研究を゛重ねた結果、熱延温度が最も重要で、
ＦＴはＡｒ３温度以上となし、ＣＴ４５８００以上の高
温で巻き取ることにより△ｒの小さい、ｒ値の大きい、
いわゆる絞り加工性に優れた銅板を製造することができ
ることを本発明者は新規に知見したのである。
このように優れた鋼板の冶金学的解明はいまだ十分では
ないが１次のようなことが推定される。
ないが１次のようなことが推定される。
（１）ＣＴを高温にすることＫよって、結晶粒を大きく
シ九効果、（２）ＣＴを高温にすることによって、炭化
物組織への影響効果、例えば熱延板における地鉄の清浄
化効果、（３）ＣＴを高温にするとｋｔＮ析出率が大き
くなるので、ＡｊＮの影響効果。
シ九効果、（２）ＣＴを高温にすることによって、炭化
物組織への影響効果、例えば熱延板における地鉄の清浄
化効果、（３）ＣＴを高温にするとｋｔＮ析出率が大き
くなるので、ＡｊＮの影響効果。
なお結晶粒径単独の効果へしては、ＢＡＰ材とＣＡＰ材
で比較したがΔＨには変化がみられながう九。またｕ量
によっても変化がみられながっ九。従？て、炭化物組織
の変化による再結晶集合組織はΔｒやΔＨを小さくさせ
る作用を与える、ものと思われる。
で比較したがΔＨには変化がみられながう九。またｕ量
によっても変化がみられながっ九。従？て、炭化物組織
の変化による再結晶集合組織はΔｒやΔＨを小さくさせ
る作用を与える、ものと思われる。
上記知見に基き、本発明によれば、成分組成にお−てＣ
は０．１０％以下、Ｓｉは０．０６％以下、Ｍｎハｏ、
り １以下、Ｐハ０．０３％以下、Ｓハ０．０３１
以下、Ａｊ）ｔｏ、１５４以下、Ｎ ハ０．００８ ％
以下、残部Ｆ・および不可避的不純物からなる連続鋳造
鋼片を、熱間圧延する際、加熱抽出温度を１１００ｔｌ
ｌ’〜１２００Ｃとなし、熱間圧延仕上温度なＡｒ３変
態点以上となし、巻取り温度を５８０〜７３０ Ｃで熱
延鋼帯になした後、通常の酸洗い後、第１回冷間圧延を
圧下率８０〜９５％となし、再び再結晶焼鈍を行った彼
、１１Ｅ２回目の冷間圧延を圧下率１０〜３０％施すこ
とによって、硬質でかつ絞り加工性の優れた、面内異方
性の小さい缶用極薄鋼板を製造することができる。
１ −次に本発明の成分組成の限定
する理由・を説明する。
は０．１０％以下、Ｓｉは０．０６％以下、Ｍｎハｏ、
り １以下、Ｐハ０．０３％以下、Ｓハ０．０３１
以下、Ａｊ）ｔｏ、１５４以下、Ｎ ハ０．００８ ％
以下、残部Ｆ・および不可避的不純物からなる連続鋳造
鋼片を、熱間圧延する際、加熱抽出温度を１１００ｔｌ
ｌ’〜１２００Ｃとなし、熱間圧延仕上温度なＡｒ３変
態点以上となし、巻取り温度を５８０〜７３０ Ｃで熱
延鋼帯になした後、通常の酸洗い後、第１回冷間圧延を
圧下率８０〜９５％となし、再び再結晶焼鈍を行った彼
、１１Ｅ２回目の冷間圧延を圧下率１０〜３０％施すこ
とによって、硬質でかつ絞り加工性の優れた、面内異方
性の小さい缶用極薄鋼板を製造することができる。
１ −次に本発明の成分組成の限定
する理由・を説明する。
Ｃは、再結晶粒の成長を抑制する重要な成外でありＣ量
を多くすると結晶粒径は小さくなり、゛調質度の高いも
のが得られるが、一方過剰のＣ−普は硬度を高くするの
でＣは０．１０％以下にする必要がある。
を多くすると結晶粒径は小さくなり、゛調質度の高いも
のが得られるが、一方過剰のＣ−普は硬度を高くするの
でＣは０．１０％以下にする必要がある。
８ｉは、ブリキの耐食性を劣下させ、さらに材質を極端
に硬質・化させ冷間圧延を妨げ、またｕｉｉｔ度゛も外
れるので製鋼時にあえて添加する必要１言な′く耐火物
中の８ｉ０２が溶鋼中の虹で還元さ゛れ′て残留する程
度にとどめる必要があり、８ｉは０．０６％以下にする
必要がある８ ｉは、脱Ｓを促し熱延コイルの耳割れ発生を防ぐためＫ
も添加する必要がある。ただし、Ｓ量が少なければ過剰
の添加は経済的に好ましくないので罵割れ発生を防止す
る程度となし、鳩は０．５０鴫以下にする必要がある。
に硬質・化させ冷間圧延を妨げ、またｕｉｉｔ度゛も外
れるので製鋼時にあえて添加する必要１言な′く耐火物
中の８ｉ０２が溶鋼中の虹で還元さ゛れ′て残留する程
度にとどめる必要があり、８ｉは０．０６％以下にする
必要がある８ ｉは、脱Ｓを促し熱延コイルの耳割れ発生を防ぐためＫ
も添加する必要がある。ただし、Ｓ量が少なければ過剰
の添加は経済的に好ましくないので罵割れ発生を防止す
る程度となし、鳩は０．５０鴫以下にする必要がある。
Ｐは、材質を硬化させ、さらにブリキ等の耐食性を劣化
させるため、Ｐは０．０３％以下にする必要がある。
させるため、Ｐは０．０３％以下にする必要がある。
Ｓは、鳩との関係において過剰に含有すると熱延コイル
の耳割れやＭｎａ系介在物が存在し、製缶時に割れ欠陥
の原因となり好ましくないので、Ｓは０．０３％以下と
する必要がある。
の耳割れやＭｎａ系介在物が存在し、製缶時に割れ欠陥
の原因となり好ましくないので、Ｓは０．０３％以下と
する必要がある。
虹は、鋼の製造過程において脱酸剤の役目を果す成分で
あり、鋼中の含量が多くなるに従い鋼の清浄度は高くな
るが、過剰に添加することは好ましくなく、さらに再結
晶粒成長を抑制するので、虹は０．１５９６以下にする
必要がある。なお虹は少ない程好ましく溶鋼中の固−酸
素量に見合った量を添加し脱酸を完了できれば良く、実
質的に金属虹として残す必要はない。 しかし、このよ
うな場合においては、そのままの鋼は清浄度が悪くなる
ので、溶鋼°中の介在物の浮上分離を促進させる必要が
ある。その方法の一つとしては、真空脱ガス処理等で溶
鋼を強制攪拌する方法があるが、この工程は近年はぼ標
準化された作業であり、清浄度の高い低膜鋼を製造する
事は容易である。
あり、鋼中の含量が多くなるに従い鋼の清浄度は高くな
るが、過剰に添加することは好ましくなく、さらに再結
晶粒成長を抑制するので、虹は０．１５９６以下にする
必要がある。なお虹は少ない程好ましく溶鋼中の固−酸
素量に見合った量を添加し脱酸を完了できれば良く、実
質的に金属虹として残す必要はない。 しかし、このよ
うな場合においては、そのままの鋼は清浄度が悪くなる
ので、溶鋼°中の介在物の浮上分離を促進させる必要が
ある。その方法の一つとしては、真空脱ガス処理等で溶
鋼を強制攪拌する方法があるが、この工程は近年はぼ標
準化された作業であり、清浄度の高い低膜鋼を製造する
事は容易である。
Ｎは、Ｎ混入防止対策をなんらとらなければ、空気中か
らｏ、ｏｏｓ％混入し、過剰のＮは材質を硬質化させる
のでＮはｏ、ｏｏｓ４以下にする必要がある。
らｏ、ｏｏｓ％混入し、過剰のＮは材質を硬質化させる
のでＮはｏ、ｏｏｓ４以下にする必要がある。
上記成分範囲の鋼は、各種転炉→ 真空脱がス処理→連
ｔｆｅ鋳造の工程により容易に製造することができる。
ｔｆｅ鋳造の工程により容易に製造することができる。
次に製造条件を限定する理由を説明する。
熱間圧延において、加熱炉抽出温度が１２００Ｃを超え
るとＭとＮは分解固溶する書が多くなるし、一方１１０
０１：ｌ’より温度が低いと圧延性が悪くなるので、加
熱炉抽出温度は１１００〜１２００ Ｃの範囲にする必
要がある。熱延仕上温度は、温度が低いと耳率が高くな
るので、んｒ３変変態度以上にする必要がある。巻取温
度は、５８０〜７３０Ｃの範囲にする必要がある。酸洗
後、第１回目の冷間圧延において通常の極薄銅板用６ス
タンドタンデムミルにおいては、その圧下能力は８０〜
９５係であるので、第１回目の冷間圧延圧下率は８０〜
９５％の範囲が適当である。なお、圧下率の下限は最終
成品板厚と第２回目の冷間圧下率の関係で設定される。
るとＭとＮは分解固溶する書が多くなるし、一方１１０
０１：ｌ’より温度が低いと圧延性が悪くなるので、加
熱炉抽出温度は１１００〜１２００ Ｃの範囲にする必
要がある。熱延仕上温度は、温度が低いと耳率が高くな
るので、んｒ３変変態度以上にする必要がある。巻取温
度は、５８０〜７３０Ｃの範囲にする必要がある。酸洗
後、第１回目の冷間圧延において通常の極薄銅板用６ス
タンドタンデムミルにおいては、その圧下能力は８０〜
９５係であるので、第１回目の冷間圧延圧下率は８０〜
９５％の範囲が適当である。なお、圧下率の下限は最終
成品板厚と第２回目の冷間圧下率の関係で設定される。
再結晶焼鈍は、ＢＡＰ、ＣＡＰいずれでも良いがＣＡＰ
は調質度が高いので板厚をより薄くする必要がある場合
はＣＡＰが好適である。第２回目の冷間圧延は圧下率が
高すぎるとΔｒ、ΔＨの値を高くシ、一方圧工率が低く
過ぎると鋼の硬度が低いので圧下率はｌＯ〜３０優の範
囲とする必要があるが、好適にはｌＯ〜２５唾の範囲内
にする事が望ましい。
は調質度が高いので板厚をより薄くする必要がある場合
はＣＡＰが好適である。第２回目の冷間圧延は圧下率が
高すぎるとΔｒ、ΔＨの値を高くシ、一方圧工率が低く
過ぎると鋼の硬度が低いので圧下率はｌＯ〜３０優の範
囲とする必要があるが、好適にはｌＯ〜２５唾の範囲内
にする事が望ましい。
実施例
下記第１表に示す成分組成を有する鋼を転炉でｌｌｌ劃
し、特にＣが０．０３（１以下のものはその後真空脱ガ
ス処理を行って連続鋳造機にて清浄度の優れた鋼片とな
し、これを熱間圧延機にて２．３−の熱延コイルに第１
表に示す鋼片加熱温度および各種熱延温度にて圧延した
後、酸洗にて脱スケールを行った。次に６スタンドタン
デム圧延機にて０．２ｍ（圧下率９１．３％）、 ０．
２２５ｆｉ（圧下率９０２％）、 ０．２５７１１１１
１（圧下率８８．８％）、 ０．３００ｍ （圧下率
８７．０％）Ｋ第１回冷間圧延を行った。続いて大半は
（ＩＰで６４０ ｔ：’の最高温度、ＢＡＰで６４０Ｃ
の保定温度で再結晶焼鈍後、第２回目の冷間圧延を圧下
率１０〜３０％を主体に行った。なお、一部にその範囲
から外ずして圧下したものもある。
し、特にＣが０．０３（１以下のものはその後真空脱ガ
ス処理を行って連続鋳造機にて清浄度の優れた鋼片とな
し、これを熱間圧延機にて２．３−の熱延コイルに第１
表に示す鋼片加熱温度および各種熱延温度にて圧延した
後、酸洗にて脱スケールを行った。次に６スタンドタン
デム圧延機にて０．２ｍ（圧下率９１．３％）、 ０．
２２５ｆｉ（圧下率９０２％）、 ０．２５７１１１１
１（圧下率８８．８％）、 ０．３００ｍ （圧下率
８７．０％）Ｋ第１回冷間圧延を行った。続いて大半は
（ＩＰで６４０ ｔ：’の最高温度、ＢＡＰで６４０Ｃ
の保定温度で再結晶焼鈍後、第２回目の冷間圧延を圧下
率１０〜３０％を主体に行った。なお、一部にその範囲
から外ずして圧下したものもある。
上記製造による冷延鋼板を、ブリキ、ＴＦＳあるいはブ
ラックプレートに仕上げ、ＤＲＤＮ缶を行い、ΔＨの測
定及び缶壁の゛しわ”判定にもとすき総合判定を第１表
に示した。
ラックプレートに仕上げ、ＤＲＤＮ缶を行い、ΔＨの測
定及び缶壁の゛しわ”判定にもとすき総合判定を第１表
に示した。
以上実施例から本わかるように１本発明の極薄鋼板を使
用して、ブリキ、ＴＦＳ、あるいはブラックプレートに
仕上けてＤＲＤＩＩｉｊ缶を行なうと、耳率の小さい“
しわ”の発生のない品質の良い缶を低コストで極めて有
利にうることが出来る。
用して、ブリキ、ＴＦＳ、あるいはブラックプレートに
仕上けてＤＲＤＩＩｉｊ缶を行なうと、耳率の小さい“
しわ”の発生のない品質の良い缶を低コストで極めて有
利にうることが出来る。
第１図はΔＨとΔｒとの関係において、ΔＨと△ｒにお
よぼすＦＴとＣＴの影響を示す図、第２図は本発明のた
めに行つた実験室規模のＤＲＤ製缶図、第３図はΔｒと
７との関係において△ｒと７におよばずＦＴとＣＴの影
響およびカップ壁に発生したしわの判定結果を示す図、
第４図はΔＨにおよぼすＣＴの影響をｕ量との関係で示
した図、第５図はΔＨにおよぼす第２回目の冷間圧下率
の影響をＢ＆ＰとＣ入Ｐで示した図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治１４２− ４＠Ａ＝’ｒｉｐ−’ｔｈ ４Ｙ ＣＴ （”Ｑ） 才２目１の蹟匍圧１平じ）
よぼすＦＴとＣＴの影響を示す図、第２図は本発明のた
めに行つた実験室規模のＤＲＤ製缶図、第３図はΔｒと
７との関係において△ｒと７におよばずＦＴとＣＴの影
響およびカップ壁に発生したしわの判定結果を示す図、
第４図はΔＨにおよぼすＣＴの影響をｕ量との関係で示
した図、第５図はΔＨにおよぼす第２回目の冷間圧下率
の影響をＢ＆ＰとＣ入Ｐで示した図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治１４２− ４＠Ａ＝’ｒｉｐ−’ｔｈ ４Ｙ ＣＴ （”Ｑ） 才２目１の蹟匍圧１平じ）
Claims (1)
- ／、 Ｃ０，１０％以下、Ｓｉ０．０６ｑｂ以下、
Ｍｎ ０．５ ％以下、Ｐ０．０３％以下、８０．０３
％以下、ＡＪＬｏ、１５％以下、ＮＯ，００８％以下、
残部ｒｅおよび不可避的不純物よりなる連続鋳造鋼片を
、熱間圧延を行うにあたり加熱炉抽出温度を１１００〜
１２００ Ｃに、熱間圧電仕上温度なＡｒ３変態点以上
に、巻取り温度を５８０〜７３０Ｃにして、熱延鋼帯と
なし、次に酸洗い後、圧下率８０〜９５％で第１回冷間
圧延を、再結晶清純を、圧下率１０〜３０憾で第２回冷
間圧延を順次部こすことを特徴とする硬質かつ絞抄加工
性の優れた面内異方性の小さい缶用極薄鋼板のＳｔ造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57033075A JPS6045690B2 (ja) | 1982-03-04 | 1982-03-04 | 面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57033075A JPS6045690B2 (ja) | 1982-03-04 | 1982-03-04 | 面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58151426A true JPS58151426A (ja) | 1983-09-08 |
| JPS6045690B2 JPS6045690B2 (ja) | 1985-10-11 |
Family
ID=12376594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57033075A Expired JPS6045690B2 (ja) | 1982-03-04 | 1982-03-04 | 面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045690B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6075519A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 |
| JPS61272347A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Nippon Steel Corp | プレス成形性および焼付け硬化性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS62161919A (ja) * | 1986-01-10 | 1987-07-17 | Kawasaki Steel Corp | 硬質かつ絞り加工性に優れる異方性の小さい缶用薄鋼板の製造方法 |
| JPS63310922A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-19 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍によるフランジ加工性に優れた溶接缶用２ｃｒ材の製造方法 |
| KR20040037520A (ko) * | 2002-10-29 | 2004-05-07 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 도금밀착성이 우수한 고강도 합금화 용융 아연도금강판의 제조방법 |
| JP2006231145A (ja) * | 2005-02-23 | 2006-09-07 | Takuma Co Ltd | 排ガス処理用減温塔 |
| CN106521311A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-03-22 | 首钢总公司 | 一种罩退镀锡板及其制备方法 |
| EP3476965A4 (en) * | 2016-06-23 | 2019-12-04 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | HIGH-RESISTANCE, HIGH-STRENGTH, PRIMED PLATE, AND ASSOCIATED DOUBLE-REDUCTION COLD METHOD |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH086143B2 (ja) * | 1990-03-06 | 1996-01-24 | 新日本製鐵株式会社 | 板取り性が優れた極薄溶接缶用鋼板の製造法 |
| JPH0754101A (ja) * | 1993-08-13 | 1995-02-28 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り加工用鋼板 |
| US5725697A (en) * | 1993-12-24 | 1998-03-10 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing cold-rolled can steel sheet having less planar anisotropy and good workability |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5149116A (ja) * | 1974-10-26 | 1976-04-28 | Nippon Steel Corp | Hyomenshorikohanyogenbanno seizoho |
| JPS51131413A (en) * | 1975-05-12 | 1976-11-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Process for producing original sheet for hard plating by using alumini um-killed steel |
-
1982
- 1982-03-04 JP JP57033075A patent/JPS6045690B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5149116A (ja) * | 1974-10-26 | 1976-04-28 | Nippon Steel Corp | Hyomenshorikohanyogenbanno seizoho |
| JPS51131413A (en) * | 1975-05-12 | 1976-11-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Process for producing original sheet for hard plating by using alumini um-killed steel |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6075519A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 |
| JPH0124207B2 (ja) * | 1983-09-30 | 1989-05-10 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPS61272347A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Nippon Steel Corp | プレス成形性および焼付け硬化性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0377257B2 (ja) * | 1985-05-28 | 1991-12-10 | Nippon Steel Corp | |
| JPS62161919A (ja) * | 1986-01-10 | 1987-07-17 | Kawasaki Steel Corp | 硬質かつ絞り加工性に優れる異方性の小さい缶用薄鋼板の製造方法 |
| JPH075990B2 (ja) * | 1986-01-10 | 1995-01-25 | 川崎製鉄株式会社 | 硬質かつ絞り加工性に優れる異方性の小さい缶用薄鋼板の製造方法 |
| JPS63310922A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-19 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍によるフランジ加工性に優れた溶接缶用２ｃｒ材の製造方法 |
| KR20040037520A (ko) * | 2002-10-29 | 2004-05-07 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 도금밀착성이 우수한 고강도 합금화 용융 아연도금강판의 제조방법 |
| JP2006231145A (ja) * | 2005-02-23 | 2006-09-07 | Takuma Co Ltd | 排ガス処理用減温塔 |
| EP3476965A4 (en) * | 2016-06-23 | 2019-12-04 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | HIGH-RESISTANCE, HIGH-STRENGTH, PRIMED PLATE, AND ASSOCIATED DOUBLE-REDUCTION COLD METHOD |
| US11519059B2 (en) | 2016-06-23 | 2022-12-06 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-strength high-elongation tinned primary plate and double cold reduction method therefor |
| CN106521311A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-03-22 | 首钢总公司 | 一种罩退镀锡板及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6045690B2 (ja) | 1985-10-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1006203B1 (en) | Can steel strip and method of producing can steel strip | |
| EP2123780B1 (en) | Processes for production of steel sheets for cans | |
| JPS58151426A (ja) | 面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法 | |
| US6767415B1 (en) | Process for producing a thin sheet of ultra-low-carbon steel for the manufacture of drawn products for packaging and thin sheet obtained | |
| JP2761594B2 (ja) | 面内異方性の優れた缶用高強度極薄鋼板の製造方法 | |
| JP6288331B2 (ja) | 缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5938336A (ja) | 降伏強度が高く、絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 | |
| CN112501513B (zh) | 一种成形性能和表面质量优良的低碳酸洗钢及生产方法 | |
| CN114558904A (zh) | 一种深冲压Ti-IF钢的冷轧及罩退工艺 | |
| JPH0341529B2 (ja) | ||
| JPH06248332A (ja) | 容器用鋼板の製造方法 | |
| JPH075990B2 (ja) | 硬質かつ絞り加工性に優れる異方性の小さい缶用薄鋼板の製造方法 | |
| JPS58141364A (ja) | 製缶加工性に優れる極薄冷延鋼板の製造方法 | |
| JP6164273B2 (ja) | 缶用鋼板及び缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3460525B2 (ja) | 角筒絞り成形性に優れる薄鋼板およびその製造方法ならびにその使用方法 | |
| JPH0841549A (ja) | 製缶用鋼板の製造方法 | |
| JPH10237604A (ja) | 熱間加工性及び耐硫化物応力割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼及びその分塊圧延方法並びにこれらを用いた継目無鋼管及びその製造方法 | |
| JPH08269568A (ja) | フランジ成形性に優れた製缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3609883B2 (ja) | 絞り成形時のイヤリングが著しく小さい容器用鋼板の製造方法 | |
| JPS6330969B2 (ja) | ||
| JPH0478714B2 (ja) | ||
| JPS5827931A (ja) | ぶりき及びテインフリ−鋼板用原板の製造方法 | |
| CN114836690A (zh) | 一种均匀延伸率优良的无间隙原子冷轧钢板及其制备方法 | |
| JPH0827519A (ja) | 缶成形性に優れた極薄容器用鋼板の製造方法 | |
| JP2002178107A (ja) | 薄鋼板の製造方法 |