JPS5980727A - 連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5980727A JPS5980727A JP18877582A JP18877582A JPS5980727A JP S5980727 A JPS5980727 A JP S5980727A JP 18877582 A JP18877582 A JP 18877582A JP 18877582 A JP18877582 A JP 18877582A JP S5980727 A JPS5980727 A JP S5980727A
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- Japan
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- temperature
- continuous annealing
- drawability
- steel sheet
- cold
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
絞り性の良好な冷延鋼板は、従来低炭素アルミキルド鋼
を素材とし、箱焼鈍法により主として製造されて米た。
を素材とし、箱焼鈍法により主として製造されて米た。
しかし箱焼鈍法、は、処理に日数を要するばかりでなく
、コイル状態で熱処理されるためコイルの半径方向で加
熱および冷却速度に差異を生じその結果コイル全体にわ
たって均質な材質を得ることが困難であった。
、コイル状態で熱処理されるためコイルの半径方向で加
熱および冷却速度に差異を生じその結果コイル全体にわ
たって均質な材質を得ることが困難であった。
これに対して連続焼鈍法を用いると箱焼鈍法による止揚
の欠点を解消することが可能である。
の欠点を解消することが可能である。
しかし連続焼鈍では、急速加熱、急速冷却処理を伴なう
ため結晶粒の成長性が悪く、また鋼中に固溶しているＣ
の析出が進′！、ないため硬質で絞り性、耐時効性が劣
る。
ため結晶粒の成長性が悪く、また鋼中に固溶しているＣ
の析出が進′！、ないため硬質で絞り性、耐時効性が劣
る。
連続焼鈍法のこれらの欠点全解消するため特公昭５０−
１３４１号公報に開示されているように熱間圧延時、高
温で巻取ることにより絞り性に有利な方位の粒成長を促
進させ、かつ連続焼鈍中急速冷却後にａ ｏ ｏ ’ｏ
〜５００°Ｃで数秒〜数分の過時効処理を行なって、未
析出の固溶Ｃの析出を促進させ、耐時効性の改善を行な
う方法が提案されているが、熱延時の高温巻取は酸洗性
の低下を伴なうばかりでなくこのような方法により製造
された冷延鋼板の絞り性は未だ箱焼鈍材の材質よりも劣
っている。
１３４１号公報に開示されているように熱間圧延時、高
温で巻取ることにより絞り性に有利な方位の粒成長を促
進させ、かつ連続焼鈍中急速冷却後にａ ｏ ｏ ’ｏ
〜５００°Ｃで数秒〜数分の過時効処理を行なって、未
析出の固溶Ｃの析出を促進させ、耐時効性の改善を行な
う方法が提案されているが、熱延時の高温巻取は酸洗性
の低下を伴なうばかりでなくこのような方法により製造
された冷延鋼板の絞り性は未だ箱焼鈍材の材質よりも劣
っている。
一方連続焼鈍材の耐時効性を悪化させている主原因が固
ｆ６０に依存することがらＯ含有量金０．００５０％以
下に低減した極低炭素鋼の素材を用いて耐時効性を向上
させる方法も提案されている。
ｆ６０に依存することがらＯ含有量金０．００５０％以
下に低減した極低炭素鋼の素材を用いて耐時効性を向上
させる方法も提案されている。
ところで一般に絞ｖ用鋼板を製造するに際し、高いラン
クフォード値（ｒ値＝（ｒｇ ＋２ ｒ ４ ｓ＋ｒ
ｏｏ）／）を得るためには、熱延仕上げをＡｒ８変態点
以上で終了することが必須とされている。
クフォード値（ｒ値＝（ｒｇ ＋２ ｒ ４ ｓ＋ｒ
ｏｏ）／）を得るためには、熱延仕上げをＡｒ８変態点
以上で終了することが必須とされている。
それというのは、箱焼鈍法、連続焼鈍法の何れを問わす
Ａｒ８変態点以下、すなわちα（フェライト）＋γ（オ
ーステナイト）の２相域又はα域で熱延を終了したとき
には、絞り性に不利な（］ ］ ０）。
Ａｒ８変態点以下、すなわちα（フェライト）＋γ（オ
ーステナイト）の２相域又はα域で熱延を終了したとき
には、絞り性に不利な（］ ］ ０）。
（１００）方位が板面に平行に発達し、そのため焼鈍時
に絞υ性に有利な（１１１）方位を板面に平行に発達さ
せるのを阻害するとされていたことによる。
に絞υ性に有利な（１１１）方位を板面に平行に発達さ
せるのを阻害するとされていたことによる。
ここで上記のように、ａ量を極端に低くすることは、耐
時効性の面では有利であるが、それによるＡｒ８変態点
の上昇を伴うので熱延仕上時、γ（オーステナイト）域
で仕上げ圧延を終了させるためには、スラブ加熱温度の
上昇や熱延の圧下スケジュールの変更などが余儀なくさ
れ、省エネルギーの面から犬＠なマイナスとなる。
時効性の面では有利であるが、それによるＡｒ８変態点
の上昇を伴うので熱延仕上時、γ（オーステナイト）域
で仕上げ圧延を終了させるためには、スラブ加熱温度の
上昇や熱延の圧下スケジュールの変更などが余儀なくさ
れ、省エネルギーの面から犬＠なマイナスとなる。
しかも止揚のように固溶Ｃ低減による耐時効性の改善な
らびに絞り性、延性の向上を目的として、熱延コイルを
高温で巻取ることや、Ｃ量ｋ ０．０１％以下の極低Ｃ
域に低減すること、さらには冷間圧廷後の焼鈍条件など
の適当な組合せに関して従来数多くの提案がなされたが
、これらの方法でｒ値の異方性（Δ” ＝（”０ ”
４５＋ｒ９゜）／２ンが犬きくなり、絞り性の良好な鋼
を製造する方法としてはいずれもなお不充分であった。
らびに絞り性、延性の向上を目的として、熱延コイルを
高温で巻取ることや、Ｃ量ｋ ０．０１％以下の極低Ｃ
域に低減すること、さらには冷間圧廷後の焼鈍条件など
の適当な組合せに関して従来数多くの提案がなされたが
、これらの方法でｒ値の異方性（Δ” ＝（”０ ”
４５＋ｒ９゜）／２ンが犬きくなり、絞り性の良好な鋼
を製造する方法としてはいずれもなお不充分であった。
発明者らは、研究を重ねた結果Ａｌ含有量を多くした鋼
では、熱延仕上げ温度がＡｒ８変態点未満であっても、
絞り性がＡｒ８変態点以上の熱延仕上げで製造されてい
る鋼板と同程度又はそれ以上の材質となる鋼板が有利に
製造できる方法を確立した。
では、熱延仕上げ温度がＡｒ８変態点未満であっても、
絞り性がＡｒ８変態点以上の熱延仕上げで製造されてい
る鋼板と同程度又はそれ以上の材質となる鋼板が有利に
製造できる方法を確立した。
すなわち、Ａｊｔを多量に添加した極低炭素鋼を素材と
した場合には、ある特定範囲のスラブ加熱温度と熱延条
件の時、Ａｒ８変態点よりも低い熱延仕上げでも絞り性
の良好な鋼板が得られることを見出したのである。
した場合には、ある特定範囲のスラブ加熱温度と熱延条
件の時、Ａｒ８変態点よりも低い熱延仕上げでも絞り性
の良好な鋼板が得られることを見出したのである。
この発明は、重量百分率にてｃ ： ｏ、ｏｏａｏ％以
下、 ＢＪ ： （１，００５０％以下、 Ｉｎ ：
０．５％以下を、５Ｏｊ１．Ａｊｔ ： ０．１０〜０
．２０ ％ トトモに含み、残部カ実質的に鉄及び不可
避的不純物からなる組成の鋼スラブ’１ｌ１５０’Ｑ以
下の温駁に加熱した後、仕上げ温ｒ１７ｏｏ〜８５０℃
１巻取り温ｖ６００°Ｃ以下の条件で熱間圧延を行ない
、次いで常法に従９冷間圧延をしたのち連続焼鈍を行な
うことにより土掻特定組成とその鋼板素材における焼鈍
時の粒成長性、さらに絞り性に影響を及ぼす（１１１）
集合組織を発達させるのに有効な熱延条件の適合を図っ
たものである。
下、 ＢＪ ： （１，００５０％以下、 Ｉｎ ：
０．５％以下を、５Ｏｊ１．Ａｊｔ ： ０．１０〜０
．２０ ％ トトモに含み、残部カ実質的に鉄及び不可
避的不純物からなる組成の鋼スラブ’１ｌ１５０’Ｑ以
下の温駁に加熱した後、仕上げ温ｒ１７ｏｏ〜８５０℃
１巻取り温ｖ６００°Ｃ以下の条件で熱間圧延を行ない
、次いで常法に従９冷間圧延をしたのち連続焼鈍を行な
うことにより土掻特定組成とその鋼板素材における焼鈍
時の粒成長性、さらに絞り性に影響を及ぼす（１１１）
集合組織を発達させるのに有効な熱延条件の適合を図っ
たものである。
以下この発明の開発経緯をその実験結果に従って、詳細
に説明する。
に説明する。
実験（１）
Ｑ ： ０．００２４％、 Ｎ ： ０．００３９％、
Ｉｎ ： ０．１５％。
Ｉｎ ： ０．１５％。
ＳＯｌ、Ａｌ ： ０．１２％を含有し、Ｐ ： ０．
００３ ％ 、 Ｓ ：０．００５％の小型鋼塊を用い
スラブ加熱温［１０’Ｏ０〜１３００°Ｃ以下にて熱延
仕上げ温度を５８０〜９６０℃の範囲で変化させ、巻取
相当温度７００℃以下で処理した後実験室で冷延、連続
型の焼鈍をして、その材質を調べた。連続型焼鈍という
のは、連続焼鈍シュミレータ−で焼鈍し、そのヒートサ
イクルは３０℃／Ｓで急速加熱後８００℃で４０秒保持
ししかる後３０”Ｃ／６で急速冷却するものである。
００３ ％ 、 Ｓ ：０．００５％の小型鋼塊を用い
スラブ加熱温［１０’Ｏ０〜１３００°Ｃ以下にて熱延
仕上げ温度を５８０〜９６０℃の範囲で変化させ、巻取
相当温度７００℃以下で処理した後実験室で冷延、連続
型の焼鈍をして、その材質を調べた。連続型焼鈍という
のは、連続焼鈍シュミレータ−で焼鈍し、そのヒートサ
イクルは３０℃／Ｓで急速加熱後８００℃で４０秒保持
ししかる後３０”Ｃ／６で急速冷却するものである。
絞り性の尺耽としてｒ値、Δｒ値を用いた。第１図、第
２図および第３図にその結果を示す。
２図および第３図にその結果を示す。
まずスラブ加熱温度１１５０°Ｃ以下において熱延仕上
温度がＡｒ８変態点以下の８５０°Ｃよりも低いとき第
１図、第３図の○、△印めように最もｒ値が筒くかつΔ
ｒ値は非常に小さくな９、特性が艮く、かつ異方性が小
さい材料が得られた。
温度がＡｒ８変態点以下の８５０°Ｃよりも低いとき第
１図、第３図の○、△印めように最もｒ値が筒くかつΔ
ｒ値は非常に小さくな９、特性が艮く、かつ異方性が小
さい材料が得られた。
次に第３図によれば熱延仕上を、６００ ’０〜８５０
℃の温度域で終了した場合、ｒ、Δτ値とも良好となり
、とくに熱延仕上温度が７００〜８５０℃の場合に材質
が著しく良好となることが分る。
℃の温度域で終了した場合、ｒ、Δτ値とも良好となり
、とくに熱延仕上温度が７００〜８５０℃の場合に材質
が著しく良好となることが分る。
この理由については、明らかではないが、熱延仕上げ時
にＡｒ８変態点よりも低い温度による熱間仕上げにより
導入された加工歪みの一部とＡＩＮの析出とが何らかの
作用全もち、材質が良好となったと考えられる。熱延仕
上げ温間が、６００〜８５０“Ｃとくに７００〜８５０
℃の範囲であっても７００”ａ ａ ［の高温で巻き取
った場合の材質は低温で巻取った場合よりむしろ悪くな
り、高温巻取りによる材質の改善は見られない。
にＡｒ８変態点よりも低い温度による熱間仕上げにより
導入された加工歪みの一部とＡＩＮの析出とが何らかの
作用全もち、材質が良好となったと考えられる。熱延仕
上げ温間が、６００〜８５０“Ｃとくに７００〜８５０
℃の範囲であっても７００”ａ ａ ［の高温で巻き取
った場合の材質は低温で巻取った場合よりむしろ悪くな
り、高温巻取りによる材質の改善は見られない。
かくして高温巻取材は、酸洗時の脱スケールコストの上
昇を伴なったのに対し、この発明ではＡｒ８変態点以下
の低温の熱延仕上げを行な９ことにより、低温で巻取っ
ても高温巻取り材をはるかに凌駕する材質を得ることが
できるので酸洗コストの低減の面でもとくに有利である
。
昇を伴なったのに対し、この発明ではＡｒ８変態点以下
の低温の熱延仕上げを行な９ことにより、低温で巻取っ
ても高温巻取り材をはるかに凌駕する材質を得ることが
できるので酸洗コストの低減の面でもとくに有利である
。
この発明での熱延時の巻取温度としては酸洗時のコスト
アップを防ぐ目的でその上限を６００℃とする。
アップを防ぐ目的でその上限を６００℃とする。
実験（ＩＩ）
０ ： ０．００２１％、 Ｎ ： ０．００３７％、
Ｉｎ ： ０．１６％を含み、ｐ ： ｏ、ｏｏａ％
、 Ｓ ： ０．００５％である成分組成′ｆｔ基準と
して８０１．ＡＩを０．０２５〜０８２４％の範囲で変
化させた鋼を実験室的に製作し、実験（１）の結果を踏
まえてスラブ加熱温度１１００”Ｏ，熱延仕上げ温ｖｓ
ｏｏ’ｏ、巻取り相当温度５２０℃の条件で熱延を終了
し、板厚を３．２朋とした。その後冷延全行い、板厚を
０．８朋とし連続焼鈍してｒ値に及ぼすＡ７１の影響を
調べた結果を第４図に示す。
Ｉｎ ： ０．１６％を含み、ｐ ： ｏ、ｏｏａ％
、 Ｓ ： ０．００５％である成分組成′ｆｔ基準と
して８０１．ＡＩを０．０２５〜０８２４％の範囲で変
化させた鋼を実験室的に製作し、実験（１）の結果を踏
まえてスラブ加熱温度１１００”Ｏ，熱延仕上げ温ｖｓ
ｏｏ’ｏ、巻取り相当温度５２０℃の条件で熱延を終了
し、板厚を３．２朋とした。その後冷延全行い、板厚を
０．８朋とし連続焼鈍してｒ値に及ぼすＡ７１の影響を
調べた結果を第４図に示す。
図によればＳＯｌ、ｋｌ Ｏ，１０〜０．２０％の範囲
内で深絞り性に良好な材料が得られている。
内で深絞り性に良好な材料が得られている。
次にこの発明の方法において鋼の成分組成を限定した理
由を説明する。
由を説明する。
Ｃの成分範囲は、ｏ、ｏｏａｏ％全こえる・と、粒成長
、深絞り性を低下させるとともに時効性も劣化するので
上限６ ｏ、ｏｏａｏ％とする。
、深絞り性を低下させるとともに時効性も劣化するので
上限６ ｏ、ｏｏａｏ％とする。
Ｎの上限ｉ ０．００５０％としたのは、これをこえる
添加は焼鈍時の結晶粒の成長を著しく抑制し、絞り性を
低下させるからであり、絞り性の一層の向上をはかるた
めには０．００５０％以下の制限を要する。
添加は焼鈍時の結晶粒の成長を著しく抑制し、絞り性を
低下させるからであり、絞り性の一層の向上をはかるた
めには０．００５０％以下の制限を要する。
Ｉｎは熱間圧延時、赤熱脆性の原因となるＳを介在物に
するため有効であるが０．５％をこえる存・在は硬度が
上昇して深絞り性に悪影響を及ぼすため、この発明でそ
の上限ヲ０．５％とした。
するため有効であるが０．５％をこえる存・在は硬度が
上昇して深絞り性に悪影響を及ぼすため、この発明でそ
の上限ヲ０．５％とした。
ＳＯｌ、ＡＩの限定については鋼スラブの加熱温度が低
く、また熱延仕上げ温度および巻取ジ温度も低い条件の
丁では、ＡＩ量が多くなるに従い、ＡＩＮが粗大化する
効果と固溶Ａｌが増加する相乗効果により焼鈍板の粒径
は大きくなり材質は軟質となることが判明した。
く、また熱延仕上げ温度および巻取ジ温度も低い条件の
丁では、ＡＩ量が多くなるに従い、ＡＩＮが粗大化する
効果と固溶Ａｌが増加する相乗効果により焼鈍板の粒径
は大きくなり材質は軟質となることが判明した。
しかしｓｏｌ、ＡＩ童が多くなりすぎると添加コストが
増すのみならず材質が硬質化してくるので上限を０．２
０％とする。一方０．１０％未満になるとＡＩＮが微細
に析出し、粒成長が悪くなるとともにこの発明で所期し
たようなスラブ低温力Ｕ熱と低温仕上げ圧延による絞り
性に有利な集合組織（１１１）が発達しなくなる。よっ
てＳｏｌ、ＡＪの範囲’ｉ ０．１０〜０．２０％とす
る。
増すのみならず材質が硬質化してくるので上限を０．２
０％とする。一方０．１０％未満になるとＡＩＮが微細
に析出し、粒成長が悪くなるとともにこの発明で所期し
たようなスラブ低温力Ｕ熱と低温仕上げ圧延による絞り
性に有利な集合組織（１１１）が発達しなくなる。よっ
てＳｏｌ、ＡＪの範囲’ｉ ０．１０〜０．２０％とす
る。
また不可避的不純物として含有されるＰ、Ｓは絞り性を
悪化させる理由から極力減少させなければならないが、
特に規定するものではない。
悪化させる理由から極力減少させなければならないが、
特に規定するものではない。
以上述べたようにこの発明では上記組成の鋼スラブを低
温加熱、熱延低温仕上げおよび低温巻取９により熱延板
としその後は常法に従い酸洗後冷間圧延してから連続焼
鈍を行い、冷延鋼板を得る。
温加熱、熱延低温仕上げおよび低温巻取９により熱延板
としその後は常法に従い酸洗後冷間圧延してから連続焼
鈍を行い、冷延鋼板を得る。
なお連続焼鈍条件としては、とくに規定する必要はなく
、鋼板の最高到達温度が再結晶温度以上であれば、加熱
速度、冷却速度また過時効の有無などについては、とく
に制限を袈しない。
、鋼板の最高到達温度が再結晶温度以上であれば、加熱
速度、冷却速度また過時効の有無などについては、とく
に制限を袈しない。
以下この発明の実施例を掲げ、比較例と対比して効果を
験証する。
験証する。
転炉出鋼後２０分間ＲＨ脱ガスを施すことにより成分の
異なる１４種の鋼を出鋼し、連続鋳造により板厚２００
朋のスラブとした。
異なる１４種の鋼を出鋼し、連続鋳造により板厚２００
朋のスラブとした。
これらのスラブを加熱炉で１０１０’〜１２４０取り、
３Ｊ＃ｌＩの熱延コイルとした。
３Ｊ＃ｌＩの熱延コイルとした。
表１に儒成分、スラフ゛カロ熱温度、熱延仕上温度を示
す。
す。
該コイルを酸洗後０．８朋に冷間圧延し、引続き連続焼
鈍を施した。連続焼鈍の条件としては加熱速度が約り５
℃／秒、均熱はＳＯＯｏｏで２５秒保持、冷却速度は約
４５°Ｃ／秒である。その後、約０．８％の調質圧延を
施した。
鈍を施した。連続焼鈍の条件としては加熱速度が約り５
℃／秒、均熱はＳＯＯｏｏで２５秒保持、冷却速度は約
４５°Ｃ／秒である。その後、約０．８％の調質圧延を
施した。
このようにして製造された鋼板の材質を表２に示す。
この表から明らかなようにこの発明によ！ｌｌ製造され
た冷延鋼板は、その絞り性（ｒ＋Δγ値）がいづれも優
れている。
た冷延鋼板は、その絞り性（ｒ＋Δγ値）がいづれも優
れている。
以上詳細に述べてきたとおりこの発明は、Ｃ１Ｎおよび
Ｉｔの特定組成の鋼スラブを用い、とくに熱延前の加熱
をｌ】５０℃以下とし、仕上圧延温度７００〜８５０°
Ｃ１巻取温度６００°Ｃ以下とする熱間圧姑を行ない、
続いて冷間圧延した後急速加熱、急速冷却の連続焼鈍を
行なうことから成る冷延鋼板の°製造方法でおり、この
方法によジ絞！ｌｌ性の優れた冷延鋼板Ｋｌ造すること
ができるのである。
Ｉｔの特定組成の鋼スラブを用い、とくに熱延前の加熱
をｌ】５０℃以下とし、仕上圧延温度７００〜８５０°
Ｃ１巻取温度６００°Ｃ以下とする熱間圧姑を行ない、
続いて冷間圧延した後急速加熱、急速冷却の連続焼鈍を
行なうことから成る冷延鋼板の°製造方法でおり、この
方法によジ絞！ｌｌ性の優れた冷延鋼板Ｋｌ造すること
ができるのである。
第１図は、降伏応力とｒ値に及ばずスラブ加熱温間の影
響を示す図表、 第２図は、降伏応力と全伸びに及ぼす熱延仕上は温度の
影響を示す図表、 第８図はｒ値とΔｒ値に及ばす熱延仕上げ温度の影響を
示す図表、 第４図はｒ値に及ばずＳｏｇ 、ＡＩ量の影響を示す図
表である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第３図 号幌島差ＬＩす１す′夕ＬＪｌｃン １６５−
響を示す図表、 第２図は、降伏応力と全伸びに及ぼす熱延仕上は温度の
影響を示す図表、 第８図はｒ値とΔｒ値に及ばす熱延仕上げ温度の影響を
示す図表、 第４図はｒ値に及ばずＳｏｇ 、ＡＩ量の影響を示す図
表である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第３図 号幌島差ＬＩす１す′夕ＬＪｌｃン １６５−
Claims (1)
- Ｌ 重量百分率にて、ｃ ： ｏ、ｏｏａｏ％以下、Ｎ
：０．００５０％以下、 Ｉｎ ： ０．５％以下を、
Ｓｏｌ、Ａｌ： ０．１０〜０．２０％とともに含み、
残部実質的に鉄及び不可避的不純物からなる組成の鋼ス
ラブを１１５０°Ｃ以下の温度に加熱した後、仕上げ温
度７００〜８５０°Ｃ９巻取り温度６００″Ｃ以下の条
件で熱間圧延を行ない、次いで常法に従う冷間圧延をし
たのち連続焼鈍を行なうことを特徴とする連続焼鈍によ
る絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18877582A JPS5980727A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18877582A JPS5980727A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5980727A true JPS5980727A (ja) | 1984-05-10 |
| JPH02415B2 JPH02415B2 (ja) | 1990-01-08 |
Family
ID=16229562
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18877582A Granted JPS5980727A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5980727A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61119615A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 金属表面溶融加工法 |
| JPS61238919A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性の小さい絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JP2008286609A (ja) * | 2007-05-16 | 2008-11-27 | Nippon Steel Corp | 温度測定装置 |
-
1982
- 1982-10-27 JP JP18877582A patent/JPS5980727A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61119615A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 金属表面溶融加工法 |
| JPH0261524B2 (ja) * | 1984-11-16 | 1990-12-20 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61238919A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性の小さい絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JP2008286609A (ja) * | 2007-05-16 | 2008-11-27 | Nippon Steel Corp | 温度測定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02415B2 (ja) | 1990-01-08 |
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