JPS60258430A - 非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS60258430A JPS60258430A JP11411684A JP11411684A JPS60258430A JP S60258430 A JPS60258430 A JP S60258430A JP 11411684 A JP11411684 A JP 11411684A JP 11411684 A JP11411684 A JP 11411684A JP S60258430 A JPS60258430 A JP S60258430A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業−にの利用分野）
本発明は連続鋳造法により製造される非時効性連続焼鈍
冷延鋼板に関する。
冷延鋼板に関する。
（発明の目的）
冷延鋼板の焼鈍を極めて短時間に行うことができ、省エ
ネルギ・工程時間短縮など生産能率が高い・という大き
な利点を有する連続焼鈍法は、鋼板の材質に関して時効
性が大きいという欠点がある。
ネルギ・工程時間短縮など生産能率が高い・という大き
な利点を有する連続焼鈍法は、鋼板の材質に関して時効
性が大きいという欠点がある。
これは、焼鈍均熱時に鋼中に固溶するＣが冷却中・後に
十分析出することができないためであり、特に均熱後の
冷却速度が比較的板やかなサイクルまたは過時効処理が
十分でないときに顕著になる。
十分析出することができないためであり、特に均熱後の
冷却速度が比較的板やかなサイクルまたは過時効処理が
十分でないときに顕著になる。
本発明は連続焼鈍のかかる欠点を除き、低コストで非時
効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
（従・米技術）
連続焼鈍法により非時効性冷延鋼板を製造する技術とし
ては、時効の原因である固溶Ｃ，Ｎを固定する元素とし
てたとえばＴｉを添加する方法が特公昭４４−１８０６
６号公報記載のように確立されている。しかし、Ｔｉな
どの合金元素添加によるコストＬ昇が避けられない。一
方、−Ｔ ｉなどの特殊元素を使用しないで連続焼鈍冷
延鋼板の時効性を改善するためには灼熱後の冷却速度を
高めることが有効であることが、たとえば「鉄と鋼」５
２巻、１９７３年、５１９０に示されている。そして、
特公昭５５−５１４１２号公報のように、再結晶焼鈍後
適当な温度からたとえば１０００℃／秒のような高い冷
速で魚令してから復熱・過時効する方法が開示されてい
るが、この場合は均熱帯の後に水冷タイプの冷却帯を必
要とするなどの設備−ヒの制約が人外く、一方冷速をい
たずらに高めると硬質化し延性を害することもよく知ら
れている。
ては、時効の原因である固溶Ｃ，Ｎを固定する元素とし
てたとえばＴｉを添加する方法が特公昭４４−１８０６
６号公報記載のように確立されている。しかし、Ｔｉな
どの合金元素添加によるコストＬ昇が避けられない。一
方、−Ｔ ｉなどの特殊元素を使用しないで連続焼鈍冷
延鋼板の時効性を改善するためには灼熱後の冷却速度を
高めることが有効であることが、たとえば「鉄と鋼」５
２巻、１９７３年、５１９０に示されている。そして、
特公昭５５−５１４１２号公報のように、再結晶焼鈍後
適当な温度からたとえば１０００℃／秒のような高い冷
速で魚令してから復熱・過時効する方法が開示されてい
るが、この場合は均熱帯の後に水冷タイプの冷却帯を必
要とするなどの設備−ヒの制約が人外く、一方冷速をい
たずらに高めると硬質化し延性を害することもよく知ら
れている。
（発明の構成と作用）
本発明はいずれも再加熱圧延であるこれらの従来技術の
難点を克服し、現在では最も進んだ工程として連鋳スラ
ブの持つ顕熱を利用し再加熱することなく、１１１ｉ温
債片をそのまま熱延する連倚−熱延を直結した工程（以
下連鋳直送圧延法と呼ぶ）の金属学的な特徴を、連続焼
鈍冷延鋼板の非時効化に利用したものである。連鋳直送
圧延法は今日省エネルギ・省工程面で最も有利なプロセ
スであり、この工程で製造さ枕た熱延鋼帯を冷延後焼鈍
する際に最初に述べた連続焼鈍法を用いるときはコスト
が最も低い冷延鋼板製造工程となる。
難点を克服し、現在では最も進んだ工程として連鋳スラ
ブの持つ顕熱を利用し再加熱することなく、１１１ｉ温
債片をそのまま熱延する連倚−熱延を直結した工程（以
下連鋳直送圧延法と呼ぶ）の金属学的な特徴を、連続焼
鈍冷延鋼板の非時効化に利用したものである。連鋳直送
圧延法は今日省エネルギ・省工程面で最も有利なプロセ
スであり、この工程で製造さ枕た熱延鋼帯を冷延後焼鈍
する際に最初に述べた連続焼鈍法を用いるときはコスト
が最も低い冷延鋼板製造工程となる。
本発明者らは連鋳直送圧延法板の材質を種々検討した結
果、適正な成分範囲の熱延鋼帯を上記連続焼鈍プロセス
に適用すると、この焼鈍で問題になる時効性が改善され
るという新しい事実を見出し、非時効性連続焼鈍冷延鋼
板の製造方法を発明するに至った。すなわち本発明の要
旨とするところは（１）ＣＯ，０１５−０，０８％、Ｓ
ｉｎ、０３％以下、Ｍｎ０．１３〜０．５０％、＾１０
．０３〜０．０８％、Ｎ ３０ｐｐ＋ｓ以下を含む鋼を
連続鋳造して得られる高温鋳片を再加熱することなく直
接圧延するか、短時間の保熱および／または部分的な加
熱の後に熱延し、６５０℃以上の温度で巻取り、所定の
板厚に冷延・連続焼鈍し連続焼鈍後の一次冷速を５０℃
／秒以上で冷却後２５０〜４００℃の温度範囲で１分以
上過時効処理することを特徴とする非時効性連続焼鈍冷
延鋼板の製造方法、およびさらに材質を改善する方法と
して、（２）ＣＯ，０１５−０，０６％、Ｓｉ０．０３
％以下、Ｎｎ０．１３−０．５０％、Ｐ Ｏ，００８％
以下、＾１０．０３〜０．０８％、Ｎ３０ｐ、ｐｍ以下
を含む鋼を連続焼鈍して得られる高温鋳片を再加熱する
ことなく直接圧延するが、短時間の保熱および／または
部分的な加熱の後に熱延し、６５０℃以、＃−，の温度
で巻取り、所定の板厚に冷延・連続焼鈍し連続焼鈍後の
一次冷速を５０℃／秒以上で冷却後２５０〜４００℃の
温度範囲で１分以上過時効処理することを特徴とする非
時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法である。
果、適正な成分範囲の熱延鋼帯を上記連続焼鈍プロセス
に適用すると、この焼鈍で問題になる時効性が改善され
るという新しい事実を見出し、非時効性連続焼鈍冷延鋼
板の製造方法を発明するに至った。すなわち本発明の要
旨とするところは（１）ＣＯ，０１５−０，０８％、Ｓ
ｉｎ、０３％以下、Ｍｎ０．１３〜０．５０％、＾１０
．０３〜０．０８％、Ｎ ３０ｐｐ＋ｓ以下を含む鋼を
連続鋳造して得られる高温鋳片を再加熱することなく直
接圧延するか、短時間の保熱および／または部分的な加
熱の後に熱延し、６５０℃以上の温度で巻取り、所定の
板厚に冷延・連続焼鈍し連続焼鈍後の一次冷速を５０℃
／秒以上で冷却後２５０〜４００℃の温度範囲で１分以
上過時効処理することを特徴とする非時効性連続焼鈍冷
延鋼板の製造方法、およびさらに材質を改善する方法と
して、（２）ＣＯ，０１５−０，０６％、Ｓｉ０．０３
％以下、Ｎｎ０．１３−０．５０％、Ｐ Ｏ，００８％
以下、＾１０．０３〜０．０８％、Ｎ３０ｐ、ｐｍ以下
を含む鋼を連続焼鈍して得られる高温鋳片を再加熱する
ことなく直接圧延するが、短時間の保熱および／または
部分的な加熱の後に熱延し、６５０℃以、＃−，の温度
で巻取り、所定の板厚に冷延・連続焼鈍し連続焼鈍後の
一次冷速を５０℃／秒以上で冷却後２５０〜４００℃の
温度範囲で１分以上過時効処理することを特徴とする非
時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法である。
以下、本発明の構成要件である成分元素限定の理由を説
明する。まず、Ｃは連続焼鈍冷延鋼板の時効性に強い影
響を有する元素で、高いほうが炭化物析出が容易になる
ので時効性が改善される。
明する。まず、Ｃは連続焼鈍冷延鋼板の時効性に強い影
響を有する元素で、高いほうが炭化物析出が容易になる
ので時効性が改善される。
しかし、上限をこえると硬くなり冷間加工性が低ドし、
またド限以下では時効性が急激に大きくなるので制限が
必要になる。Ｓｉは脱酸剤として有用であり、微量の添
加は問題ないが上限をこえると硬化するので０．０３％
以下に制限される。 Ｍｎは低下すると下値が向上する
ので低くするほうが望ましいが、本発明の目的である時
効性の改善には高いほうが良く、最低０．１３％を必要
とする。上限はＣと同じく硬質となり、下値・延性の低
下を招くことから０．５％に決められる。＾１は脱酸の
ため必要であるほか、固溶Ｎを＾ＩＮとして析出固定し
、Ｎによる時効を抑えるため０．０３％以上を要するが
、０．０８％以−Ｌ添加しても効果は飽和し、経済的で
ないので」１限となる。Ｎを３０ｐ、−以下に制限する
理由は、第１図から明らかなように連鋳直送圧延材の時
効劣化が着しくなるからである。
またド限以下では時効性が急激に大きくなるので制限が
必要になる。Ｓｉは脱酸剤として有用であり、微量の添
加は問題ないが上限をこえると硬化するので０．０３％
以下に制限される。 Ｍｎは低下すると下値が向上する
ので低くするほうが望ましいが、本発明の目的である時
効性の改善には高いほうが良く、最低０．１３％を必要
とする。上限はＣと同じく硬質となり、下値・延性の低
下を招くことから０．５％に決められる。＾１は脱酸の
ため必要であるほか、固溶Ｎを＾ＩＮとして析出固定し
、Ｎによる時効を抑えるため０．０３％以上を要するが
、０．０８％以−Ｌ添加しても効果は飽和し、経済的で
ないので」１限となる。Ｎを３０ｐ、−以下に制限する
理由は、第１図から明らかなように連鋳直送圧延材の時
効劣化が着しくなるからである。
次に熱嫉前のプロセスを制限する点であるが、これが本
発明の核心的な部分であって従来その例は全く知られて
いない。すなわち第２図はそれぞれ熱延後の巻取温度７
３０℃、８００℃×１分の焼鈍後、６８０℃から７０℃
／秒で冷却したものの３５０℃での過時効時間と時効指
数の関係・を、０．０２８％Ｃ，０，３１％Ｍｎ、 ０
．０３８％＾１．１５ｐｐｍ＋Ｎを含む鋼にっき連鋳直
送圧延と再加熱圧延材について比較したものである。こ
こで実質上の非時効の限界としては時効指数３ｋｇ／ｓ
＋＊２をとった。時効指数は、１０％引張後の応力と１
００℃、１時間時効後の降伏点の差を用いた。
発明の核心的な部分であって従来その例は全く知られて
いない。すなわち第２図はそれぞれ熱延後の巻取温度７
３０℃、８００℃×１分の焼鈍後、６８０℃から７０℃
／秒で冷却したものの３５０℃での過時効時間と時効指
数の関係・を、０．０２８％Ｃ，０，３１％Ｍｎ、 ０
．０３８％＾１．１５ｐｐｍ＋Ｎを含む鋼にっき連鋳直
送圧延と再加熱圧延材について比較したものである。こ
こで実質上の非時効の限界としては時効指数３ｋｇ／ｓ
＋＊２をとった。時効指数は、１０％引張後の応力と１
００℃、１時間時効後の降伏点の差を用いた。
これからｉ！ＬＩＩｌ直送圧延材の方が時効性が小さい
ことがわかる。さらに同一試料の熱延板中の析出ＮｎＳ
密度と時効指数の関係を第３図に示す。析出−の密度が
大きいほど時効性が改善されること、連鋳直送圧延材の
方が密度が大きいことが示されており、これが時効性改
善の原因となっていることが推定される。
ことがわかる。さらに同一試料の熱延板中の析出ＮｎＳ
密度と時効指数の関係を第３図に示す。析出−の密度が
大きいほど時効性が改善されること、連鋳直送圧延材の
方が密度が大きいことが示されており、これが時効性改
善の原因となっていることが推定される。
以上で述べたように、上記成分鋼を連鋳後得られた高温
鋳片を再加熱しないでその＊ま直接圧延、または短時間
の保熱および／＊たけ部分的な加熱の後に熱延すること
により、熱延板中のＭｎＳを微細に分散させることがで
き、これを冷延・連続焼鈍時の冷却・過時効時の炭化物
の析出核として利用するものである。この効果は、直接
圧延時にＭｎＳの析出が遅れるため、より低温域で析出
し密に分散することによるもので、直接圧延特有のもの
であるということができ、前記成分との組合せによる全
く新しい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法を提供するもので
ある、この直接圧延は連続鋳造鋳片の直接圧延でもよい
し、たとえば１時間程度以内の短時間に鋳片自身の保有
熱により温度を均一化し温度の低下を防止するため鋳片
移送フィンに設けられたたとえば保熱カバーまたはその
他の保熱手段を用いた保熱の後に圧延してもよい。また
、上記保熱に引続いてまたは単独に債片表面または端部
などの温度の低下した部分をガスバーナーまたは誘導加
熱などの手段により部分的に加熱後圧延してもよい。こ
れらの保熱および／または均熱は製品の品質を改善する
必要に応じて実施してよく。
鋳片を再加熱しないでその＊ま直接圧延、または短時間
の保熱および／＊たけ部分的な加熱の後に熱延すること
により、熱延板中のＭｎＳを微細に分散させることがで
き、これを冷延・連続焼鈍時の冷却・過時効時の炭化物
の析出核として利用するものである。この効果は、直接
圧延時にＭｎＳの析出が遅れるため、より低温域で析出
し密に分散することによるもので、直接圧延特有のもの
であるということができ、前記成分との組合せによる全
く新しい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法を提供するもので
ある、この直接圧延は連続鋳造鋳片の直接圧延でもよい
し、たとえば１時間程度以内の短時間に鋳片自身の保有
熱により温度を均一化し温度の低下を防止するため鋳片
移送フィンに設けられたたとえば保熱カバーまたはその
他の保熱手段を用いた保熱の後に圧延してもよい。また
、上記保熱に引続いてまたは単独に債片表面または端部
などの温度の低下した部分をガスバーナーまたは誘導加
熱などの手段により部分的に加熱後圧延してもよい。こ
れらの保熱および／または均熱は製品の品質を改善する
必要に応じて実施してよく。
そのことによって前記の連続直送圧延による時効性改善
の効果は少しも失われない。次に、熱延後の巻取温度は
６５０℃以上とすることにより＾ＩＮの固定が部分とな
り本発明の効果はより確実なものとなる。
の効果は少しも失われない。次に、熱延後の巻取温度は
６５０℃以上とすることにより＾ＩＮの固定が部分とな
り本発明の効果はより確実なものとなる。
かくして得られた熱延鋼板は、酸洗などの通常の脱スケ
ールを行った後、所定の板厚に冷延し、連続焼鈍に供せ
られる。冷延は従来用いられているいずれの方法によっ
ても良く、連続焼鈍は短時間で再結晶を完了させるため
に充分な温度、すなわち６００℃以Ｊ：Ａｒ、点以下の
温度で行えばよい。
ールを行った後、所定の板厚に冷延し、連続焼鈍に供せ
られる。冷延は従来用いられているいずれの方法によっ
ても良く、連続焼鈍は短時間で再結晶を完了させるため
に充分な温度、すなわち６００℃以Ｊ：Ａｒ、点以下の
温度で行えばよい。
焼鈍後の冷却速度は５０℃／秒に限定するが、これは冷
速がこれ以下では過時効処理時のＣの過飽和度が不足し
、非時効化させることが困難になるからである。次に、
過時効温度範囲を２５０〜４００ ”Ｃに限定するのは
、上限を超えるとＣの過飽和度が不十分であり、下限未
満ではＣの拡散速度が小さく長時間を要するからである
。また、過時効時間は第２図にみられるように効果が大
きい１分以上に限定される。
速がこれ以下では過時効処理時のＣの過飽和度が不足し
、非時効化させることが困難になるからである。次に、
過時効温度範囲を２５０〜４００ ”Ｃに限定するのは
、上限を超えるとＣの過飽和度が不十分であり、下限未
満ではＣの拡散速度が小さく長時間を要するからである
。また、過時効時間は第２図にみられるように効果が大
きい１分以上に限定される。
さらに、本発明において材質を一層改善するためにはＣ
を０．０６％以下にするが、これは鋼板を軟化させ、加
工性を改善するためである。また、Ｐをｏ、ｏｏｓ％以
下に制限するのは加工性、特にｒ値の改善が大きいから
である。
を０．０６％以下にするが、これは鋼板を軟化させ、加
工性を改善するためである。また、Ｐをｏ、ｏｏｓ％以
下に制限するのは加工性、特にｒ値の改善が大きいから
である。
（実施例）
次に本発明の作用を実施例により説明する。第１表に供
試鋼の化学成分を、第２表に製造方法・引張試験値を示
す。
試鋼の化学成分を、第２表に製造方法・引張試験値を示
す。
ここでＡ７１、Ａ−２は成分Ａの、Ｂ−１、Ｂ−２は成
分Ｂの、ｃ−ｉ、Ｃ−２は成分Ｃの、Ｄ−１からＤ−３
は成分りの、Ｅ−１、Ｅ−２は成分Ｅの、Ｆ−１、Ｆ−
２は成分Ｆの、Ｇｌ、Ｇ−２は成分Ｇの鋼を用いたもの
である。第２表はそれぞれのプロセス・巻取温度に従っ
て、製造された熱にコイルを８０％冷延し、８２０℃、
１分均熱処理後、６８０℃から７０℃／秒で急冷し、３
５０℃５分過時効後、１．２％スキンバス、１００℃×
６０分人工時効後の引張試験値を示す。各試験値を連鋳
直送圧延材と再加熱圧延材で比較すると、Ｎ量が高いＢ
−１および巻取温度が低いＥ−２を除けば降伏点伸びで
は連鋳直送圧延材が小さくなっており（非時効限界は０
．２％以下）、本発明の効果が認められる。
分Ｂの、ｃ−ｉ、Ｃ−２は成分Ｃの、Ｄ−１からＤ−３
は成分りの、Ｅ−１、Ｅ−２は成分Ｅの、Ｆ−１、Ｆ−
２は成分Ｆの、Ｇｌ、Ｇ−２は成分Ｇの鋼を用いたもの
である。第２表はそれぞれのプロセス・巻取温度に従っ
て、製造された熱にコイルを８０％冷延し、８２０℃、
１分均熱処理後、６８０℃から７０℃／秒で急冷し、３
５０℃５分過時効後、１．２％スキンバス、１００℃×
６０分人工時効後の引張試験値を示す。各試験値を連鋳
直送圧延材と再加熱圧延材で比較すると、Ｎ量が高いＢ
−１および巻取温度が低いＥ−２を除けば降伏点伸びで
は連鋳直送圧延材が小さくなっており（非時効限界は０
．２％以下）、本発明の効果が認められる。
１１Ｇ、鋼ＢはそれぞれＣ，Ｎ量が本発明の範囲外であ
り、連ＩＩＩ直送圧延によっても時効性が改善されない
例である６Ｅ−２は巻取温度以外は本発明の範囲内にあ
るが、巻取温度が低いために非時効になっていない例で
ある。
り、連ＩＩＩ直送圧延によっても時効性が改善されない
例である６Ｅ−２は巻取温度以外は本発明の範囲内にあ
るが、巻取温度が低いために非時効になっていない例で
ある。
さＣに、本発明において材質を改善した例はＰを低下さ
せたＡ−１およびＣを低ドさせたＡ−１、ｃ−ｉ、Ｄ−
１、Ｅ−１である。
せたＡ−１およびＣを低ドさせたＡ−１、ｃ−ｉ、Ｄ−
１、Ｅ−１である。
（発明の効果）
本発明は、連鋳・連続焼鈍冷延鋼板の製造に対して連＃
ｆ６：送圧虻を適用することにより、経済性・品質が
共に優れた非時効性冷延鋼板を製造し得る、工業的に価
値がある発明である。
ｆ６：送圧虻を適用することにより、経済性・品質が
共に優れた非時効性冷延鋼板を製造し得る、工業的に価
値がある発明である。
第１図は、本発明の範囲のＣ，Ｓｉ、Ｍｎ、＾１を含む
鋼の連鋳直送圧延、再加熱圧延材の降伏点、降伏点伸び
をＮｉｌに対して示した図である。 第２図は、０．０２８％Ｃ，，０，３１％Ｍｎ、 ０．
０３８％＾１．１５ｐｐｍＮを含む鋼の熱延後の巻取温
度７００℃、８２０℃×１分の焼鈍後、６８０°Ｃから
７０℃／秒で急冷し３５０℃ での過時効時間と時効指
数の関係を連＊ ｉｆ送圧延と再加熱圧延材について比
較した図である。 第３図は第２図と同一試料の熱延板中の析出Ｍ、ｎＳ密
度と時効指数の関係を示す図である。 第１図 １０ ２０ ３０ ４０ ５Ｏ Ｎ（ＰＰ−］ 第２図 ０．５１２５旧 過時効時間（時間） 第３図 ０ ５ 旧 １５ ネａ出粗ｊ需度（１ｔり１−）
鋼の連鋳直送圧延、再加熱圧延材の降伏点、降伏点伸び
をＮｉｌに対して示した図である。 第２図は、０．０２８％Ｃ，，０，３１％Ｍｎ、 ０．
０３８％＾１．１５ｐｐｍＮを含む鋼の熱延後の巻取温
度７００℃、８２０℃×１分の焼鈍後、６８０°Ｃから
７０℃／秒で急冷し３５０℃ での過時効時間と時効指
数の関係を連＊ ｉｆ送圧延と再加熱圧延材について比
較した図である。 第３図は第２図と同一試料の熱延板中の析出Ｍ、ｎＳ密
度と時効指数の関係を示す図である。 第１図 １０ ２０ ３０ ４０ ５Ｏ Ｎ（ＰＰ−］ 第２図 ０．５１２５旧 過時効時間（時間） 第３図 ０ ５ 旧 １５ ネａ出粗ｊ需度（１ｔり１−）
Claims (2)
- （１）ＣＯ，０１５〜０．０８％、 Ｓｉ ０．０３％以下、 Ｎｎ ０．１３−０．５０％、 ＾１０．０３〜０．０８％、 Ｎ ３０ｐｐｍ以下 を含む鋼を連続鋳造しで得られる高温鋳片を再加熱する
ことなく直接圧延するか、短時間の保熱および／または
部分的な加熱の後に熱延し、６５０℃以−Ｌの温度で巻
取り、所定の板厚に冷延・連続焼鈍し連続焼鈍後の〒次
冷速を５０℃／秒以上で冷却後２５０〜４００℃の温度
範囲で１分以上過時効処理することを特徴とする非時効
性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法。 - （２）Ｃ０６０１５〜０．０６％、 Ｓｉ ０．０３％、以下、 Ｍｎ Ｏ，１３−０，５０％、 Ｐ ０．００８％以下、 ＾１ （１，０３〜０．０８％、 Ｎ ３０００輸以下 を含む鋼を連続焼鈍して得られる高温鋳片を再加熱する
ことなく直接圧延するか、短時間の保熱および／＊たは
部分的な加熱の後に熱延し、６５０℃以上の温度で巻取
り、所定の板厚に冷延・連続焼鈍し連続焼鈍後の一次冷
速を５０℃／秒以上で冷却後２５０〜４００℃の温度範
囲で１分以上過時効処理することを特徴とする非時効性
連続焼鈍冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11411684A JPS60258430A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11411684A JPS60258430A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60258430A true JPS60258430A (ja) | 1985-12-20 |
| JPH0159337B2 JPH0159337B2 (ja) | 1989-12-15 |
Family
ID=14629531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11411684A Granted JPS60258430A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60258430A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130628A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低炭素アルミキルド鋼帯の製造方法 |
| JPS6318023A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-01-25 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS63277724A (ja) * | 1987-05-08 | 1988-11-15 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-06-04 JP JP11411684A patent/JPS60258430A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130628A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低炭素アルミキルド鋼帯の製造方法 |
| JPS6318023A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-01-25 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0246653B2 (ja) * | 1986-07-10 | 1990-10-16 | Nippon Steel Corp | |
| JPS63277724A (ja) * | 1987-05-08 | 1988-11-15 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPH045733B2 (ja) * | 1987-05-08 | 1992-02-03 | Nippon Steel Corp |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0159337B2 (ja) | 1989-12-15 |
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