JPH01275736A - 加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板およびその製造法 - Google Patents
加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板およびその製造法Info
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- JPH01275736A JPH01275736A JP10684888A JP10684888A JPH01275736A JP H01275736 A JPH01275736 A JP H01275736A JP 10684888 A JP10684888 A JP 10684888A JP 10684888 A JP10684888 A JP 10684888A JP H01275736 A JPH01275736 A JP H01275736A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はほうろう性および加工性ともに優れたほうろう
用鋼板に関し、特に連続鋳造法によって得ることを特徴
とするものである。
用鋼板に関し、特に連続鋳造法によって得ることを特徴
とするものである。
(従来の技術)
従来のほうろう用鋼板は、キャップド鋼またはリムド鋼
を造塊し、分塊、熱延、冷延ののちにオープンコイル焼
鈍法によって脱炭し、さらには脱窒焼鈍し、炭素や窒素
を数10ppm以下に減少させることによって製造され
てきた。しかし、このようにして製造されたほうろう用
鋼板は、造塊−分塊法によって鋼片を製造する点や脱炭
焼鈍が必要なことから製造コストが高いという欠点があ
り、また深絞り加工のような厳しい加工に適さないとい
う問題をもっている。(深絞り用途には、一般に7≧1
.5が必要。) そこで、製造コストの低下を図る目的で連続鋳造法によ
って製造するほうろう用鋼板が提案されている。例えば
、特公昭57−49089号公報記載のように高酸素鋼
を連続鋳造して得られるほうろう用鋼板は優れたほうろ
う特性を有している。しかしながら、加工性は劣り、深
絞り加工には全く適用できず、また時効性の点でオーブ
ンコイル焼鈍が不可欠である点は改善されない(実質上
、非時効性には時効指数Aging Index≦3
kg / mjが必要)。
を造塊し、分塊、熱延、冷延ののちにオープンコイル焼
鈍法によって脱炭し、さらには脱窒焼鈍し、炭素や窒素
を数10ppm以下に減少させることによって製造され
てきた。しかし、このようにして製造されたほうろう用
鋼板は、造塊−分塊法によって鋼片を製造する点や脱炭
焼鈍が必要なことから製造コストが高いという欠点があ
り、また深絞り加工のような厳しい加工に適さないとい
う問題をもっている。(深絞り用途には、一般に7≧1
.5が必要。) そこで、製造コストの低下を図る目的で連続鋳造法によ
って製造するほうろう用鋼板が提案されている。例えば
、特公昭57−49089号公報記載のように高酸素鋼
を連続鋳造して得られるほうろう用鋼板は優れたほうろ
う特性を有している。しかしながら、加工性は劣り、深
絞り加工には全く適用できず、また時効性の点でオーブ
ンコイル焼鈍が不可欠である点は改善されない(実質上
、非時効性には時効指数Aging Index≦3
kg / mjが必要)。
これらの点を改善する手段としてTiやBのような炭窒
化物形成元素を添加する方法が考えられるが、TiやB
は酸素との親和力が非常に強いために高酸素状態でのほ
うろう特性が得られなくなるので事実上添加が無意味と
なる。
化物形成元素を添加する方法が考えられるが、TiやB
は酸素との親和力が非常に強いために高酸素状態でのほ
うろう特性が得られなくなるので事実上添加が無意味と
なる。
そこで、これらの総合的特性(ほうろう特性、深絞り加
工性、非時効性)を得る目的で、゛極低炭素、極低窒素
の連続鋳造製ほうろう用鋼板が特開昭59−19033
1号公報に提案されている。これは、高酸素鋼中のCと
Nを、製鋼工程においてC≦30ppm、C+N≦30
ppmの極低量に制御するものである。しかしながら、
鋼中のCやNを前記のような極めて低いレベルまで減少
させるために製鋼コストの著しい上昇は避けられないと
いう欠点が残る。
工性、非時効性)を得る目的で、゛極低炭素、極低窒素
の連続鋳造製ほうろう用鋼板が特開昭59−19033
1号公報に提案されている。これは、高酸素鋼中のCと
Nを、製鋼工程においてC≦30ppm、C+N≦30
ppmの極低量に制御するものである。しかしながら、
鋼中のCやNを前記のような極めて低いレベルまで減少
させるために製鋼コストの著しい上昇は避けられないと
いう欠点が残る。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は、前述したような従来のほうろう用鋼板の問題
点を克服し、加工性に優れ、非時効性で安価に製造でき
る連続鋳造製ほうろう用鋼板とその製造法を提供するこ
とを目的とする。
点を克服し、加工性に優れ、非時効性で安価に製造でき
る連続鋳造製ほうろう用鋼板とその製造法を提供するこ
とを目的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明は、従来の鋼板がもつ欠点を克服するために検討
を重ねて得られたもので、その要旨は下記のとおりであ
る。
を重ねて得られたもので、その要旨は下記のとおりであ
る。
(1) C: 0.010%以下、Mn : 0.8
%以下、S:0.003〜0.040%、Al : 0
.010%以下、N : 0.0040%以下、On
0.020〜0.060%、Si:0.8%以下、P
: 0.08%以下とさらにV : 0.010〜0.
060%、Nb : 0.004〜0.030%の1種
または2種を含有し、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板。
%以下、S:0.003〜0.040%、Al : 0
.010%以下、N : 0.0040%以下、On
0.020〜0.060%、Si:0.8%以下、P
: 0.08%以下とさらにV : 0.010〜0.
060%、Nb : 0.004〜0.030%の1種
または2種を含有し、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板。
(2) C: 0.010%以下、Mn : 0.8
%以下、S:0.003〜0.040%、A7 : 0
.010%以下、N : 0.0040%以下、○:0
.020〜0.060%、Si:0.8%以下、P :
0.08%以下とさらにV : 0.010〜0.0
60 %、Nb : 0.004〜0.060%の少な
くとも1種とCu : 0.010〜0.060%、R
em: 0.010〜0.060%の1種または2種を
含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる加工性
に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板。
%以下、S:0.003〜0.040%、A7 : 0
.010%以下、N : 0.0040%以下、○:0
.020〜0.060%、Si:0.8%以下、P :
0.08%以下とさらにV : 0.010〜0.0
60 %、Nb : 0.004〜0.060%の少な
くとも1種とCu : 0.010〜0.060%、R
em: 0.010〜0.060%の1種または2種を
含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる加工性
に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板。
(3)C:06010%以下、Mn : 0.8%以下
、S:0.003〜0.040%、/V: 0.010
%以下、N : 0.0040%以下、O: 0.02
0〜0.060%、Si:0.8%以下、P : 0.
08%以下とさらにV : 0.010〜0.060%
、Nb : 0.004〜0.030%の1種または2
種を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる連
続鋳造製鋳片を、仕上温度800℃以上、捲取温度60
0〜800℃で熱間圧延し、冷延率60%以上で冷間圧
延したのちに、再結晶温度〜Ac3温度で焼鈍すること
を特徴とする加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板
の製造法。
、S:0.003〜0.040%、/V: 0.010
%以下、N : 0.0040%以下、O: 0.02
0〜0.060%、Si:0.8%以下、P : 0.
08%以下とさらにV : 0.010〜0.060%
、Nb : 0.004〜0.030%の1種または2
種を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる連
続鋳造製鋳片を、仕上温度800℃以上、捲取温度60
0〜800℃で熱間圧延し、冷延率60%以上で冷間圧
延したのちに、再結晶温度〜Ac3温度で焼鈍すること
を特徴とする加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板
の製造法。
(4) C: 0.010%以下、Mn : 0.8
%以下、S:0.003〜0.040%、A!: o、
oto%以下、N : 0.0040%以下、O: 0
.020〜0.060%、Si:0.8%以下、P:0
.08%以下トサラニV : 0.010〜0.060
%、Nb : 0.004〜0.030%の少なくとも
1種とCu : 0.010〜0.060%、Rem:
0.010〜0.060%の1種または2種を含有し
、残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳造製鋳
片を、仕上温度800℃以上、捲取温度600〜800
℃で熱間圧延し、冷延率60%以上で冷間圧延したのち
、再結晶温度〜Ac3温度で焼鈍することを特徴とする
加工性の優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造法。
%以下、S:0.003〜0.040%、A!: o、
oto%以下、N : 0.0040%以下、O: 0
.020〜0.060%、Si:0.8%以下、P:0
.08%以下トサラニV : 0.010〜0.060
%、Nb : 0.004〜0.030%の少なくとも
1種とCu : 0.010〜0.060%、Rem:
0.010〜0.060%の1種または2種を含有し
、残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳造製鋳
片を、仕上温度800℃以上、捲取温度600〜800
℃で熱間圧延し、冷延率60%以上で冷間圧延したのち
、再結晶温度〜Ac3温度で焼鈍することを特徴とする
加工性の優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造法。
以下に本発明について詳細に説明する。
Cは、連続鋳造製ほうろう用鋼板としての深絞り性の向
上や焼成歪、泡などのほうろう欠陥の低減のために0.
010%以下とする。0.0040%以下とすることが
好ましい。
上や焼成歪、泡などのほうろう欠陥の低減のために0.
010%以下とする。0.0040%以下とすることが
好ましい。
Mnは、Sによる熱間脆化を防止するために不可欠であ
るとともに、MnOやMnSとしての介在物を確保する
ためにも含有するのであるが、その量があまり多いと加
工性を劣化させるので上限を0.8%とする。好ましく
は0.15〜0.40%の範囲内とするが、強度を必要
とする際には上限以内で増量するとよい。なお熱間脆性
を防ぐには0.08%以上あればよい。
るとともに、MnOやMnSとしての介在物を確保する
ためにも含有するのであるが、その量があまり多いと加
工性を劣化させるので上限を0.8%とする。好ましく
は0.15〜0.40%の範囲内とするが、強度を必要
とする際には上限以内で増量するとよい。なお熱間脆性
を防ぐには0.08%以上あればよい。
Sは、前述のようにMnSとしての介在物を確保するた
めに0.003%以上は必要である。しかし、多すぎる
と延性を劣化させるので上限を0.040%とする。0
.008〜0.020%程度が適当である。
めに0.003%以上は必要である。しかし、多すぎる
と延性を劣化させるので上限を0.040%とする。0
.008〜0.020%程度が適当である。
A7は、非常に強い脱酸作用を有するので、真空脱ガス
処理後にフリー酸素を十分確保し、連続鋳造製スラブを
素材とする鋼板のほうろう性を高めるため0.010%
以下に規定する必要がある。
処理後にフリー酸素を十分確保し、連続鋳造製スラブを
素材とする鋼板のほうろう性を高めるため0.010%
以下に規定する必要がある。
0.005%以下とするのが好ましい。
Nは、加工性や非時効性の確保のために上限を0.00
40%とする。0.0030%以下が好ましいが、あま
り低減することは製鋼コストの上昇をまねくので、望ま
しくは0.0015〜0.0025%の範囲内とすると
よい。
40%とする。0.0030%以下が好ましいが、あま
り低減することは製鋼コストの上昇をまねくので、望ま
しくは0.0015〜0.0025%の範囲内とすると
よい。
0は、連続鋳造製ほうろう用鋼板としてほうろう特性の
確保のために0.020%以上が必要である。
確保のために0.020%以上が必要である。
しかし、多すぎると加工性を劣化させるので、0.06
0%を上限とする。好ましくは0.035〜0.045
%の範囲にするとよい。
0%を上限とする。好ましくは0.035〜0.045
%の範囲にするとよい。
SiやPは、加工性向上のためには少ない方がよいが、
強度を確保する必要がある場合にはStを0.8%以下
、Pを0.08%以下において添加する。
強度を確保する必要がある場合にはStを0.8%以下
、Pを0.08%以下において添加する。
それぞれの上限は加工性確保のために規定する。
■は、真空脱ガス処理した高酸素連続鋳造鋼の材質の異
方性を減少させて、加工性の向上および非時効性を確保
するために0.010%以上が必要である。一方、多す
ぎる含有は合金コストを上昇させるので、経済性から上
限を0.060%とする。■の含有は、通常V/ (C
十N)として3.5〜8.0のは範囲内で行うとよい。
方性を減少させて、加工性の向上および非時効性を確保
するために0.010%以上が必要である。一方、多す
ぎる含有は合金コストを上昇させるので、経済性から上
限を0.060%とする。■の含有は、通常V/ (C
十N)として3.5〜8.0のは範囲内で行うとよい。
Nbは■と同様に連続鋳造型で高酸素かつへ!含有量の
少ないスラブを素材とするほうろう用鋼板の加工性の向
上および非時効性化に効果があるが、この効果を経済的
に奏せしめるために0.004〜0.030%の範囲で
含有させる必要がある。0.004%未満では非時効性
化が難しく0.030%超では経済性の点から好ましく
ないので上限を0.030%とした。Nbと■は少なく
とも何れか1種を含有させる成分である。
少ないスラブを素材とするほうろう用鋼板の加工性の向
上および非時効性化に効果があるが、この効果を経済的
に奏せしめるために0.004〜0.030%の範囲で
含有させる必要がある。0.004%未満では非時効性
化が難しく0.030%超では経済性の点から好ましく
ないので上限を0.030%とした。Nbと■は少なく
とも何れか1種を含有させる成分である。
本発明鋼板のほうろう特性(つまとび性、密着性)をさ
らに向上させるためには、Cu :0.010〜0.0
60%、Rem: 0.010〜0.060%の1種ま
たは2種を含有するとよい。それぞれの下限はほうろう
特性の改善効果を得るため、また上限は経済性から限定
する。
らに向上させるためには、Cu :0.010〜0.0
60%、Rem: 0.010〜0.060%の1種ま
たは2種を含有するとよい。それぞれの下限はほうろう
特性の改善効果を得るため、また上限は経済性から限定
する。
次に製造条件について説明する。
上記の成分組成を含み、残部が鉄および不可避的不純物
からなる鋼を、連続鋳造によって鋳片としたのち、その
まま直接熱間圧延するか、あるいは熱延の再加熱炉を通
過させて熱間圧延する。再加熱炉で加熱する場合には1
150℃以下の低温で加熱することが加工性の点で好ま
しい。熱間圧延において、仕上温度は、低すぎると深絞
り性が劣化するとともにリジング(変形後の表面凹凸現
象)が発生するので800℃以上とする。捲取温度は、
深絞り性および時効性の点から600″C以上とするが
、高すぎると酸洗性が著しく低下するので800℃を上
限とする。通常、650〜750℃の範囲が好ましい。
からなる鋼を、連続鋳造によって鋳片としたのち、その
まま直接熱間圧延するか、あるいは熱延の再加熱炉を通
過させて熱間圧延する。再加熱炉で加熱する場合には1
150℃以下の低温で加熱することが加工性の点で好ま
しい。熱間圧延において、仕上温度は、低すぎると深絞
り性が劣化するとともにリジング(変形後の表面凹凸現
象)が発生するので800℃以上とする。捲取温度は、
深絞り性および時効性の点から600″C以上とするが
、高すぎると酸洗性が著しく低下するので800℃を上
限とする。通常、650〜750℃の範囲が好ましい。
なお、捲取前の冷却は、仕上圧延後できるだけ直ちに急
冷することが深絞り性や異方性の点で好ましい。60℃
/s以上で仕上後直ちに急冷すると効果が大きい。
冷することが深絞り性や異方性の点で好ましい。60℃
/s以上で仕上後直ちに急冷すると効果が大きい。
次に、冷間圧延では、深絞り性の確保や異方性改善のた
めに60%以上の冷延圧下率が必要である。上限は特定
する必要はないが、あまり高すぎると再び深絞り性や異
方性が劣化するので95%以下とするのが好ましい。圧
下率は75〜85%程度とするのが最も好ましい。焼鈍
は、再結晶温度〜Ac=点温度の範囲内で再結晶焼鈍す
ればよく、箱焼鈍法、連続焼鈍法のいずれでもよい。加
工性や時効性の点で、700〜800℃の温度範囲内で
焼鈍することが好ましい。
めに60%以上の冷延圧下率が必要である。上限は特定
する必要はないが、あまり高すぎると再び深絞り性や異
方性が劣化するので95%以下とするのが好ましい。圧
下率は75〜85%程度とするのが最も好ましい。焼鈍
は、再結晶温度〜Ac=点温度の範囲内で再結晶焼鈍す
ればよく、箱焼鈍法、連続焼鈍法のいずれでもよい。加
工性や時効性の点で、700〜800℃の温度範囲内で
焼鈍することが好ましい。
(実施例)
尖施炭よ
表1に示すような成分組成の連続鋳造スラブを常法に従
って熱間圧延(仕上温度900℃,捲取温度700℃)
−冷間圧延(圧下率80%、板厚0、8 mm )−再
結晶焼鈍(箱焼鈍700℃X6時間、連続焼鈍750℃
X60秒)−調質圧延(圧下率1.0%)を施した。得
られた製品板の機械的性質やつまとび試験の結果を表2
に示す。なお、異方性は、r値の圧延方向(L)、45
°方向(D)、90°方向(C)の3方向に対して、Δ
r=(rL−1−re )/2−rDO値で評価した。
って熱間圧延(仕上温度900℃,捲取温度700℃)
−冷間圧延(圧下率80%、板厚0、8 mm )−再
結晶焼鈍(箱焼鈍700℃X6時間、連続焼鈍750℃
X60秒)−調質圧延(圧下率1.0%)を施した。得
られた製品板の機械的性質やつまとび試験の結果を表2
に示す。なお、異方性は、r値の圧延方向(L)、45
°方向(D)、90°方向(C)の3方向に対して、Δ
r=(rL−1−re )/2−rDO値で評価した。
また、時効性は、引張試験片を10%引張ったあとの応
力とその後に100℃X60分の時効処理を施した後の
降伏点との差をA I (Aging Index)と
して測定した。また、つまとび試験は、脱脂−酸洗−ほ
うろうがけ一焼成(850℃X5分)を行い、つまとび
発生状況を調査した。表2の総合評価から、本発明鋼板
は深絞り性、異方性、非時効性およびほうろう性のすべ
ての点で優れた性能を有していることがわかる。
力とその後に100℃X60分の時効処理を施した後の
降伏点との差をA I (Aging Index)と
して測定した。また、つまとび試験は、脱脂−酸洗−ほ
うろうがけ一焼成(850℃X5分)を行い、つまとび
発生状況を調査した。表2の総合評価から、本発明鋼板
は深絞り性、異方性、非時効性およびほうろう性のすべ
ての点で優れた性能を有していることがわかる。
実mλ
表1の本発明鋼A2を用いて、熱延・冷延条件の影響を
調査した。800 ℃で連続焼鈍したあとの性能評価結
果を条件とともに表3に示す。同表から明らかなように
、本発明の成分組成鋼を本発明で規定した製造条件で製
造することにより、深絞り性、異方性、時効性およびほ
うろう性などの総合的特性の優れたほうろう用鋼板が得
られる。
調査した。800 ℃で連続焼鈍したあとの性能評価結
果を条件とともに表3に示す。同表から明らかなように
、本発明の成分組成鋼を本発明で規定した製造条件で製
造することにより、深絞り性、異方性、時効性およびほ
うろう性などの総合的特性の優れたほうろう用鋼板が得
られる。
O
(発明の効果)
以上説明したように、本発明のほうろう用鋼板は、■連
続鋳造法を適用するので、鋼片の製造コストが従来法よ
り大幅に低下し、■また、オーブンコイル焼鈍による脱
炭、脱窒処理を行わずに通常の箱焼鈍あるいは連続焼鈍
で製造できるので、焼鈍に要するコストの低減も大きい
、■さらに、品質的には、ほうろう性、深絞り性および
非時効性に優れた性能を有する、といった効果を発揮す
るので工業的意義は大きい。
続鋳造法を適用するので、鋼片の製造コストが従来法よ
り大幅に低下し、■また、オーブンコイル焼鈍による脱
炭、脱窒処理を行わずに通常の箱焼鈍あるいは連続焼鈍
で製造できるので、焼鈍に要するコストの低減も大きい
、■さらに、品質的には、ほうろう性、深絞り性および
非時効性に優れた性能を有する、といった効果を発揮す
るので工業的意義は大きい。
Claims (4)
- (1)C:0.010%以下、Mn:0.8%以下、S
:0.003〜0.040%、Al:0.010%以下
、N:0.0040%以下、O:0.020〜0.06
0%、Si:0.8%以下、P:0.08%以下とさら
にV:0.010〜0.060%、Nb:0.004〜
0.030%の1種または2種を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる加工性に優れた連続鋳造製ほ
うろう用鋼板。 - (2)C:0.010%以下、Mn:0.8%以下、S
:0.003〜0.040%、Al:0.010%以下
、N:0.0040%以下、O:0.020〜0.06
0%、Si:0.8%以下、P:0.08%以下とさら
にV:0.010〜0.060%、Nb:0.004〜
0.030%の少なくとも1種とCu:0.010〜0
.060%、Rem:0.010〜0.060%の1種
または2種を含有し、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板。 - (3)C:0.010%以下、Mn:0.8%以下、S
:0.003〜0.040%、Al:0.010%以下
、N:0.0040%以下、O:0.020〜0.06
0%、Si:0.8%以下、P:0.08%以下とさら
にV:0.010〜0.060%、Nb:0.004〜
0.030%の1種または2種を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる連続鋳造製鋳片を、仕上温度
800℃以上、捲取温度600〜800℃で熱間圧延し
、冷延率60%以上で冷間圧延したのちに、再結晶温度
〜Ac_3温度で焼鈍することを特徴とする加工性に優
れた連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造法。 - (4)C:0.010%以下、Mn:0.8%以下、S
:0.003〜0.040%、Al:0.010%以下
、N:0.0040%以下、O:0.020〜0.06
0%、Si:0.8%以下、P:0.08%以下とさら
にV:0.010〜0.060%、Nb:0.004〜
0.030%の少なくとも1種とCu:0.010〜0
.060%、Rem:0.010〜0.060%の1種
または2種を含有し、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる連続鋳造製鋳片を、仕上温度800℃以上、捲取
温度600〜800℃で熱間圧延し、冷延率60%以上
で冷間圧延したのち、再結晶温度〜Ac_3温度で焼鈍
することを特徴とする加工性の優れた連続鋳造製ほうろ
う用鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10684888A JPH01275736A (ja) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | 加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10684888A JPH01275736A (ja) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | 加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板およびその製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01275736A true JPH01275736A (ja) | 1989-11-06 |
Family
ID=14444057
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10684888A Pending JPH01275736A (ja) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | 加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板およびその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01275736A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0780552A1 (fr) * | 1995-12-20 | 1997-06-25 | Sollac S.A. | Pot d'échappement de véhicule automobile |
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KR100414625B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-04-03 | 주식회사 포스코 | 내피쉬스케일성및밀착성이우수한고강도냉연법랑강판의제조방법 |
US7922837B2 (en) * | 2001-10-29 | 2011-04-12 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet for vitreous enameling and method for producing the same |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1988
- 1988-04-28 JP JP10684888A patent/JPH01275736A/ja active Pending
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