JPS59123720A - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS59123720A JPS59123720A JP23397682A JP23397682A JPS59123720A JP S59123720 A JPS59123720 A JP S59123720A JP 23397682 A JP23397682 A JP 23397682A JP 23397682 A JP23397682 A JP 23397682A JP S59123720 A JPS59123720 A JP S59123720A
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- steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞り用冷延鋼板の製造方法に係り、特に連続
鋳造、連続焼鈍法による生産性のすぐれた製造方法に関
する。
鋳造、連続焼鈍法による生産性のすぐれた製造方法に関
する。
従来、深絞り用冷延鋼板は箱焼鈍法またはオープンコイ
ル焼鈍法にて製造されてきた。しかし最近連続焼鈍法を
用いて深絞り用冷延鋼板を製造する方法が数多く提案さ
れている。しかしそれらの提案された方法はすべてスラ
ブ加熱あるいは熱延更には連続焼鈍の条件を種々制限し
ている。それらの方法に共通する欠点は、このように製
造条件を厳しく制限することにより生産能率の低下ある
いは操業コストの上昇が著しくなることである。
ル焼鈍法にて製造されてきた。しかし最近連続焼鈍法を
用いて深絞り用冷延鋼板を製造する方法が数多く提案さ
れている。しかしそれらの提案された方法はすべてスラ
ブ加熱あるいは熱延更には連続焼鈍の条件を種々制限し
ている。それらの方法に共通する欠点は、このように製
造条件を厳しく制限することにより生産能率の低下ある
いは操業コストの上昇が著しくなることである。
また、近年省エネルギーおよび生産性向上の観点から連
続鋳造後の鋼片をただちにもしくは保温処理を加えて直
接圧延する方法（以下ＣＣ−ＤＲ法と称する）が採用さ
れてきている。しかし同一＋−，□ 成分の素材を用いて、従来のスラブ再加熱法とＣＣ−Ｄ
Ｒ法によって製造した鋼板の材質を比較すると、ＣＣ−
ＤＲ法によるものが数段劣るのが現状である。
続鋳造後の鋼片をただちにもしくは保温処理を加えて直
接圧延する方法（以下ＣＣ−ＤＲ法と称する）が採用さ
れてきている。しかし同一＋−，□ 成分の素材を用いて、従来のスラブ再加熱法とＣＣ−Ｄ
Ｒ法によって製造した鋼板の材質を比較すると、ＣＣ−
ＤＲ法によるものが数段劣るのが現状である。
すなわち、従来のＣＣ−ＤＲ法は次の如き重大な欠点を
有していた。
有していた。
■ 凝固状態の結晶粒径がきわめて粗大であるため特に
極低炭素鋼では冷延後の再紹晶焼鈍時に著しい混粒もし
くはプレス時の肌荒れの原因となる粗大結晶組織と々り
やすい。
極低炭素鋼では冷延後の再紹晶焼鈍時に著しい混粒もし
くはプレス時の肌荒れの原因となる粗大結晶組織と々り
やすい。
■）熱延鋼板の結晶粒径もきわめて粗大であるため、冷
延焼鈍後も深絞り性に好ましい（１１１１方位の結晶の
発達が弱い。しかも極低炭素鋼をＣＣ−ＤＲ法で熱延し
た場合（１００）方位か著しく強くなりやすい。
延焼鈍後も深絞り性に好ましい（１１１１方位の結晶の
発達が弱い。しかも極低炭素鋼をＣＣ−ＤＲ法で熱延し
た場合（１００）方位か著しく強くなりやすい。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決し、生産性
にすぐれ材質向上の著しい深絞り用冷延鋼板の製造方法
を提供するにある。
にすぐれ材質向上の著しい深絞り用冷延鋼板の製造方法
を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち、重量比でＣ：０．０１５％以下、Ｓｌ：１０
％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．１００％以下、
Ａ７：０．００５〜０．１５０％、Ｎ：０．０１０％以
下を含有し、更に必要に応じてＮｂ、Ｃｒ、Ｔｉはそれ
ぞれ０．００２〜０．１００％の範囲で、Ｂば０．００
０５〜ｏ、ｏｏｓｏ％の範囲でこれらのうちから選ばれ
た１種または２種以上を合計で０．１００％以下含有し
残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る溶鋼を等軸品
比が３０％以上となるように連続鋳造する工程と、前記
連続鋳造スラブを室温まで冷却し再加熱後もしくは直接
に熱間圧延する工程と、前記熱延鋼板を冷間圧延後連続
焼鈍する工程と、を有して成ることを％像とする深絞シ
用冷延鋼板の製造方法、である。
％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．１００％以下、
Ａ７：０．００５〜０．１５０％、Ｎ：０．０１０％以
下を含有し、更に必要に応じてＮｂ、Ｃｒ、Ｔｉはそれ
ぞれ０．００２〜０．１００％の範囲で、Ｂば０．００
０５〜ｏ、ｏｏｓｏ％の範囲でこれらのうちから選ばれ
た１種または２種以上を合計で０．１００％以下含有し
残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る溶鋼を等軸品
比が３０％以上となるように連続鋳造する工程と、前記
連続鋳造スラブを室温まで冷却し再加熱後もしくは直接
に熱間圧延する工程と、前記熱延鋼板を冷間圧延後連続
焼鈍する工程と、を有して成ることを％像とする深絞シ
用冷延鋼板の製造方法、である。
まず、本発明の基礎になった実験から説明する。
第１表に示す３種の鋼を底吹転炉とＲ，Ｈ脱ガス装置に
より溶製し連続鋳造機で鋼片とした。連続鋳造において
は溶鋼電磁攪拌装置を適用し凝固組織を変化させた。鋼
片はただちにあるいは一旦室温まで冷却し再加熱後、４
列の粗圧延機と７列の仕上圧延機より成る熱間圧延装置
にて３．５ ｗｎ厚の熱延鋼帯とした。仕上温度は７０
０〜８５０℃、巻取温度は５００〜５８０℃であった。
より溶製し連続鋳造機で鋼片とした。連続鋳造において
は溶鋼電磁攪拌装置を適用し凝固組織を変化させた。鋼
片はただちにあるいは一旦室温まで冷却し再加熱後、４
列の粗圧延機と７列の仕上圧延機より成る熱間圧延装置
にて３．５ ｗｎ厚の熱延鋼帯とした。仕上温度は７０
０〜８５０℃、巻取温度は５００〜５８０℃であった。
この熱延銅帯を酸洗し板厚０．８ ｔｒｙに冷延後、連
続焼鈍炉で８１０℃、４０秒の均熱と３０℃／秒の冷却
速度にて再結晶焼鈍を行い、つづいて圧下率０５％の第
１表 調質圧延をした。これらの冷延鋼板のランクフォード値
（下値）と伸び（Ｅｔ）の異方性およびＪＩＳの結晶粒
度番号を測定し、スラブの等軸晶率との関係を第１図（
８）、（ロ）、（ｑ、０に示した。なお異方性は圧延方
向、直角方向、４５度方向の特Ｌ＋Ｃ−２Ｄ 性値をそれぞれり、Ｃ，Ｄとし 。
続焼鈍炉で８１０℃、４０秒の均熱と３０℃／秒の冷却
速度にて再結晶焼鈍を行い、つづいて圧下率０５％の第
１表 調質圧延をした。これらの冷延鋼板のランクフォード値
（下値）と伸び（Ｅｔ）の異方性およびＪＩＳの結晶粒
度番号を測定し、スラブの等軸晶率との関係を第１図（
８）、（ロ）、（ｑ、０に示した。なお異方性は圧延方
向、直角方向、４５度方向の特Ｌ＋Ｃ−２Ｄ 性値をそれぞれり、Ｃ，Ｄとし 。
から求めた。
第１図＜Ａ）、（１３）、（Ｃ）、のにおいて各記号は
第２表に示す如き供試鋼と熱延方法である。
第２表に示す如き供試鋼と熱延方法である。
第１図（５）、（Ｂ）、（Ｃ１，■において、ＣＣ−Ｄ
Ｒ法を採用した場合、Ｃ：０．０１７％の供試鋼Ａにお
いては？値が１．５以下であり、等軸晶率が大きくなる
と異方性がやや改善されるものの下値等のし第２表 ベルは低い。一方、極低炭素の供試鋼Ｂ、Ｃは結晶粒径
および異方性が等軸晶率によって大きく変化した。極低
炭素鋼である供試鋼Ｂ、Ｃを従来法で連続鋳造した場合
、等軸晶率は１０％未満となり鋳造組織の多くの部分は
柱状晶であった。この場合結晶粒径は非常に大きくなり
下値は１．５付近あるいはそれ以下と低いレベルであ！
１１．捷た△ｒは０．３以上、△Ｅｌも２％以上と大き
く、深絞シ用鋼板としては使用できなかった。しかし、
連続鋳造時に溶鋼電磁攪拌装置を使用し等軸晶率を増加
させると結晶粒径は小さくなるとともに下値は高くなり
、△ｒ、△Ｅｔはともに小さくなり、等軸晶率が３０％
以上の場合の材質は従来のスラフ゛再加熱材の材質と同
等あるいはそれ以上の水準である。なお供試鋼Ｂをスラ
ブ再加熱法で圧延したが等軸晶化の効果は同様に認めら
れた。
Ｒ法を採用した場合、Ｃ：０．０１７％の供試鋼Ａにお
いては？値が１．５以下であり、等軸晶率が大きくなる
と異方性がやや改善されるものの下値等のし第２表 ベルは低い。一方、極低炭素の供試鋼Ｂ、Ｃは結晶粒径
および異方性が等軸晶率によって大きく変化した。極低
炭素鋼である供試鋼Ｂ、Ｃを従来法で連続鋳造した場合
、等軸晶率は１０％未満となり鋳造組織の多くの部分は
柱状晶であった。この場合結晶粒径は非常に大きくなり
下値は１．５付近あるいはそれ以下と低いレベルであ！
１１．捷た△ｒは０．３以上、△Ｅｌも２％以上と大き
く、深絞シ用鋼板としては使用できなかった。しかし、
連続鋳造時に溶鋼電磁攪拌装置を使用し等軸晶率を増加
させると結晶粒径は小さくなるとともに下値は高くなり
、△ｒ、△Ｅｔはともに小さくなり、等軸晶率が３０％
以上の場合の材質は従来のスラフ゛再加熱材の材質と同
等あるいはそれ以上の水準である。なお供試鋼Ｂをスラ
ブ再加熱法で圧延したが等軸晶化の効果は同様に認めら
れた。
これら基礎実験に基づき、供試鋼Ｂ、Ｃの組成と異なる
多種類の極低炭素鋼について同様な実験を繰り返した結
果、次の如く鋼成分を限定することにより、等軸晶化の
効果が更に向上し、すぐれた深絞り用鋼板が得られるこ
とが判明した。
多種類の極低炭素鋼について同様な実験を繰り返した結
果、次の如く鋼成分を限定することにより、等軸晶化の
効果が更に向上し、すぐれた深絞り用鋼板が得られるこ
とが判明した。
本発明における鋼組成の限定理由について説明する。
Ｃ；
Ｃは先に示した基礎実験結果かられかるように、Ｃ量が
多いと深絞り性が劣化し、かつ等軸晶化の効果が消失す
るので、０．０１５％以下に限定するが、好ましくは０
００５％以下でおる。
多いと深絞り性が劣化し、かつ等軸晶化の効果が消失す
るので、０．０１５％以下に限定するが、好ましくは０
００５％以下でおる。
３ｉ、Ｍｎ１Ｐ：
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ はいずれも鋼の深絞り性を劣化させ
ずに高強度化するに有効な元素であるが、過剰に含有す
ると延性と表面性状の劣化を招くので、Ｓｌ、Ｍｎはと
もに１．０％、Ｐはｏ、ｉｏｏ％を上限とした。
ずに高強度化するに有効な元素であるが、過剰に含有す
ると延性と表面性状の劣化を招くので、Ｓｌ、Ｍｎはと
もに１．０％、Ｐはｏ、ｉｏｏ％を上限とした。
Ａｔ：
ＡｔはＮの固定に有効な元素であり少くとも０．００５
％以上は必要であるが、０．１５０％を越すと表面性状
を阻害するので上限を０．１５０％とした。
％以上は必要であるが、０．１５０％を越すと表面性状
を阻害するので上限を０．１５０％とした。
Ｎ二
ＮＶｉｏ、０１０％を越えると十分な延性と耐時効性を
確保できないので００１０％以下に限定した。
確保できないので００１０％以下に限定した。
上記のＣ、Ｓ ｉ、Ｍｎｓ Ｐｓ ＡＺ％ Ｎの各限定
ダニをもって本発明による深絞り用冷延鋼板の基本組成
とするが、更にＮｂ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｂを下記限定量の範
囲内において、これらの１種または２種以上を同時に含
有する深絞り用冷延鋼板においても本発明の目的をよシ
有効に達成することができる。これらの限定理由は次の
如くである。
ダニをもって本発明による深絞り用冷延鋼板の基本組成
とするが、更にＮｂ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｂを下記限定量の範
囲内において、これらの１種または２種以上を同時に含
有する深絞り用冷延鋼板においても本発明の目的をよシ
有効に達成することができる。これらの限定理由は次の
如くである。
Ｎｂ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｂ：
Ｎｂ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｂはいずれも本発明におけるスラブ
等軸晶化を更に助長する元素であるが、Ｎｂ、Ｃｒ％Ｔ
ｉについては０．００２％未満、Ｂはｏ、ｏ ｏ ｏ
ｓ％未満ではその効果が認められないのでＮｂ、Ｃｒ、
Ｔｉの下限を０００２％、Ｂの下限を０．０００５％に
限定した。またＮｂ、Ｃｒ、Ｔｉは０．１００％を、Ｂ
はｏ、ｏｏｓｏ％を、合計で０１００％を越した場合は
、いずれもその効果が飽和しコスト高に々るので、Ｎｂ
、 Ｃｒ、 ’ｌ” ｉは０．１００％、Ｂは０．００
８０％、合計では０１００％を上限とした。
等軸晶化を更に助長する元素であるが、Ｎｂ、Ｃｒ％Ｔ
ｉについては０．００２％未満、Ｂはｏ、ｏ ｏ ｏ
ｓ％未満ではその効果が認められないのでＮｂ、Ｃｒ、
Ｔｉの下限を０００２％、Ｂの下限を０．０００５％に
限定した。またＮｂ、Ｃｒ、Ｔｉは０．１００％を、Ｂ
はｏ、ｏｏｓｏ％を、合計で０１００％を越した場合は
、いずれもその効果が飽和しコスト高に々るので、Ｎｂ
、 Ｃｒ、 ’ｌ” ｉは０．１００％、Ｂは０．００
８０％、合計では０１００％を上限とした。
次に上記の如き組成を有する深絞り用冷延鋼板の製造工
程について説明する。
程について説明する。
まず、製鋼については特に限定しないが、Ｃを０．０１
５％以下とするには転炉および脱ガス装置との組合せが
有効である。連続鋳造に際し、その凝固組織を制御する
ことは本発明においてはきわめて重装であり、連続鋳造
組織の等軸晶率を３０％以上とすることにより深絞り性
、耐肌荒れ性にすぐれだ冷姑鋼板が製造できる。極低炭
素鋼を通常の方法にて連続鋳造した場合はほとんどが柱
状晶となるので、溶鋼電磁攪拌装置の使用あるいはそれ
以外の低温鋳込法、鋼片針金投入法等により等軸品率を
３０％以上とする必要がある。この理由は明確ではない
が、まずすぐれた深絞り性が得られ、かつその異方性が
小さい原因として集合組織の変化が考えられる。すなわ
ち、低炭素鋼の場合、ＣＣ−ＤＲ法においても鋳造組織
の影響はほとんどなかったのに対し、極低炭素鋼ではδ
→γ→αの変態挙動および集合組織の形成過程が低炭素
鋼と異な９２度の変態を経ても初期組織の影響を強く受
け（２００）方位が残存しやすいため、（２００）方位
を少なくする鋳造組織への変更が材質改善に非常に有効
であると考えられる。
５％以下とするには転炉および脱ガス装置との組合せが
有効である。連続鋳造に際し、その凝固組織を制御する
ことは本発明においてはきわめて重装であり、連続鋳造
組織の等軸晶率を３０％以上とすることにより深絞り性
、耐肌荒れ性にすぐれだ冷姑鋼板が製造できる。極低炭
素鋼を通常の方法にて連続鋳造した場合はほとんどが柱
状晶となるので、溶鋼電磁攪拌装置の使用あるいはそれ
以外の低温鋳込法、鋼片針金投入法等により等軸品率を
３０％以上とする必要がある。この理由は明確ではない
が、まずすぐれた深絞り性が得られ、かつその異方性が
小さい原因として集合組織の変化が考えられる。すなわ
ち、低炭素鋼の場合、ＣＣ−ＤＲ法においても鋳造組織
の影響はほとんどなかったのに対し、極低炭素鋼ではδ
→γ→αの変態挙動および集合組織の形成過程が低炭素
鋼と異な９２度の変態を経ても初期組織の影響を強く受
け（２００）方位が残存しやすいため、（２００）方位
を少なくする鋳造組織への変更が材質改善に非常に有効
であると考えられる。
なお、上記の等軸晶化の効果は従来のスラブ再加熱法の
場合にも認められる。極低炭素鋼を素材とし通常のスラ
ブ再加熱法によって深絞シ用銅板を製造する技術はほぼ
確立しておシ、得られる材質水準はすでに非常に高いが
、スラブ組織を等軸晶化することによシ材質特に〒値お
よび異方性は更に改善される。よって本発明の等軸晶化
による材質改善法はＣＣ−ＤＲ法は勿論、従来のスラブ
再加熱法にも適用できる。
場合にも認められる。極低炭素鋼を素材とし通常のスラ
ブ再加熱法によって深絞シ用銅板を製造する技術はほぼ
確立しておシ、得られる材質水準はすでに非常に高いが
、スラブ組織を等軸晶化することによシ材質特に〒値お
よび異方性は更に改善される。よって本発明の等軸晶化
による材質改善法はＣＣ−ＤＲ法は勿論、従来のスラブ
再加熱法にも適用できる。
熱延条件については特に限定する必要はないが、仕上温
度が高い方が材質、特にｒ値に対して有利であり、巻取
温度は６００℃以下とすることにより酸洗効率が向上し
、コイル長手方向の均質性の点からも好ましい。
度が高い方が材質、特にｒ値に対して有利であり、巻取
温度は６００℃以下とすることにより酸洗効率が向上し
、コイル長手方向の均質性の点からも好ましい。
上記熱延銅帯を酸洗した後の冷間圧延における圧下率は
特に限定しないが深絞り性を十分確保するためには５０
〜９０％の圧下率が望凍しい。焼鈍法は極低炭素碑の場
合連続焼鈍の方が良い材質が得られるので連続焼鈍を実
施する。なお均熱後の冷却速度、過時効処理の有無など
け本発明において本質的影響は彦い。
特に限定しないが深絞り性を十分確保するためには５０
〜９０％の圧下率が望凍しい。焼鈍法は極低炭素碑の場
合連続焼鈍の方が良い材質が得られるので連続焼鈍を実
施する。なお均熱後の冷却速度、過時効処理の有無など
け本発明において本質的影響は彦い。
実施例
第３表に示す本発明の成分要件を満足する組成の鋼を転
炉およびＲＨ脱ガス装置を用いて溶製し連続鋳造機で厚
さ２３０〜２６０ｍｍの鋼片とした。
炉およびＲＨ脱ガス装置を用いて溶製し連続鋳造機で厚
さ２３０〜２６０ｍｍの鋼片とした。
連続鋳造において、供試鋼屈３．６は従来の電磁攪拌な
しの条件で連続鋳造し、その他の鋼は溶鋼を電磁攪拌し
て等軸晶率を７０〜８５％とした。これらの鋼を連＠鋳
造後ただちに熱間圧延を開始するＣＣ−ＤＲ法あるいは
鋼片を一度室温捷で冷却第４表 後再加熱する従来法によって、熱間圧延を行い板厚３．
２ ｔａｎＯ熱延鋼帯とした。熱延は第４表に示す如く
７７０〜８８０℃で終了し、５４０〜６００℃で巻取り
、酸洗、冷間圧延により０．８家 の板厚の冷延鋼帯を
得た。これらの銅帯を連続焼鈍ラインにおいて第４表に
示す如く７５０〜８００℃で４０秒の均熱処理を加えた
後０．４〜０．８％の調質圧延を施した。上記の工程に
よって製造した冷延鋼板の圧延方向、圧延方向と４５度
、９０度の機械的性質、および粒度番号を測定し、それ
らの平均値、異方性を第５表に示した。
しの条件で連続鋳造し、その他の鋼は溶鋼を電磁攪拌し
て等軸晶率を７０〜８５％とした。これらの鋼を連＠鋳
造後ただちに熱間圧延を開始するＣＣ−ＤＲ法あるいは
鋼片を一度室温捷で冷却第４表 後再加熱する従来法によって、熱間圧延を行い板厚３．
２ ｔａｎＯ熱延鋼帯とした。熱延は第４表に示す如く
７７０〜８８０℃で終了し、５４０〜６００℃で巻取り
、酸洗、冷間圧延により０．８家 の板厚の冷延鋼帯を
得た。これらの銅帯を連続焼鈍ラインにおいて第４表に
示す如く７５０〜８００℃で４０秒の均熱処理を加えた
後０．４〜０．８％の調質圧延を施した。上記の工程に
よって製造した冷延鋼板の圧延方向、圧延方向と４５度
、９０度の機械的性質、および粒度番号を測定し、それ
らの平均値、異方性を第５表に示した。
第５着からスラブ再加熱法の供試鋼扁５．６の場合、同
一成分であるにもかかわらず等軸晶率８０％の本発明例
Ａ５は等軸晶率１０％以下の比較例Ａ６に比してｒ値の
向上、異方性の改善が認められる。
一成分であるにもかかわらず等軸晶率８０％の本発明例
Ａ５は等軸晶率１０％以下の比較例Ａ６に比してｒ値の
向上、異方性の改善が認められる。
ＣＣ−ＤＲ法の場合、比較例Ａ３は伸びとＲ値の異方性
△Ｅｌ、△ｒが大きく深絞りに適さないが、本発明例屋
８はＭｎ、Ｐが高く高強度冷延鋼板として、その他の本
発明例ｓ１，２．４．７は軟鋼板としていずれもすぐれ
た深絞り性を有していることがわかる。
△Ｅｌ、△ｒが大きく深絞りに適さないが、本発明例屋
８はＭｎ、Ｐが高く高強度冷延鋼板として、その他の本
発明例ｓ１，２．４．７は軟鋼板としていずれもすぐれ
た深絞り性を有していることがわかる。
本発明例の場合は粒度番号も７７以上でありプレス時の
肌荒れの心配はなく、自動車外板等に最適の深絞り用冷
延鋼板が得られた。
肌荒れの心配はなく、自動車外板等に最適の深絞り用冷
延鋼板が得られた。
本発明は上記笑施例からも明らかな如く、成分を限定し
連続鋳造スラブの等軸晶比を３０％以上に限定すること
により、連続鋳造、連続焼鈍による深絞り性のすぐれた
冷延鋼板を高い生産能率で製造することができる。
連続鋳造スラブの等軸晶比を３０％以上に限定すること
により、連続鋳造、連続焼鈍による深絞り性のすぐれた
冷延鋼板を高い生産能率で製造することができる。
第１図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ１，◎はそれぞれ連続鋳造
スラブの等軸晶率と冷延鋼板の下、ムｒ、△Ｅｔおよび
結晶粒度番号との関係を示す線図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 竿 １ 図 （Ａ） ｊ ■ 客釉晶手 （％） 算 釉 品卑 （％） 第１図 （Ｄ） 菩 相晶率 （％）
スラブの等軸晶率と冷延鋼板の下、ムｒ、△Ｅｔおよび
結晶粒度番号との関係を示す線図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 竿 １ 図 （Ａ） ｊ ■ 客釉晶手 （％） 算 釉 品卑 （％） 第１図 （Ｄ） 菩 相晶率 （％）
Claims (1)
- （１） 重量比でＣ：０．０１５Ｘ以下、Ｓｒ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．１００％以下
、Ａｔ：０．００５〜０．１５０％、Ｎ：０．０１０％
以下を含有し、更に必要に応じてＮｂ、Ｃｒ、Ｔｉはそ
れぞれ０．００２〜０．１００％の範囲で、Ｂは０．０
００５〜ｏ、ｏ ｏ ｓ ｏ％の範囲でこれらのうちか
ら選ばれた１種または２種以上を合計で０．１００％以
下含有し残部７）ＥＰｅおよび不可避的不純物より成る
溶鋼を等軸晶比が３０％以上となるように連続鋳造する
工程と、前記連続鋳造スラブを室温咬で冷却し再加熱後
もしくは鋳込みのまま直接熱間圧延する工程と、前記熱
延鋼板を冷間圧延後連続焼鈍する工程と、を有して成る
ことを特徴とする深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23397682A JPS59123720A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23397682A JPS59123720A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123720A true JPS59123720A (ja) | 1984-07-17 |
| JPS6110535B2 JPS6110535B2 (ja) | 1986-03-29 |
Family
ID=16963581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23397682A Granted JPS59123720A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59123720A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59140333A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-11 | Nippon Steel Corp | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6141722A (ja) * | 1984-08-06 | 1986-02-28 | Kawasaki Steel Corp | りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61113724A (ja) * | 1984-11-08 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の極めて優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61157660A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 深絞り用非時効性冷延鋼板およびその製造法 |
-
1982
- 1982-12-29 JP JP23397682A patent/JPS59123720A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59140333A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-11 | Nippon Steel Corp | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6141722A (ja) * | 1984-08-06 | 1986-02-28 | Kawasaki Steel Corp | りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0210853B2 (ja) * | 1984-08-06 | 1990-03-09 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS61113724A (ja) * | 1984-11-08 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の極めて優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPH055887B2 (ja) * | 1984-11-08 | 1993-01-25 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61157660A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 深絞り用非時効性冷延鋼板およびその製造法 |
| JPH0250978B2 (ja) * | 1984-12-28 | 1990-11-06 | Nisshin Steel Co Ltd |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6110535B2 (ja) | 1986-03-29 |
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