JPH0657332A - 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0657332A JPH0657332A JP21532292A JP21532292A JPH0657332A JP H0657332 A JPH0657332 A JP H0657332A JP 21532292 A JP21532292 A JP 21532292A JP 21532292 A JP21532292 A JP 21532292A JP H0657332 A JPH0657332 A JP H0657332A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は電気機器鉄心材料として使用され
る、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の
製造方法を提供するものである。 【構成】 無方向性電磁鋼板の製造において、Ｃ：０．
０１０％以下、Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍ
ｎ：０．１％以上１．５％以下、Ｓｎ：０．０２％以上
０．４０％以下を含有し、かつＰ：０．０３％以上０．
２％以下、Ｃｕ：０．１％以上１．０％以下の１種また
は２種を含有する鋼を、熱間圧延後、Ａｃ3変態点以上
の温度で熱延板焼鈍を施し、Ａｒ3 〜Ａｒ1 変態点間の
温度域を平均冷却速度：５℃／秒以下で冷却し、冷間圧
延、連続仕上焼鈍、あるいは連続仕上焼鈍後に、圧下
率：２〜１２％でスキンパス圧延を施すことにより、磁
束密度が高くかつ鉄損が低い、優れた磁気特性を有する
無方向性電磁鋼板が得られる。
る、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の
製造方法を提供するものである。 【構成】 無方向性電磁鋼板の製造において、Ｃ：０．
０１０％以下、Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍ
ｎ：０．１％以上１．５％以下、Ｓｎ：０．０２％以上
０．４０％以下を含有し、かつＰ：０．０３％以上０．
２％以下、Ｃｕ：０．１％以上１．０％以下の１種また
は２種を含有する鋼を、熱間圧延後、Ａｃ3変態点以上
の温度で熱延板焼鈍を施し、Ａｒ3 〜Ａｒ1 変態点間の
温度域を平均冷却速度：５℃／秒以下で冷却し、冷間圧
延、連続仕上焼鈍、あるいは連続仕上焼鈍後に、圧下
率：２〜１２％でスキンパス圧延を施すことにより、磁
束密度が高くかつ鉄損が低い、優れた磁気特性を有する
無方向性電磁鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電気機器鉄心材料として
使用される、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電
磁鋼板の製造方法に関するものである。
使用される、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電
磁鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電気機器、特に、無方向性電磁鋼
板がその鉄心材料として使用される回転機および中小型
変圧器等の分野においては、世界的な電力・エネルギー
節減、さらには地球環境保全の動きの中で、高性能化あ
るいは高効率化の動きが非常に激しい。このため、無方
向性電磁鋼板に対しても、特性向上、すなわち高磁束密
度でかつ低鉄損であることへの要請がますます強まって
きている。
板がその鉄心材料として使用される回転機および中小型
変圧器等の分野においては、世界的な電力・エネルギー
節減、さらには地球環境保全の動きの中で、高性能化あ
るいは高効率化の動きが非常に激しい。このため、無方
向性電磁鋼板に対しても、特性向上、すなわち高磁束密
度でかつ低鉄損であることへの要請がますます強まって
きている。
【０００３】従来、無方向性電磁鋼板においては、鉄損
を低くする手段として一般に、電気抵抗増大による渦電
流損低減の観点から、ＳｉあるいはＡｌ等の含有量を高
める方法がとられてきた。しかし、この方法では、反
面、磁束密度の低下は避け得ないという問題点があっ
た。また、単にＳｉあるいはＡｌ等の含有量を高めるの
みではなく、Ｃ，Ｓ，Ｎの低減、あるいは特開昭５４−
１６３７２０号公報に記載されているようなＢの添加等
の化学成分的な処置や、仕上焼鈍前の冷延圧下率を変え
ること、仕上焼鈍温度を高くすること等の製造プロセス
的な工夫もなされてきたが、いずれも、鉄損の低下は図
られても、磁束密度についてはそれ程の効果はなく、磁
束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造で
きるには至らず、無方向性電磁鋼板に対する前記の要請
に応えることはできなかった。
を低くする手段として一般に、電気抵抗増大による渦電
流損低減の観点から、ＳｉあるいはＡｌ等の含有量を高
める方法がとられてきた。しかし、この方法では、反
面、磁束密度の低下は避け得ないという問題点があっ
た。また、単にＳｉあるいはＡｌ等の含有量を高めるの
みではなく、Ｃ，Ｓ，Ｎの低減、あるいは特開昭５４−
１６３７２０号公報に記載されているようなＢの添加等
の化学成分的な処置や、仕上焼鈍前の冷延圧下率を変え
ること、仕上焼鈍温度を高くすること等の製造プロセス
的な工夫もなされてきたが、いずれも、鉄損の低下は図
られても、磁束密度についてはそれ程の効果はなく、磁
束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造で
きるには至らず、無方向性電磁鋼板に対する前記の要請
に応えることはできなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記に鑑み本発明は、
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造
方法を提供しようとするものである。
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造
方法を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、製造プロ
セス条件の工夫と微量添加元素の積極的活用との組み合
わせにより、製品板の集合組織を磁気的性質に望ましい
（１００）あるいは（１１０）集合組織に発達させ、か
つ磁気的性質に望ましくない（１１１）集合組織を抑制
することにより、高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電磁
鋼板が得られないかとの観点から鋭意研究を積み重ねて
きた。その結果、鋼にＳｎを少量含有させ、同時にＰま
たはＣｕの１種あるいは両方を少量ずつ含有させ、かつ
熱延板焼鈍温度および冷却条件を制御することにより、
磁束密度を高くし、かつ鉄損を同時に低くできることを
究明した。
セス条件の工夫と微量添加元素の積極的活用との組み合
わせにより、製品板の集合組織を磁気的性質に望ましい
（１００）あるいは（１１０）集合組織に発達させ、か
つ磁気的性質に望ましくない（１１１）集合組織を抑制
することにより、高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電磁
鋼板が得られないかとの観点から鋭意研究を積み重ねて
きた。その結果、鋼にＳｎを少量含有させ、同時にＰま
たはＣｕの１種あるいは両方を少量ずつ含有させ、かつ
熱延板焼鈍温度および冷却条件を制御することにより、
磁束密度を高くし、かつ鉄損を同時に低くできることを
究明した。
【０００６】本発明はこの知見に基いてなされたもので
あり、その要旨は、重量％で、Ｃ：０．０１０％以下、
Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上
１．５％以下、Ｓｎ：０．０２％以上０．４０％以下を
含有し、かつＰ：０．０３％以上０．２％以下、Ｃｕ：
０．１％以上１．０％以下の１種または２種を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避不純物元素より成る鋼を、熱間圧
延後、Ａｃ3 変態点以上の温度で熱延板焼鈍を施し、Ａ
ｒ3 変態点からＡｒ1 変態点の間の温度域を平均冷却速
度：５℃／秒以下で冷却し、次いで１回または中間焼鈍
を挟んだ２回以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍する
ところにある。さらに他の要旨は、冷間圧延後の前記連
続焼鈍の後に、圧下率：２〜１２％でスキンパス圧延す
るところにある。
あり、その要旨は、重量％で、Ｃ：０．０１０％以下、
Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上
１．５％以下、Ｓｎ：０．０２％以上０．４０％以下を
含有し、かつＰ：０．０３％以上０．２％以下、Ｃｕ：
０．１％以上１．０％以下の１種または２種を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避不純物元素より成る鋼を、熱間圧
延後、Ａｃ3 変態点以上の温度で熱延板焼鈍を施し、Ａ
ｒ3 変態点からＡｒ1 変態点の間の温度域を平均冷却速
度：５℃／秒以下で冷却し、次いで１回または中間焼鈍
を挟んだ２回以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍する
ところにある。さらに他の要旨は、冷間圧延後の前記連
続焼鈍の後に、圧下率：２〜１２％でスキンパス圧延す
るところにある。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。まず、本
発明の鋼成分の限定理由について述べる。Ｃは鉄損を高
める有害な成分で、磁気時効の原因ともなるので、０．
０１０％以下とする。Ｓｉは周知のように電気抵抗を高
めて鉄損を低下させる作用のある成分であり、この作用
を奏するためには、０．１％以上含有させる必要があ
る。一方、その含有量が増えると前述のように磁束密度
が低下し、また圧延作業性の劣化を招き、さらにはコト
ス高ともなるので、２．０％以下とする。Ｍｎも電気抵
抗を高めて鉄損を低下させる効果があり、このために
は、０．１％以上含有させる必要がある。一方、その含
有量が増えると、Ｓｉの場合と同様に磁束密度が低下
し、またコスト高をも招くので、１．５％以下とする。
発明の鋼成分の限定理由について述べる。Ｃは鉄損を高
める有害な成分で、磁気時効の原因ともなるので、０．
０１０％以下とする。Ｓｉは周知のように電気抵抗を高
めて鉄損を低下させる作用のある成分であり、この作用
を奏するためには、０．１％以上含有させる必要があ
る。一方、その含有量が増えると前述のように磁束密度
が低下し、また圧延作業性の劣化を招き、さらにはコト
ス高ともなるので、２．０％以下とする。Ｍｎも電気抵
抗を高めて鉄損を低下させる効果があり、このために
は、０．１％以上含有させる必要がある。一方、その含
有量が増えると、Ｓｉの場合と同様に磁束密度が低下
し、またコスト高をも招くので、１．５％以下とする。
【０００８】Ｓｎは、後述の熱延板焼鈍との組み合わせ
により、製品板の集合組織を磁気的性質に望ましい（１
００）および（１１０）集合組織に発達させ、かつ磁気
的性質に望ましくない（１１１）集合組織を抑制するた
め、磁束密度を高くし、かつ鉄損を同時に低下させる作
用を有する。この作用を奏するためには０．０２％以上
含有させる必要があり、一方その含有量が増えても作用
は飽和し、むしろ熱延板焼鈍時や仕上焼鈍時の結晶粒成
長抑制等の悪影響をもたらし、またコスト高ともなるの
で、０．４０％以下とする。
により、製品板の集合組織を磁気的性質に望ましい（１
００）および（１１０）集合組織に発達させ、かつ磁気
的性質に望ましくない（１１１）集合組織を抑制するた
め、磁束密度を高くし、かつ鉄損を同時に低下させる作
用を有する。この作用を奏するためには０．０２％以上
含有させる必要があり、一方その含有量が増えても作用
は飽和し、むしろ熱延板焼鈍時や仕上焼鈍時の結晶粒成
長抑制等の悪影響をもたらし、またコスト高ともなるの
で、０．４０％以下とする。
【０００９】Ｐは上記のＳｎと複合含有させ、後述の熱
延板焼鈍との組み合わせにより、製品板の集合組織を改
善し、これにより、磁束密度を高め、かつ鉄損を同時に
低下させる作用を有する。この作用を奏するためには
０．０３％以上含有させる必要があり、一方その含有量
が増えても製品板の脆化を招き、需要家での作業性、加
工性に問題が生じるので、０．２％以下とする。Ｃｕも
Ｐと同様に、上記のＳｎとの複合含有により、後述の熱
延板焼鈍との組み合わせで、製品板の集合組織を改善
し、これにより、磁束密度を高め、かつ鉄損を同時に低
下させる作用を有する。この作用を奏するためには０．
１％以上含有させる必要があり、一方その含有量が増え
ても熱間脆性等を招き、圧延作業性を劣化させるので、
１．０％以下とする。
延板焼鈍との組み合わせにより、製品板の集合組織を改
善し、これにより、磁束密度を高め、かつ鉄損を同時に
低下させる作用を有する。この作用を奏するためには
０．０３％以上含有させる必要があり、一方その含有量
が増えても製品板の脆化を招き、需要家での作業性、加
工性に問題が生じるので、０．２％以下とする。Ｃｕも
Ｐと同様に、上記のＳｎとの複合含有により、後述の熱
延板焼鈍との組み合わせで、製品板の集合組織を改善
し、これにより、磁束密度を高め、かつ鉄損を同時に低
下させる作用を有する。この作用を奏するためには０．
１％以上含有させる必要があり、一方その含有量が増え
ても熱間脆性等を招き、圧延作業性を劣化させるので、
１．０％以下とする。
【００１０】上述の成分以外は鉄および不可避不純物元
素であるが、鋼の電気抵抗を高めて鉄損を低下させる目
的で、必要に応じてＡｌを添加してもよい。この場合、
Ａｌは０．１％以上含有させる必要があり、また、その
含有量が増えると磁束密度が低下するので、１．０％以
下とする。また、需要家での歪取焼鈍時の窒化や酸化を
防止する目的で、必要に応じてＢを添加してもよい。こ
のためには０．０００３％以上含有させる必要があり、
一方、その含有量が増えても、磁束密度の低下や熱間脆
性等を招くので、０．００６０％以下とする。
素であるが、鋼の電気抵抗を高めて鉄損を低下させる目
的で、必要に応じてＡｌを添加してもよい。この場合、
Ａｌは０．１％以上含有させる必要があり、また、その
含有量が増えると磁束密度が低下するので、１．０％以
下とする。また、需要家での歪取焼鈍時の窒化や酸化を
防止する目的で、必要に応じてＢを添加してもよい。こ
のためには０．０００３％以上含有させる必要があり、
一方、その含有量が増えても、磁束密度の低下や熱間脆
性等を招くので、０．００６０％以下とする。
【００１１】前記成分からなる鋼は、転炉あるいは電気
炉等で溶製され、連続鋳造あるいは造塊後の分塊圧延に
より鋼スラブとされる。次いで、鋼スラブは所望の温度
に加熱後、熱間圧延される。熱間圧延後、Ａｃ3 変態点
以上の温度で熱延板焼鈍を施す。熱延板焼鈍温度がＡｃ
3 変態点以下では、無方向性電磁鋼板の製造において、
従来から行われてきた通常の熱延板焼鈍と同様となり、
本発明の特徴である高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電
磁鋼板は得られない。また、熱延板焼鈍後の冷却は、Ａ
ｒ3 変態点からＡｒ1 変態点の間の温度域を平均冷却速
度５℃／秒以下で冷却する。この温度域の平均冷却速度
が５℃／秒を超えると、冷却後の熱延板の結晶粒径が微
細となり、本発明の特徴である高磁束密度かつ低鉄損の
無方向性電磁鋼板を得ることに対して、むしろ逆効果と
なる。すなわち、本発明においては、熱延板焼鈍をＡｃ
3 変態点以上で行い、かつ熱延板焼鈍後の冷却におい
て、Ａｒ3 変態点からＡｒ1 変態点の間の温度域を平均
冷却速度５℃／秒以下で冷却することにより、冷間圧延
前の素材の結晶方位をランダム化しかつ結晶粒径を粗大
化することが必要である。
炉等で溶製され、連続鋳造あるいは造塊後の分塊圧延に
より鋼スラブとされる。次いで、鋼スラブは所望の温度
に加熱後、熱間圧延される。熱間圧延後、Ａｃ3 変態点
以上の温度で熱延板焼鈍を施す。熱延板焼鈍温度がＡｃ
3 変態点以下では、無方向性電磁鋼板の製造において、
従来から行われてきた通常の熱延板焼鈍と同様となり、
本発明の特徴である高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電
磁鋼板は得られない。また、熱延板焼鈍後の冷却は、Ａ
ｒ3 変態点からＡｒ1 変態点の間の温度域を平均冷却速
度５℃／秒以下で冷却する。この温度域の平均冷却速度
が５℃／秒を超えると、冷却後の熱延板の結晶粒径が微
細となり、本発明の特徴である高磁束密度かつ低鉄損の
無方向性電磁鋼板を得ることに対して、むしろ逆効果と
なる。すなわち、本発明においては、熱延板焼鈍をＡｃ
3 変態点以上で行い、かつ熱延板焼鈍後の冷却におい
て、Ａｒ3 変態点からＡｒ1 変態点の間の温度域を平均
冷却速度５℃／秒以下で冷却することにより、冷間圧延
前の素材の結晶方位をランダム化しかつ結晶粒径を粗大
化することが必要である。
【００１２】次いで、１回の冷間圧延、または中間焼鈍
を挟んだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とされ、
再結晶および結晶粒成長のための連続仕上焼鈍を施す。
を挟んだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とされ、
再結晶および結晶粒成長のための連続仕上焼鈍を施す。
【００１３】以上で無方向性電磁鋼板が製造されるが、
次いで、必要がある場合にはスキンパス圧延を圧下率：
２〜１２％で行い、需要家で所定の形状に打抜き後に歪
取焼鈍が施されるいわゆるセミプロセスタイプの無方向
性電磁鋼板が製造される。スキンパス圧延の圧下率を２
〜１２％とするのは、２％未満では、素材に均一に歪が
導入されず、歪取焼鈍時に歪誘起粒成長が十分には行わ
れないため、磁気特性の向上が難しいからであり、一
方、１２％を超えると、素材に均一に歪は導入されるも
のの、粒成長核が増大しすぎ、歪取焼鈍後の結晶粒径が
微細化する傾向にあり、磁気特性がむしろ劣化するため
である。
次いで、必要がある場合にはスキンパス圧延を圧下率：
２〜１２％で行い、需要家で所定の形状に打抜き後に歪
取焼鈍が施されるいわゆるセミプロセスタイプの無方向
性電磁鋼板が製造される。スキンパス圧延の圧下率を２
〜１２％とするのは、２％未満では、素材に均一に歪が
導入されず、歪取焼鈍時に歪誘起粒成長が十分には行わ
れないため、磁気特性の向上が難しいからであり、一
方、１２％を超えると、素材に均一に歪は導入されるも
のの、粒成長核が増大しすぎ、歪取焼鈍後の結晶粒径が
微細化する傾向にあり、磁気特性がむしろ劣化するため
である。
【００１４】
【実施例】次に本発明の実施例を示す。
【００１５】〔実施例１〕Ｃ：０．００２３％以下、Ｓ
ｉ：０．４１％、Ｍｎ：０．２０％、Ｓｎ：０．３０
％、Ｐ：０．１１％を含有する鋼を、２．８mm厚に熱間
圧延後、表１に示した条件で熱延板焼鈍を施し、次い
で、０．５０mm厚に冷間圧延した後、８５０℃で３０秒
間の連続仕上焼鈍を施した。その後、エプスタイン試料
に切断し、磁気特性を測定した。その測定結果も併せて
同表に示した。尚、本実施例の鋼成分の場合、Ａｃ3 変
態点は約１０６０℃であった。
ｉ：０．４１％、Ｍｎ：０．２０％、Ｓｎ：０．３０
％、Ｐ：０．１１％を含有する鋼を、２．８mm厚に熱間
圧延後、表１に示した条件で熱延板焼鈍を施し、次い
で、０．５０mm厚に冷間圧延した後、８５０℃で３０秒
間の連続仕上焼鈍を施した。その後、エプスタイン試料
に切断し、磁気特性を測定した。その測定結果も併せて
同表に示した。尚、本実施例の鋼成分の場合、Ａｃ3 変
態点は約１０６０℃であった。
【００１６】
【表１】
【００１７】本発明により、著しく磁束密度が高く、か
つ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造が可能であること
がわかる。
つ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造が可能であること
がわかる。
【００１８】〔実施例２〕表２に示した成分の鋼を、
２．５mm厚に熱間圧延後、１１２０℃で５分間熱延板焼
鈍を施し、冷却速度：０．３℃／秒で冷却し、次いで、
０．５０mm厚に冷間圧延した後、９００℃で３０秒間の
連続仕上焼鈍を施した。その後エプスタイン試料に切断
し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を行い、磁気特性を測
定した。その測定結果も併せて同表に示した。尚、表２
に示した成分の鋼の場合、Ａｃ3 変態点は約１１００℃
であった。
２．５mm厚に熱間圧延後、１１２０℃で５分間熱延板焼
鈍を施し、冷却速度：０．３℃／秒で冷却し、次いで、
０．５０mm厚に冷間圧延した後、９００℃で３０秒間の
連続仕上焼鈍を施した。その後エプスタイン試料に切断
し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を行い、磁気特性を測
定した。その測定結果も併せて同表に示した。尚、表２
に示した成分の鋼の場合、Ａｃ3 変態点は約１１００℃
であった。
【００１９】
【表２】
【００２０】本発明により、著しく磁束密度が高く、か
つ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造ができることが明
らかである。
つ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造ができることが明
らかである。
【００２１】〔実施例３〕前記、実施例２で用いた鋼
を、熱延板焼鈍までは実施例２と同一条件で行い、次い
で、０．５５mm厚に冷間圧延した後、８５０℃で３０秒
間、連続仕上焼鈍を施し、次いで、圧下率：９％でスキ
ンパス圧延を行い、０．５０mm厚とした。その後、エプ
スタイン試料に切断し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を
行い、磁気特性を測定した。その測定結果を表３に示
す。
を、熱延板焼鈍までは実施例２と同一条件で行い、次い
で、０．５５mm厚に冷間圧延した後、８５０℃で３０秒
間、連続仕上焼鈍を施し、次いで、圧下率：９％でスキ
ンパス圧延を行い、０．５０mm厚とした。その後、エプ
スタイン試料に切断し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を
行い、磁気特性を測定した。その測定結果を表３に示
す。
【００２２】
【表３】
【００２３】本発明により、著しく磁束密度が高く、か
つ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造が可能であること
がわかる。
つ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造が可能であること
がわかる。
【００２４】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、磁束密
度が高く、かつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板が得られ、
電気機器の高性能化あるいは高効率化に伴い、その鉄心
材料として使用される無方向性電磁鋼板に対してなされ
る要請に十分に応えることができ、その工業的効果は極
めて大きい。
度が高く、かつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板が得られ、
電気機器の高性能化あるいは高効率化に伴い、その鉄心
材料として使用される無方向性電磁鋼板に対してなされ
る要請に十分に応えることができ、その工業的効果は極
めて大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．１％以
上２．０％以下、 Ｍｎ：０．１％以上１．５％以下、 Ｓｎ：０．０２％
以上０．４０％以下を含有し、かつ Ｐ ：０．０３％以上０．２％以下、Ｃｕ：０．１％以
上１．０％以下の１種または２種を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物元素より成る鋼を、熱間圧延後、Ａｃ
3 変態点以上の温度で熱延板焼鈍を施し、Ａｒ3 変態点
からＡｒ1 変態点の間の温度域を平均冷却速度５℃／秒
以下で冷却し、次いで１回または中間焼鈍を挟んだ２回
以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍することを特徴と
する磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の
製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．１％以
上２．０％以下、 Ｍｎ：０．１％以上１．５％以下、 Ｓｎ：０．０２％
以上０．４０％以下を含有し、かつ Ｐ ：０．０３％以上０．２％以下、Ｃｕ：０．１％以
上１．０％以下の１種または２種を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物元素より成る鋼を、熱間圧延後、Ａｃ
3 変態点以上の温度で熱延板焼鈍を施し、Ａｒ3 変態点
からＡｒ1 変態点の間の温度域を平均冷却速度：５℃／
秒以下で冷却し、次いで１回または中間焼鈍を挟んだ２
回以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍し、さらに２〜
１２％の圧下率でスキンパス圧延することを特徴とする
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21532292A JPH0657332A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21532292A JPH0657332A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0657332A true JPH0657332A (ja) | 1994-03-01 |
Family
ID=16670390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21532292A Withdrawn JPH0657332A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0657332A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6406558B1 (en) * | 1999-11-01 | 2002-06-18 | Kawasaki Steel Corporation | Method for manufacturing magnetic steel sheet having superior workability and magnetic properties |
| KR100514782B1 (ko) * | 1997-11-25 | 2005-11-28 | 주식회사 포스코 | 철손이 낮고 자속밀도가 높은 풀리프로세스 무방향성 전기강판의 제조방법 |
| WO2019160092A1 (ja) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2019160108A1 (ja) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2019160087A1 (ja) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び無方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-08-12 JP JP21532292A patent/JPH0657332A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100514782B1 (ko) * | 1997-11-25 | 2005-11-28 | 주식회사 포스코 | 철손이 낮고 자속밀도가 높은 풀리프로세스 무방향성 전기강판의 제조방법 |
| US6406558B1 (en) * | 1999-11-01 | 2002-06-18 | Kawasaki Steel Corporation | Method for manufacturing magnetic steel sheet having superior workability and magnetic properties |
| WO2019160092A1 (ja) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2019160108A1 (ja) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2019160087A1 (ja) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR20200088463A (ko) | 2018-02-16 | 2020-07-22 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판, 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| KR20200088464A (ko) | 2018-02-16 | 2020-07-22 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판, 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| KR20200093665A (ko) | 2018-02-16 | 2020-08-05 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| US11459632B2 (en) | 2018-02-16 | 2022-10-04 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet |
| US11469018B2 (en) | 2018-02-16 | 2022-10-11 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet |
| US11566303B2 (en) | 2018-02-16 | 2023-01-31 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet |
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