JPS6199631A - 深絞り用薄鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用薄鋼板の製造方法Info
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- JPS6199631A JPS6199631A JP22176884A JP22176884A JPS6199631A JP S6199631 A JPS6199631 A JP S6199631A JP 22176884 A JP22176884 A JP 22176884A JP 22176884 A JP22176884 A JP 22176884A JP S6199631 A JPS6199631 A JP S6199631A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は自動車等に使用される深絞９用薄鋼板の製造
方法に関し、特に冷間圧延を省略して、熱間圧延後連続
焼鈍を施すことにより深絞シ成形性の優れた薄鋼板を製
造する方法に関するものである。
方法に関し、特に冷間圧延を省略して、熱間圧延後連続
焼鈍を施すことにより深絞シ成形性の優れた薄鋼板を製
造する方法に関するものである。
従来の技術
従来一般に″深絞り用薄鋼板を製造するにあたっては、
所定成分の組成の鋼片を高温加熱して熱間圧延し、得ら
れた熱延鋼帯を酸洗した後、冷間圧延により最終板厚の
薄板とし、再結晶部なましを施すのが通常である。この
ような従来の一般的な工程のうち、冷間圧延工程は、単
に減厚するだけでなく、最終製品の深絞り性を確保する
上で重要な意味を持つ。すなわち、冷間圧延で導入され
る塑性歪を利用して、最終焼なまし工程で深絞シ性に有
利な（１１１）方位の結晶粒の成長を促進させる役割を
果たす。しかしながら冷間圧延では、変形抵抗が著しく
高いため、圧延に要するエネルギーも著しく大きいから
、省エネルギー等の観点から、熱延のままで冷延鋼板な
みの材質、板厚を有する薄鋼板を製造する技術の開発が
強く望まれている。
所定成分の組成の鋼片を高温加熱して熱間圧延し、得ら
れた熱延鋼帯を酸洗した後、冷間圧延により最終板厚の
薄板とし、再結晶部なましを施すのが通常である。この
ような従来の一般的な工程のうち、冷間圧延工程は、単
に減厚するだけでなく、最終製品の深絞り性を確保する
上で重要な意味を持つ。すなわち、冷間圧延で導入され
る塑性歪を利用して、最終焼なまし工程で深絞シ性に有
利な（１１１）方位の結晶粒の成長を促進させる役割を
果たす。しかしながら冷間圧延では、変形抵抗が著しく
高いため、圧延に要するエネルギーも著しく大きいから
、省エネルギー等の観点から、熱延のままで冷延鋼板な
みの材質、板厚を有する薄鋼板を製造する技術の開発が
強く望まれている。
このような要求に応じて、既に％公昭４７−３０８０９
号においては、通常の熱延温度で熱間仕上圧延後、巻取
り前に熱延鋼板を冷却し、５５０℃以下２００℃以上の
温度で低温熱延して１ 巻取る方法が提案されている
。この方法は、低温熱延によシ熱延コイル状態で深絞９
性に好ましい集合組織を形成させ、冷間圧延を省略して
通常の再結晶焼鈍を行なうことにより、従来の熱延鋼板
と比較して優れた深絞り性を有する深絞り用熱延鋼板を
製造するものである。
号においては、通常の熱延温度で熱間仕上圧延後、巻取
り前に熱延鋼板を冷却し、５５０℃以下２００℃以上の
温度で低温熱延して１ 巻取る方法が提案されている
。この方法は、低温熱延によシ熱延コイル状態で深絞９
性に好ましい集合組織を形成させ、冷間圧延を省略して
通常の再結晶焼鈍を行なうことにより、従来の熱延鋼板
と比較して優れた深絞り性を有する深絞り用熱延鋼板を
製造するものである。
発明が解決すべき問題点
上記提案の方法は、その実施列の記載からして、リムド
銅を対象にしたものであって、アルミキルド鋼には適用
できず、また熱活後の焼鈍も箱焼鈍を用いたものであっ
て、生産性が低い等の間４もある。
銅を対象にしたものであって、アルミキルド鋼には適用
できず、また熱活後の焼鈍も箱焼鈍を用いたものであっ
て、生産性が低い等の間４もある。
この発明は以上の事情を背景としてなされたものであっ
て、アルミギルド鋼を素材とし、冷間圧延を行なうこと
なく連続焼鈍にて冷延鋼板なみの深絞り性、延性を有す
る薄鋼板を製造する方法を提供することを目的とするも
のでるる。
て、アルミギルド鋼を素材とし、冷間圧延を行なうこと
なく連続焼鈍にて冷延鋼板なみの深絞り性、延性を有す
る薄鋼板を製造する方法を提供することを目的とするも
のでるる。
問題点を解決するための手段
本発明者は上述の目的を達成するべく種々実験・検討を
重ねた結果、特定成分のアルミギルド鋼を素材として熱
延条件を適切に制御することにより、熱延後の冷間圧延
を省略して連続焼鈍で深絞り性、延性の優れた薄鋼板を
得ることが可能となることを見出した。
重ねた結果、特定成分のアルミギルド鋼を素材として熱
延条件を適切に制御することにより、熱延後の冷間圧延
を省略して連続焼鈍で深絞り性、延性の優れた薄鋼板を
得ることが可能となることを見出した。
具体的には本願の第１発明の薄鋼板製造方法はＣ，Ｎ、
およびＳの合計含有量が０．０１５％以下でしかもＡｔ
含有量が０．００５〜０． ｉ ｏ ｏチの鋼素材を用
い、その鋼素材を熱間圧延するに際して、６８０〜４０
０℃の低温域において圧下４２０係以上圧延速度２００
ｍ、−以上の圧延パスを少なくとも２パス以上連続し
て行ない、その低温域熱間圧延後の鋼帯を３００℃以下
の温度域まで１０ルー以上の冷却速度で急冷し、引続き
冷間圧延することなく連続焼鈍することを特徴とするも
のである。
およびＳの合計含有量が０．０１５％以下でしかもＡｔ
含有量が０．００５〜０． ｉ ｏ ｏチの鋼素材を用
い、その鋼素材を熱間圧延するに際して、６８０〜４０
０℃の低温域において圧下４２０係以上圧延速度２００
ｍ、−以上の圧延パスを少なくとも２パス以上連続し
て行ない、その低温域熱間圧延後の鋼帯を３００℃以下
の温度域まで１０ルー以上の冷却速度で急冷し、引続き
冷間圧延することなく連続焼鈍することを特徴とするも
のである。
また第２発明の薄鋼板製造方法は、鋼素材として、前記
同様にＣ，ＮおよびＳの合計含有量が０．０１５係以下
でかつＡｔ含有量が０．ｏｏｓ〜０． ｔ ｏ ｏチで
あシ、しかもＴｉ０．００２〜０．１０％、Ｎｂ ０．
００２〜０．１０ ％、Ｖ ０．００２〜０．１０％、
Ｃｒ ０．００２〜０．Ｌ ０％、Ｂ ０．０００５〜
０．０１０％のうちから選ばれた１種または２種以上を
含有するものを用い、前記第１発明と同様に低温熱延−
急冷一連続焼鈍することを特徴とするものである。
同様にＣ，ＮおよびＳの合計含有量が０．０１５係以下
でかつＡｔ含有量が０．ｏｏｓ〜０． ｔ ｏ ｏチで
あシ、しかもＴｉ０．００２〜０．１０％、Ｎｂ ０．
００２〜０．１０ ％、Ｖ ０．００２〜０．１０％、
Ｃｒ ０．００２〜０．Ｌ ０％、Ｂ ０．０００５〜
０．０１０％のうちから選ばれた１種または２種以上を
含有するものを用い、前記第１発明と同様に低温熱延−
急冷一連続焼鈍することを特徴とするものである。
発明の詳細な説明
この発明は、上述のような鋼成分と、適切な五区熱延条
件と、連続焼鈍とを組合わせることによって「値（ラン
クフォード値）および伸びの改善を図り、優れた深絞り
加工性と高い伸びを有する薄鋼板を冷間圧延なしで得る
ことが可能となったものであシ、これらは本発明者等の
詳細な実験に苓づく。そこで先ずこの発明の基礎となっ
た実験についてｄ見切する。
件と、連続焼鈍とを組合わせることによって「値（ラン
クフォード値）および伸びの改善を図り、優れた深絞り
加工性と高い伸びを有する薄鋼板を冷間圧延なしで得る
ことが可能となったものであシ、これらは本発明者等の
詳細な実験に苓づく。そこで先ずこの発明の基礎となっ
た実験についてｄ見切する。
基本成分としてｅ ０．００３０％、Ｎ０．００４０
慢、Ｓ ０．００６０’％、Ｍｎ０．２０％、Ａｔ０
．０４％を含有する鋼の連続鋳造スラブをｔｏｏｏ℃（
で加熱し、４列の粗圧延機、７列の仕上圧延機により仕
上温度８００℃で板厚３．０調まで熱間圧延した。
慢、Ｓ ０．００６０’％、Ｍｎ０．２０％、Ａｔ０
．０４％を含有する鋼の連続鋳造スラブをｔｏｏｏ℃（
で加熱し、４列の粗圧延機、７列の仕上圧延機により仕
上温度８００℃で板厚３．０調まで熱間圧延した。
得られた熱延板をサンプリングし、実験室にて７５０℃
、６００℃、３００℃の３種の温度に加熱し、だだちに
３パス連続して０．８１１１１１厚まで低温熱延し、そ
の後５つ昼、１５ルーの２種の冷却速度で常温まで冷却
した。但しこの低温熱延における圧下率は第１パス３０
チ、第２パス３０チ、第３パス４５チとした。次いで酸
洗後、８００℃で３０秒均熱して３０５ｉの冷却速度で
冷却する連続焼訃ソ、さらに０．８％の調質圧延を施し
、得られた薄銅板の材質を調査した。
、６００℃、３００℃の３種の温度に加熱し、だだちに
３パス連続して０．８１１１１１厚まで低温熱延し、そ
の後５つ昼、１５ルーの２種の冷却速度で常温まで冷却
した。但しこの低温熱延における圧下率は第１パス３０
チ、第２パス３０チ、第３パス４５チとした。次いで酸
洗後、８００℃で３０秒均熱して３０５ｉの冷却速度で
冷却する連続焼訃ソ、さらに０．８％の調質圧延を施し
、得られた薄銅板の材質を調査した。
第１図には、上記実験における低温熱延での１パス目の
圧延速度、圧延開始温度、および冷却速度と、調質圧延
後の薄鋼板の「値および伸び（Ｅｔ）との関係を示す。
圧延速度、圧延開始温度、および冷却速度と、調質圧延
後の薄鋼板の「値および伸び（Ｅｔ）との関係を示す。
ここでｒ値およびＥｔは、圧延方向に対してＯ０．４５
°、９００の各方向のｒ値、Ｅｔをそれぞれｒｏ ｒ
ｒｈｏ 、 ｒｈｏ ｒ Ｅｔｏ 、 Ｅ１４Ｂ 、
Ｅ４ａとして、ｒ ＝ （ｒ６ ＋ ２ ｒ４１１ ＋
ｒ＠６ ）／４ ＋Ｂｔ ＝ （ＥＬｏ ＋２ Ｅｔ
４１１＋ Ｅ４ｏ ）／４なる計算式に従って算出した
値である。
°、９００の各方向のｒ値、Ｅｔをそれぞれｒｏ ｒ
ｒｈｏ 、 ｒｈｏ ｒ Ｅｔｏ 、 Ｅ１４Ｂ 、
Ｅ４ａとして、ｒ ＝ （ｒ６ ＋ ２ ｒ４１１ ＋
ｒ＠６ ）／４ ＋Ｂｔ ＝ （ＥＬｏ ＋２ Ｅｔ
４１１＋ Ｅ４ｏ ）／４なる計算式に従って算出した
値である。
第１図から明らかなように低温熱延の開始温度が７００
℃の場合には、圧延速度を高めてもｒ値およびＥｔは増
加しなかったが、低温熱延の開始温□ 度が６００℃
の場合、および５００℃の場合には、圧延速度が２００
ｍｐｍ以上で７値および２１が増加し、良好な閑絞り
成形性を示すようになることが判明した。但し低温熱延
後の冷却速度が５°ＣＡｌ！ｃの場合には圧延速度増加
の効果は小さくなり、２００ ｍｐｍ以上の圧延速度で
も良好なｉ＋ｆ、ｚｚは得られない。このような基礎実
験結果から、低温熱延の条件、特に圧延温度と圧延速度
、および低温熱延後の冷却速度が深絞り性に大きな影響
を及ぼすことが判る。
℃の場合には、圧延速度を高めてもｒ値およびＥｔは増
加しなかったが、低温熱延の開始温□ 度が６００℃
の場合、および５００℃の場合には、圧延速度が２００
ｍｐｍ以上で７値および２１が増加し、良好な閑絞り
成形性を示すようになることが判明した。但し低温熱延
後の冷却速度が５°ＣＡｌ！ｃの場合には圧延速度増加
の効果は小さくなり、２００ ｍｐｍ以上の圧延速度で
も良好なｉ＋ｆ、ｚｚは得られない。このような基礎実
験結果から、低温熱延の条件、特に圧延温度と圧延速度
、および低温熱延後の冷却速度が深絞り性に大きな影響
を及ぼすことが判る。
そこで本発明者等はさらに実験を積重ねて深絞り住改善
のための最適条件を見出したのである。
のための最適条件を見出したのである。
次にこの発明の方法で使用する鋼素材の成分限定理由に
ついて説明する。
ついて説明する。
先ずＣ，Ｎ、Ｓの含有量はこの発明において特に重要で
あり、これらの元素の合計含有量がＵ、Ｏ１５チを越え
ればｒ値および伸びが低下するから、Ｃ，Ｎ、Ｓｏ合計
含有量を０．ｏｔｓ＊以下に規制した。このようＫＣ，
Ｎ、Ｓの合計含有量が０．ｏｔｓｓを越えた場合に「値
および伸びが低下する原因は、固溶元素であるこれらの
元素の増加によって、低温熱延において（ｔｉｔ）再結
晶集合組織の発達を阻害する他方位の結晶粒例えば（２
００）方位や（１１０）方位の結晶粒が残留し易くなる
ためと思われる。
あり、これらの元素の合計含有量がＵ、Ｏ１５チを越え
ればｒ値および伸びが低下するから、Ｃ，Ｎ、Ｓｏ合計
含有量を０．ｏｔｓ＊以下に規制した。このようＫＣ，
Ｎ、Ｓの合計含有量が０．ｏｔｓｓを越えた場合に「値
および伸びが低下する原因は、固溶元素であるこれらの
元素の増加によって、低温熱延において（ｔｉｔ）再結
晶集合組織の発達を阻害する他方位の結晶粒例えば（２
００）方位や（１１０）方位の結晶粒が残留し易くなる
ためと思われる。
Ａｔはキルド鋼としての脱酸および窒素の固定のために
０．００５％以上の添加が必要でおるが、０、１００チ
を越えるＡｔの添加は介在物等の増加による材質劣化を
招くから、０．ｏｏｓ〜０． ｔ ｏ ｏ％の範囲内に
限定した。
０．００５％以上の添加が必要でおるが、０、１００チ
を越えるＡｔの添加は介在物等の増加による材質劣化を
招くから、０．ｏｏｓ〜０． ｔ ｏ ｏ％の範囲内に
限定した。
さらに第２発明の場合には、上記各成分のほか、Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒ、Ｂのうちから選ばれたｔｍまたは２ｆ
ｔ！２以上を添加する。これらの元素は、いずれも炭素
、窒素等の固溶元素を固定することＫよって（ｔｔｌ）
再結晶組織を発達させることによシｒ値を一層向上させ
るに有効であるが、Ｔｉ 、 Ｎｂ。
Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒ、Ｂのうちから選ばれたｔｍまたは２ｆ
ｔ！２以上を添加する。これらの元素は、いずれも炭素
、窒素等の固溶元素を固定することＫよって（ｔｔｌ）
再結晶組織を発達させることによシｒ値を一層向上させ
るに有効であるが、Ｔｉ 、 Ｎｂ。
Ｖ 、 Ｃｒの場合それぞれ０．００２％未満、またＢ
の場合０． ＯＯＯ５％未満では上述の効果が得られず
、一方Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの場合０．１０＊、Ｂの場
合０．０（０チを越えて添加すればその効果が飽和する
ばかりでなくコスト的にも不利となるから、Ｔｉ。
の場合０． ＯＯＯ５％未満では上述の効果が得られず
、一方Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの場合０．１０＊、Ｂの場
合０．０（０チを越えて添加すればその効果が飽和する
ばかりでなくコスト的にも不利となるから、Ｔｉ。
Ｎｂ 、 Ｖ 、 Ｃｒは０．００２〜０．１０％の範
囲内、Ｂは０．ｏｏｏｓ〜０．ｏｔｏｓの範囲内とした
。
囲内、Ｂは０．ｏｏｏｓ〜０．ｏｔｏｓの範囲内とした
。
以上の各元素のほかは通常のアルミギルド鋼に含まれる
程度の不可避的不純物およびＦｅとすれば良いが、より
高強度を得たい場合にはＰ、Ｓｉ。
程度の不可避的不純物およびＦｅとすれば良いが、より
高強度を得たい場合にはＰ、Ｓｉ。
Ｍｎ 、 Ｃｕ 、 Ｃｒ等の強化元素を添加しても良
い。
い。
この発明の方法においては、上述のような成分の鋼を素
材として低温熱延を行なうが、その低温熱延に供される
圧延素材は特に限定されるものではなく、例えば分塊圧
延もしくは連続鋳造によシ得られたスラブに通常の熱間
圧延を施して得られた熱延板、あるいはベルトキャスタ
等で鋳造された４鋳帯でも良い、また鋳造時から低温熱
延までの熱履歴も特に限定されず、一旦常温まで冷却さ
ｎたものでも、壕だ再加熱を全く行なわないものでも良
い。
材として低温熱延を行なうが、その低温熱延に供される
圧延素材は特に限定されるものではなく、例えば分塊圧
延もしくは連続鋳造によシ得られたスラブに通常の熱間
圧延を施して得られた熱延板、あるいはベルトキャスタ
等で鋳造された４鋳帯でも良い、また鋳造時から低温熱
延までの熱履歴も特に限定されず、一旦常温まで冷却さ
ｎたものでも、壕だ再加熱を全く行なわないものでも良
い。
上述のような低恭熱延用素材に対し、この発明の方法で
は６８０〜４００℃の温度範囲内において各パス圧下率
２０ ％以上、各圧延パスの圧延速度２００ψ以上のパ
スにより２パス以上連続して低温熱間圧延を行ない、か
つ低温熱延後の冷却を３００℃以ドまでＩＯｒ以上の冷
却速度で行なう。このような低温熱延条件は充分な延性
、深絞り性を得るためにこの発明において極めて重要な
条件であり、これらの条件が全て満足された場合に、冷
間圧延を行なうことなく連続焼鈍によシ良好な延性、深
絞υ性を有する薄鋼板を得ることが可能となる。このよ
うな低温熱延条件は、既に述べたように本発明者等の詳
細な実験の結果見出されたものであって、低温熱延の温
度が６８０〜４００℃の範囲を外れたり、圧延速度が２
００ψ未満であったり、各パス圧下率が２０チ未満であ
ったシ、さらには低温熱延後の３００℃以下の温度まで
の冷却速度が１０’Ｃ／ｌｌＩＣ未満の場合には、高い
；値、伸びを得ることができない。また前記温度範囲、
圧延速度、圧下率を満たす圧延パスが１回だけである場
合にも高いｒ値、伸びを得ることができず、少なくとも
連続する２パスは前記条件を満足させる必要がある。
は６８０〜４００℃の温度範囲内において各パス圧下率
２０ ％以上、各圧延パスの圧延速度２００ψ以上のパ
スにより２パス以上連続して低温熱間圧延を行ない、か
つ低温熱延後の冷却を３００℃以ドまでＩＯｒ以上の冷
却速度で行なう。このような低温熱延条件は充分な延性
、深絞り性を得るためにこの発明において極めて重要な
条件であり、これらの条件が全て満足された場合に、冷
間圧延を行なうことなく連続焼鈍によシ良好な延性、深
絞υ性を有する薄鋼板を得ることが可能となる。このよ
うな低温熱延条件は、既に述べたように本発明者等の詳
細な実験の結果見出されたものであって、低温熱延の温
度が６８０〜４００℃の範囲を外れたり、圧延速度が２
００ψ未満であったり、各パス圧下率が２０チ未満であ
ったシ、さらには低温熱延後の３００℃以下の温度まで
の冷却速度が１０’Ｃ／ｌｌＩＣ未満の場合には、高い
；値、伸びを得ることができない。また前記温度範囲、
圧延速度、圧下率を満たす圧延パスが１回だけである場
合にも高いｒ値、伸びを得ることができず、少なくとも
連続する２パスは前記条件を満足させる必要がある。
、 Ｃｏ１う７低１＃″を連続焼鈍と１合ｂ＜
：ｂｃとＫよって良好な深絞り性、延性を有する薄鋼板
が得られる理由は未だ明確にはされていないが、上述の
ような中間的な温度範囲での圧延で形成された加工ｍ城
が、連続焼鈍時の急速加熱により深絞り性向上に有利な
集合組織の形成、粒成長に有効に寄与しているものと思
われる。
：ｂｃとＫよって良好な深絞り性、延性を有する薄鋼板
が得られる理由は未だ明確にはされていないが、上述の
ような中間的な温度範囲での圧延で形成された加工ｍ城
が、連続焼鈍時の急速加熱により深絞り性向上に有利な
集合組織の形成、粒成長に有効に寄与しているものと思
われる。
なお上述のような低温熱延は、専用の低＠熱延用圧延機
を用いて実施しても良く、あるいは通常のホットストリ
ップミルを用いても良い。後者の場合、通常の熱間圧延
工程における仕上圧延機最終段での圧延条件を制御して
前述のような低温熱延を実施することもできる。
を用いて実施しても良く、あるいは通常のホットストリ
ップミルを用いても良い。後者の場合、通常の熱間圧延
工程における仕上圧延機最終段での圧延条件を制御して
前述のような低温熱延を実施することもできる。
低温熱延−急冷後の連続焼鈍条件は特に限定するもので
はないが、連続焼鈍における均熱温度範囲は７５０−Ａ
Ｃ，変態点の間が好まじり。また均熱後の冷却速度、お
よび過時効処理の有無は材質に本質的な影響を与えるも
のではなく、シたがってこれらは任意に設定することが
できる。
はないが、連続焼鈍における均熱温度範囲は７５０−Ａ
Ｃ，変態点の間が好まじり。また均熱後の冷却速度、お
よび過時効処理の有無は材質に本質的な影響を与えるも
のではなく、シたがってこれらは任意に設定することが
できる。
なおこの発明による薄鋼板は、連続焼鈍の均熱後におけ
る冷却途中において、亜鉛などの溶融金礪メツキライン
に通板させるようにして、メッキ鋼板として供すること
も可能でアシ、シたがってこの発明の方法は、栗絞り用
溶融メッキ鋼板の製造にも適用できる。
る冷却途中において、亜鉛などの溶融金礪メツキライン
に通板させるようにして、メッキ鋼板として供すること
も可能でアシ、シたがってこの発明の方法は、栗絞り用
溶融メッキ鋼板の製造にも適用できる。
失肩例
第１表に示す組成の鋼１〜１５を転炉によシ溶製し、第
２表に示す熱間圧延を加えた後、同じく＠熱延を行なっ
たもの、鋼３は連続鋳造−直接圧通抜、低温熱延用の連
続圧延機で圧延したもの、その他の鋼 、 は通
常の熱間圧延後、低１熱延用連続圧延機で低温熱延した
ものでｂる。
２表に示す熱間圧延を加えた後、同じく＠熱延を行なっ
たもの、鋼３は連続鋳造−直接圧通抜、低温熱延用の連
続圧延機で圧延したもの、その他の鋼 、 は通
常の熱間圧延後、低１熱延用連続圧延機で低温熱延した
ものでｂる。
低温熱延後の鋼帯は酸洗後冷間圧延することなく、均熱
条Ｖ＋８３０℃×３０秒の連続焼鈍を行なった。
条Ｖ＋８３０℃×３０秒の連続焼鈍を行なった。
全供試鋼について０．６〜１．０％の調質圧延後の機械
的性質を第３表に示す。
的性質を第３表に示す。
第３表から明らかなように本発明鋼である鋼１〜鋼１０
はいずれも４７％以上のＥＡ、１．６以上の７値を示す
。これに対しＣ，Ｎ、Ｓの合計含有量が０．ｏｔｓｓｔ
−越える鋼１１、低温熱延の温度が６８０℃を越える鋼
１２、低温熱延の圧下率が不適切な鋼１３、低Ａ熱延後
の冷却速度が小さ過ぎる鋼１４、訃よび低温熱延の圧延
速度が低過ぎる鋼１５は、いずれも；値が１．０〜１．
３と小さく、伸びも低い。
はいずれも４７％以上のＥＡ、１．６以上の７値を示す
。これに対しＣ，Ｎ、Ｓの合計含有量が０．ｏｔｓｓｔ
−越える鋼１１、低温熱延の温度が６８０℃を越える鋼
１２、低温熱延の圧下率が不適切な鋼１３、低Ａ熱延後
の冷却速度が小さ過ぎる鋼１４、訃よび低温熱延の圧延
速度が低過ぎる鋼１５は、いずれも；値が１．０〜１．
３と小さく、伸びも低い。
発明の効果
以上の説明で明らかなようにこの発明の方法によれば、
特定の鋼素材成分条件と特定の低温熱延条件を組合せる
ことＫよって、アルミキルド鋼を素材とし、冷間圧延を
行なうことなく連続焼鈍にて従来の一般的な冷延鋼板な
みの優れた深絞り成形性を有する薄鋼板を得ることがで
きる。
特定の鋼素材成分条件と特定の低温熱延条件を組合せる
ことＫよって、アルミキルド鋼を素材とし、冷間圧延を
行なうことなく連続焼鈍にて従来の一般的な冷延鋼板な
みの優れた深絞り成形性を有する薄鋼板を得ることがで
きる。
第３表
第１図は；値およびＥｌに及ぼす低温熱延の圧延速度、
低温熱延開始温度および低温熱地後の冷却速度の影＃を
示すグラフである。
低温熱延開始温度および低温熱地後の冷却速度の影＃を
示すグラフである。
Claims (2)
- （１）Ｃ、ＮおよびＳの合計含有量が０．０１５％以下
でしかもＡｌ含有量が０．００５〜０．１００％の鋼素
材を用い、その鋼素材を熱間圧延するに際して、６８０
〜４００℃の低温域において圧下率２０％以上、圧延速
度２００ｍ／ｍｉｎ以上の圧延パスを少なくとも２パス
以上連続して行ない、その低温域熱間圧延後の鋼帯を３
００℃以下の温度域まで１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度
で急冷し、引続き冷間圧延することなく連続焼鈍を施す
ことを特徴とする深絞り用薄鋼板の製造方法。 - （２）Ｃ、ＮおよびＳの合計含有量が０．０１５％以下
でしかもＡｌ含有量が０．００５〜０．１００％の範囲
内にあり、さらにＴｉ０．００２〜０．１０％、Ｎｂ０
．００２〜０．１００％、Ｖ０．００２〜０．１００％
、Ｃｒ０．００２〜０．１０％、Ｂ０．０００５〜０．
０１０％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有
する鋼素材を用い、その鋼素材を熱間圧延するに際して
、６８０〜４００℃の低温域において圧下率２０％以上
、圧延速度２００ｍ／ｍｉｎ以上の圧延パスを少なくと
も２パス以上連続して行ない、その低温域熱間圧延後の
鋼帯を３００℃以下の温度域まで１０℃／ｓｅｃ以上の
冷却速度で急冷し、引焼き冷間圧延を施すことなく連続
焼鈍を施すことを特徴とする深絞り用薄鋼板の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22176884A JPS6199631A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 深絞り用薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22176884A JPS6199631A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 深絞り用薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6199631A true JPS6199631A (ja) | 1986-05-17 |
Family
ID=16771893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22176884A Pending JPS6199631A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 深絞り用薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6199631A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0215124A (ja) * | 1988-07-04 | 1990-01-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH02145748A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性高強度熱延鋼板及びその製法 |
| JPH02145747A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 深絞り用熱延鋼板及びその製造方法 |
| JPH02213414A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-08-24 | Hoogovens Groep Bv | 成形可能な鋼の製造方法 |
| JPH06235047A (ja) * | 1993-02-10 | 1994-08-23 | Japan Casting & Forging Corp | 冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| WO1996012573A1 (de) * | 1994-10-20 | 1996-05-02 | Mannesmann Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von stahlband mit kaltwalzeigenschaften |
| CN110484697A (zh) * | 2019-08-29 | 2019-11-22 | 江西理工大学 | 一种含铌铬的微碳高强深冲钢及其制备方法 |
-
1984
- 1984-10-22 JP JP22176884A patent/JPS6199631A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO1996012573A1 (de) * | 1994-10-20 | 1996-05-02 | Mannesmann Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von stahlband mit kaltwalzeigenschaften |
| CN110484697A (zh) * | 2019-08-29 | 2019-11-22 | 江西理工大学 | 一种含铌铬的微碳高强深冲钢及其制备方法 |
| CN110484697B (zh) * | 2019-08-29 | 2021-05-14 | 江西理工大学 | 一种含铌铬的微碳高强深冲钢及其制备方法 |
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