JPS60174852A - 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法Info
- Publication number
- JPS60174852A JPS60174852A JP59027995A JP2799584A JPS60174852A JP S60174852 A JPS60174852 A JP S60174852A JP 59027995 A JP59027995 A JP 59027995A JP 2799584 A JP2799584 A JP 2799584A JP S60174852 A JPS60174852 A JP S60174852A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- temperature
- steel sheet
- steel
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
優れたプレス成形性が要求されるたとえば自動車のパネ
ル用などの使途で適合する冷延鋼板に関連してこの明Ｉ
ＩＩで述べる技術内容は、Ｎｂと８の複合含有による鋼
板特性への著しい寄与についての開発成果を提案すると
ころにある。
ル用などの使途で適合する冷延鋼板に関連してこの明Ｉ
ＩＩで述べる技術内容は、Ｎｂと８の複合含有による鋼
板特性への著しい寄与についての開発成果を提案すると
ころにある。
（背景技術）
上記用途に使用される冷延鋼板には次の材料特性が要求
される。
される。
（１）深絞り性二ランクフォード値（「値）で評価され
、厳しい絞り成形には「値２．０以上が要求される。
、厳しい絞り成形には「値２．０以上が要求される。
（２）高延性：低い降伏強度（ＹＳ）と高い伸び（Ｅぶ
）特性が要求される。
）特性が要求される。
（３）常温非時効性：常温で長時間保持しても時効硬化
により材質が劣化しない特性を要する。
により材質が劣化しない特性を要する。
（４）耐プント性ニブレス後の部品が軽荷重ではへこま
ない性質で、プレス成形後の鋼板の降伏強度が＾いこと
が要求される。
ない性質で、プレス成形後の鋼板の降伏強度が＾いこと
が要求される。
（４）にのべた耐プント性に関しプレス成形時にはＹＳ
は低いことが要求されるので一般的にはこの両者を両立
させることは容易でない。′しかし、プレス成形および
ひき続き加熱処理（例えば焼付塗装）により硬化する性
−（ＢＨ性）をそなえさせた鋼板は、成形性と耐プント
性の両者を両立させることが可能である。
は低いことが要求されるので一般的にはこの両者を両立
させることは容易でない。′しかし、プレス成形および
ひき続き加熱処理（例えば焼付塗装）により硬化する性
−（ＢＨ性）をそなえさせた鋼板は、成形性と耐プント
性の両者を両立させることが可能である。
（従来技術の問題点）
これまでに明らかにされているプレス成形用冷延鋼板の
性質は以下のように分類される。
性質は以下のように分類される。
１）低炭素アルミキルト鋼の箱焼鈍によるもの：深絞り
性、延性、常温非時効性１は優れるものの、焼付硬化性
はほとんどなく、プレス部品の耐テント性に劣る。また
この低炭素アルミキルト鋼を素材とするのでは、生産性
、製品の均質性に有利な連続焼鈍法で上記材質を確保す
ることは困難である。
性、延性、常温非時効性１は優れるものの、焼付硬化性
はほとんどなく、プレス部品の耐テント性に劣る。また
この低炭素アルミキルト鋼を素材とするのでは、生産性
、製品の均質性に有利な連続焼鈍法で上記材質を確保す
ることは困難である。
２）極低炭素鋼にＮｂまたはＴｉを添加したちの：この
鋼板は連続焼鈍法でも箱焼鈍法と同じく優れた深絞り性
と延性を有しかつ、常温非時効性である。とくにｒ値は
１．８以上が得られ超深較り性を有する。しかし１）と
同様にＢＨ性を付与することは容易でなく、プレス部品
の耐テント性に劣るという欠点がある。
鋼板は連続焼鈍法でも箱焼鈍法と同じく優れた深絞り性
と延性を有しかつ、常温非時効性である。とくにｒ値は
１．８以上が得られ超深較り性を有する。しかし１）と
同様にＢＨ性を付与することは容易でなく、プレス部品
の耐テント性に劣るという欠点がある。
３）低炭素アルミキルト鋼に３ｉ 、 Ｍｎ 、Ｑｒな
との合金元素を添加し、連続焼鈍後の冷却速度を制御す
ることにより、フェライト相とマルテンサイト相な共存
さゼたいわゆるデュアルフェーズ鋼： この鋼板は強度に対して降伏強度が従来鋼板よりも低い
ので張り出し成形性に優れかつ、高強度を得やすいとい
う長所を持ち、さらに常温非時効性でかつ高いＢＨ性を
有する。しかしながら、ｒ値は１．０程度と低く絞り性
に劣るという欠点を残している。
との合金元素を添加し、連続焼鈍後の冷却速度を制御す
ることにより、フェライト相とマルテンサイト相な共存
さゼたいわゆるデュアルフェーズ鋼： この鋼板は強度に対して降伏強度が従来鋼板よりも低い
ので張り出し成形性に優れかつ、高強度を得やすいとい
う長所を持ち、さらに常温非時効性でかつ高いＢＨ性を
有する。しかしながら、ｒ値は１．０程度と低く絞り性
に劣るという欠点を残している。
ちなみに、複合組織を有する加工用冷延鋼板の製造法に
ついてはこれまでに米国特許第４，０５０．９５９号、
同４，０６２，７００号各明細書および特公昭５３−３
９３６８号、特開昭５０−７５１１３号、特開昭５１−
３９５２４号各公報などで明らかになっているがこれら
はいずれも高いｒ値を有する鋼板の製造法ではなく、こ
の発明で所期するところにははるかに及んでいない。
ついてはこれまでに米国特許第４，０５０．９５９号、
同４，０６２，７００号各明細書および特公昭５３−３
９３６８号、特開昭５０−７５１１３号、特開昭５１−
３９５２４号各公報などで明らかになっているがこれら
はいずれも高いｒ値を有する鋼板の製造法ではなく、こ
の発明で所期するところにははるかに及んでいない。
（発明の目的）
鋼板特性として（１）高ｒ値、（２）高延性、（３）常
温非時効性、（４）高ＢＨ性、のすべてを兼備した複合
組織冷延鋼板を与えることがこの発明の目的である。
温非時効性、（４）高ＢＨ性、のすべてを兼備した複合
組織冷延鋼板を与えることがこの発明の目的である。
（発明の構成）
この発明の基礎になった研究の経緯から説明を始める。
Ｃ’；０．００４％、Ｍ ｎ ：、 ０．３％、Ｎ ’
；０．００４％、Ａ１＝ ｏ、ｏｓ％の鋼においてＮｂ
と８の添加量を種々変えた組成の鋼片を熱間圧延−冷間
圧延一連続焼鈍して得られた冷延鋼板の降伏点伸び（Ｙ
Ｅ、ｇ）、降伏強度（ＹＳ）、およびランクフォード値
（ｒ）を第１図に示す。
；０．００４％、Ａ１＝ ｏ、ｏｓ％の鋼においてＮｂ
と８の添加量を種々変えた組成の鋼片を熱間圧延−冷間
圧延一連続焼鈍して得られた冷延鋼板の降伏点伸び（Ｙ
Ｅ、ｇ）、降伏強度（ＹＳ）、およびランクフォード値
（ｒ）を第１図に示す。
この連続焼鈍のヒートサイルは９１０℃に加熱してその
温度にて２０秒均熱したのち、７５０℃ｆでの平均速度
を３．０℃／ｓ、７５０℃以下は同じり２１℃／ｓとし
、その後調質圧延を施さずに、ＪＩＳ５１８５号試験い
てめた。
温度にて２０秒均熱したのち、７５０℃ｆでの平均速度
を３．０℃／ｓ、７５０℃以下は同じり２１℃／ｓとし
、その後調質圧延を施さずに、ＪＩＳ５１８５号試験い
てめた。
Ｎｂと８の複合添加鋼においてのみＹＥｉが１％以下に
て常温非時効性が得られている。
て常温非時効性が得られている。
またこのとき鋼板の組織はフェライト相と転移密度の高
い低温変態生成相（これは従来の複合組織鋼板のマルテ
ンサイト相とは異なる）からなる複合組織を認めた。
い低温変態生成相（これは従来の複合組織鋼板のマルテ
ンサイト相とは異なる）からなる複合組織を認めた。
Ｎｂと８の複合添加量と材質の関係は第１図に示すよう
にＮｂ （％）＋１ｏＢ（％）のパラメータでよく整理
でき、Ｎｂ （％）＋１０３（％）が０．０１０％未満
ではＹｆｌが高くなって複合組織が得られないし、また
ｒ値も低い一方、Ｎｂ （％）＋１０Ｂ（％）がｏ、ｏ
ａｏ％を越えるとＹＳの上昇およびｒ値の劣化が大きく
なる。
にＮｂ （％）＋１ｏＢ（％）のパラメータでよく整理
でき、Ｎｂ （％）＋１０３（％）が０．０１０％未満
ではＹｆｌが高くなって複合組織が得られないし、また
ｒ値も低い一方、Ｎｂ （％）＋１０Ｂ（％）がｏ、ｏ
ａｏ％を越えるとＹＳの上昇およびｒ値の劣化が大きく
なる。
第１図に明らかなとおり、Ｎｂ （％）＋１０ｉ３（％
）のパラメータの値を０．０１０−０．０８０％の範囲
内の複合金有とすることにより、高いｒ値、低ＹＳ１お
よび常温非時効性（低ＹＥＡ＞のすべてが満足できた。
）のパラメータの値を０．０１０−０．０８０％の範囲
内の複合金有とすることにより、高いｒ値、低ＹＳ１お
よび常温非時効性（低ＹＥＡ＞のすべてが満足できた。
またこのＮｂとＢの複合添加による連続焼鈍鋼板はプレ
ス時に相当する予歪を付加し、さらに焼付塗装相当の熱
処理を加えたところ、降伏強度が大きく上昇するという
性質（ＢＨ性）を有することが判明した。
ス時に相当する予歪を付加し、さらに焼付塗装相当の熱
処理を加えたところ、降伏強度が大きく上昇するという
性質（ＢＨ性）を有することが判明した。
次にＣ＝ ｏ、ｏｏｓ％、Ｍｎコ０．３％、Ａｉン００
ＯＳ％を基本組成とする極低炭素アルミキルド鋼にＣ「
をＮｉｌおよびＢとともに複合金有させた３種類の小型
鋼塊°（Ｘ：Ｃｒ −Ｎｂ−Ｂ、Ｙ：Ｎｂ−Ｂ、Ｚ ：
Ｃｒ−８）につき、実験室で熱延−冷延−再結晶焼鈍し
たときの降伏点伸び（Ｙｌｌ）、降伏強度と引張強さの
比（丁Ｒ）、およびｒ値と焼鈍時の１５０℃から室温ま
での平均冷却速度の関係を第２図に示す。なお均熱温度
は９００℃で、７５０℃までの冷却速度は５℃／Ｓとし
た。材質は調質圧延を施さず、Ｊ １８５号試験片とし
てめた。
ＯＳ％を基本組成とする極低炭素アルミキルド鋼にＣ「
をＮｉｌおよびＢとともに複合金有させた３種類の小型
鋼塊°（Ｘ：Ｃｒ −Ｎｂ−Ｂ、Ｙ：Ｎｂ−Ｂ、Ｚ ：
Ｃｒ−８）につき、実験室で熱延−冷延−再結晶焼鈍し
たときの降伏点伸び（Ｙｌｌ）、降伏強度と引張強さの
比（丁Ｒ）、およびｒ値と焼鈍時の１５０℃から室温ま
での平均冷却速度の関係を第２図に示す。なお均熱温度
は９００℃で、７５０℃までの冷却速度は５℃／Ｓとし
た。材質は調質圧延を施さず、Ｊ １８５号試験片とし
てめた。
０ｒ−Ｂ鋼は冷却速度によらず高いＹＥβを有し常温非
時効性が得られないし、またｒ値は低いし、ＹＲが高く
延性に劣る。
時効性が得られないし、またｒ値は低いし、ＹＲが高く
延性に劣る。
一方Ｎｂ−８は１５０℃以下の冷却速度を２０’Ｃ／Ｓ
以上とすることにより常温非時効性が得られるものの、
この冷却速度の範囲ではＹＲが５５％程度ありやや延性
に劣る。Ｏｒ −Ｎｂ −Ｂ鋼については＾「値、高延
性および常温非時効性のすべてが満足される。さらにこ
の鋼板は軽度の予歪を加え、１１０℃で熱処理すると降
伏強度が大ぎく上昇するいわゆる高ＢＨ性をも有してい
ることが判明し、またこの鋼板の組織も転移密度の低い
フェライト相と転移密度の高い低温変態生成相（従来の
複合鋼板のマルテンサイト相とは異なる）の複合組織を
有していることが確認された。
以上とすることにより常温非時効性が得られるものの、
この冷却速度の範囲ではＹＲが５５％程度ありやや延性
に劣る。Ｏｒ −Ｎｂ −Ｂ鋼については＾「値、高延
性および常温非時効性のすべてが満足される。さらにこ
の鋼板は軽度の予歪を加え、１１０℃で熱処理すると降
伏強度が大ぎく上昇するいわゆる高ＢＨ性をも有してい
ることが判明し、またこの鋼板の組織も転移密度の低い
フェライト相と転移密度の高い低温変態生成相（従来の
複合鋼板のマルテンサイト相とは異なる）の複合組織を
有していることが確認された。
この発明において鋼組成を限定する理由は次のとおりで
ある。
ある。
Ｃ：Ｃは０．００８％をこえて含有するとｒ値が著しく
劣化する。またｏ、ｏｏｉ％未満では高いＢＨ性を得る
ことができない。したがってｏ、ｏｏｉ−０，００８％
の範囲を限定し、とくに０．００２−０．００４％は最
適である。
劣化する。またｏ、ｏｏｉ％未満では高いＢＨ性を得る
ことができない。したがってｏ、ｏｏｉ−０，００８％
の範囲を限定し、とくに０．００２−０．００４％は最
適である。
Ｓｉ 、Ｐ：Ｓｉ 、Ｐは必要とする強度レベルを得る
のに有効な元素であるが、ｐ＞ ０．１５％。
のに有効な元素であるが、ｐ＞ ０．１５％。
３ｉ＞１％となるとｒ値の劣化が大きくなるのでＰ≦０
．１５％、３ｉ≦１．０％の範囲とする。
．１５％、３ｉ≦１．０％の範囲とする。
Ｍｎ：Ｍｎは赤熱脆化防止に０．０５％以上必要である
が１．８％を超えるとｒ値の劣化が大きいので０．０５
〜１．８％の範囲を限定し０．１−０．９％はとくに好
適である。
が１．８％を超えるとｒ値の劣化が大きいので０．０５
〜１．８％の範囲を限定し０．１−０．９％はとくに好
適である。
へβ：へぶは鋼中Ｏの低減化およびＮをＡβＮとして析
出固定するに有効であるので０．０１％以上必要である
が、０．１０％を超えると非金属介在物の急激な増加お
よび延性の劣化を招くのでＡβはｏ、ｏｉ −ｏ、ｉｏ
％の範囲とする。
出固定するに有効であるので０．０１％以上必要である
が、０．１０％を超えると非金属介在物の急激な増加お
よび延性の劣化を招くのでＡβはｏ、ｏｉ −ｏ、ｉｏ
％の範囲とする。
Ｎｂ、Ｂ：これら合金元素はこの発明においてとくに重
要なものであり、この元素を複合することが必須である
。Ｎ ｂ ０．００２％未満、またＢＯ，０００５％未
満あるいはＮｂ＋１０１３（％）＜ ０．０１０％では
複合組織鋼板が得られないし、Ｎｂ ＞ ０．０５０％
、３ ＞ ０．００５０％あるいはＮｂ （％）＋１０
３（％） ＞ ０．０８０％ではその効果が飽和するの
みならず、延性およびｒ値の劣化が大きくなる。したが
ってＮ ｂ Ｏ，００２〜０．０５０％、 Ｂ ０００
００５−０．００５０％の範囲のＮｂとＢを、Ｎｂ ＋
１０Ｂ （％） −ｏ、ｏｉｏ〜０．０８０％の範囲で
複合含有することが必須である。なおＮｂと８の複合添
加の効果についてその機構はまだ明らかになっていない
。Ｂは鋼材の焼入れ性を向上させる元素として知られて
いるが、第１図に示したように極低炭素アルミキルド鋼
ではＢ添加のみでは低温変態生成相が得られていない。
要なものであり、この元素を複合することが必須である
。Ｎ ｂ ０．００２％未満、またＢＯ，０００５％未
満あるいはＮｂ＋１０１３（％）＜ ０．０１０％では
複合組織鋼板が得られないし、Ｎｂ ＞ ０．０５０％
、３ ＞ ０．００５０％あるいはＮｂ （％）＋１０
３（％） ＞ ０．０８０％ではその効果が飽和するの
みならず、延性およびｒ値の劣化が大きくなる。したが
ってＮ ｂ Ｏ，００２〜０．０５０％、 Ｂ ０００
００５−０．００５０％の範囲のＮｂとＢを、Ｎｂ ＋
１０Ｂ （％） −ｏ、ｏｉｏ〜０．０８０％の範囲で
複合含有することが必須である。なおＮｂと８の複合添
加の効果についてその機構はまだ明らかになっていない
。Ｂは鋼材の焼入れ性を向上させる元素として知られて
いるが、第１図に示したように極低炭素アルミキルド鋼
ではＢ添加のみでは低温変態生成相が得られていない。
またＢは一般には冷延鋼板の深絞り性（ｒ値）を劣化さ
せる元素として知られているのに対して、この発明鋼板
ではＢを含有しているにもかかわらずきわめて高いｒ値
が得られている。
せる元素として知られているのに対して、この発明鋼板
ではＢを含有しているにもかかわらずきわめて高いｒ値
が得られている。
すなわちこの発明におけるＮｂと８の複合含有の効果は
、これまでに明らかにされていなかったまったくの新炭
事項である。
、これまでに明らかにされていなかったまったくの新炭
事項である。
第２発明においては、Ｃｒ、ＮｂおよびＢの複合含有が
とくに重要であり、これら３元素すべてが必須である。
とくに重要であり、これら３元素すべてが必須である。
ＣＩ’は高ｒ値と低ＹＲのの高延性を得るのにとくに有
効であり、０．０５％未満ではその効果がないし、１．
０θ％をこえるとその効果が飽和するのみならず材質と
くに延性への悪影響が大きくなるのでＣｒは０．０５−
１．００％の範囲とする。
効であり、０．０５％未満ではその効果がないし、１．
０θ％をこえるとその効果が飽和するのみならず材質と
くに延性への悪影響が大きくなるのでＣｒは０．０５−
１．００％の範囲とする。
次に製鋼にあたって極低炭素鋼を溶製するには、底吹転
炉とＲＨ脱ガス装置の組み合わせが最適である。
炉とＲＨ脱ガス装置の組み合わせが最適である。
鋼片は分塊圧延法、連続鋳造法いずれでも製造できる。
熱間圧延は従来の再加熱方式または直接熱延法のいずれ
でもよいし、また溶鋼から直接１００ ｍｍ以下の薄鋳
片として熱延に供してもよい。
でもよいし、また溶鋼から直接１００ ｍｍ以下の薄鋳
片として熱延に供してもよい。
熱延の仕上温度は９５０−７００℃が最適である。
熱延鋼帯の冷却方法、巻取温度などはあまり重要ではな
いが、銅帯の酸洗性から６００℃以下の巻□取温度が好
ましい。
いが、銅帯の酸洗性から６００℃以下の巻□取温度が好
ましい。
冷間圧延の冷延圧下率は高ｒ値を得るため、５０％以上
が好ましい。
が好ましい。
連続焼鈍における加熱速度はあまり重要でないが生産性
の観点から１０℃／Ｓ以上が好ましい。均熱温度はα→
γ変態温度以上、１０００℃以下範囲が好ましく、とく
に８５０−９５０℃が最適である。
の観点から１０℃／Ｓ以上が好ましい。均熱温度はα→
γ変態温度以上、１０００℃以下範囲が好ましく、とく
に８５０−９５０℃が最適である。
均熱後の冷却過程は目的とする材質を得るに重要な工程
である。
である。
均熱温度から７５０℃までを０．５〜ｂ却速度で徐冷し
、１５０℃から３００℃以下まで２０℃／８以上の冷却
速度で冷却することが必要である。このことを実験デー
タに基づいて説明する。
、１５０℃から３００℃以下まで２０℃／８以上の冷却
速度で冷却することが必要である。このことを実験デー
タに基づいて説明する。
０．００４％Ｇ−０，５０％Ｍｎ −０，０２％Ｐ−０
，０５６％Ａｎ−０．０１５％Ｎｂ −０，００２６％
Ｂからなる組成の鋼片を′熱延−冷延−再結晶焼鈍した
と引張強さくＴＳ）、全伸び（Ｅβ）、およびｒ値と焼
鈍時の急冷開始温度の関係を第３図に示す。
，０５６％Ａｎ−０．０１５％Ｎｂ −０，００２６％
Ｂからなる組成の鋼片を′熱延−冷延−再結晶焼鈍した
と引張強さくＴＳ）、全伸び（Ｅβ）、およびｒ値と焼
鈍時の急冷開始温度の関係を第３図に示す。
なお均熱温度は９００℃で、各急冷開始温度までの冷却
速度は２℃／Ｓ急冷速度は３０℃／Ｓとした。
速度は２℃／Ｓ急冷速度は３０℃／Ｓとした。
材質は調質圧延を施さず、ＪＩＳ５号試験片としてめた
。
。
均熱温度から直ちに急冷するとＹＥＡは１％以下になり
常温非時効化が可能となるが、強度レベルに対して降伏
強度がやや高く、伸びも低い。これに対して均熱温度か
ら７５０℃までを徐冷するとＹＳの著しい低下、ＥＪ２
の著しい増加がみられる。
常温非時効化が可能となるが、強度レベルに対して降伏
強度がやや高く、伸びも低い。これに対して均熱温度か
ら７５０℃までを徐冷するとＹＳの著しい低下、ＥＪ２
の著しい増加がみられる。
しかし７５０℃以下まで徐冷処理を加えるとＹＥＪ２が
急上昇する。
急上昇する。
以上から連続焼鈍の均熱後の冷却方法が目的とする冷延
鋼板を得ることに重要な工程であることがわかる。
鋼板を得ることに重要な工程であることがわかる。
焼鈍後は形状矯正等を目的として調質圧延を施すことが
可能であるが降伏点伸び（ＹＥＡ）は低いので２％以下
で十分である。
可能であるが降伏点伸び（ＹＥＡ）は低いので２％以下
で十分である。
一方、ここで得られる鋼板に電気亜鉛めっきなと表面処
理を加えることは何ら問題がない。とくにライン内焼鈍
方式の溶融金属めっき処理（合金化処理を含む）による
表面処理鋼板の製造に適している。
理を加えることは何ら問題がない。とくにライン内焼鈍
方式の溶融金属めっき処理（合金化処理を含む）による
表面処理鋼板の製造に適している。
第１表に示すＡ−Ｈの組成鋼を底吹転炉、ＲＨ脱ガス処
理一連続鋳造により鋼片とした。
理一連続鋳造により鋼片とした。
鋼片を１２００℃で均熱処理し仕上温度８６０〜９００
℃、巻取温度５００〜６００℃で熱延し３ 、２ ｉｎ
板厚の銅帯とした。、酸洗＠ ＯＪｍｎ板厚とし連続焼
鈍ラインにて均熱温度９１０℃、９１０℃から１５０℃
までの平均冷却速度３．２℃／Ｓ、７５０℃から２５０
℃までの平均冷却速度４０℃／Ｓで焼鈍したま壕の鋼板
の材料特性を第２表に示す。
℃、巻取温度５００〜６００℃で熱延し３ 、２ ｉｎ
板厚の銅帯とした。、酸洗＠ ＯＪｍｎ板厚とし連続焼
鈍ラインにて均熱温度９１０℃、９１０℃から１５０℃
までの平均冷却速度３．２℃／Ｓ、７５０℃から２５０
℃までの平均冷却速度４０℃／Ｓで焼鈍したま壕の鋼板
の材料特性を第２表に示す。
引張試験片はＪＩＳ５号、ΔＹＳは３５℃〜１０１００
ｄａの時効処理後のＹＳ上昇量（ｋｇ ／ ｃシ）、Ｂ
Ｈは２％引張予歪時は１７０℃−２０１０の焼付塗装相
当処理を施したときの変形応力の差で示した。発明鋼（
Ｂ、Ｃ，Ｆ、Ｈ）ｒはｒ値が２．０以上、高延性、常温
非時効性、および高ＢＨ性が得られている。またＣ、Ｈ
，ＦはＴ ８３５ｋｇ ／ ｘｉ以上の高強度冷延鋼板
の製造例である。一方第１表のＣ鋼を用い第３表に示す
連続焼鈍条件で処理したときの材質を第４表に示す。
ｄａの時効処理後のＹＳ上昇量（ｋｇ ／ ｃシ）、Ｂ
Ｈは２％引張予歪時は１７０℃−２０１０の焼付塗装相
当処理を施したときの変形応力の差で示した。発明鋼（
Ｂ、Ｃ，Ｆ、Ｈ）ｒはｒ値が２．０以上、高延性、常温
非時効性、および高ＢＨ性が得られている。またＣ、Ｈ
，ＦはＴ ８３５ｋｇ ／ ｘｉ以上の高強度冷延鋼板
の製造例である。一方第１表のＣ鋼を用い第３表に示す
連続焼鈍条件で処理したときの材質を第４表に示す。
第３表
この発明の最適範囲内の条件で処理した鋼板（２，３お
よび５）では目的とする優れた特性が得られている。
よび５）では目的とする優れた特性が得られている。
次に第５表に示すＩ−Ｒの組成鋼を底吹転炉、ＲＨ鋭ガ
ス処理一連続鋳造により鋼片とした。
ス処理一連続鋳造により鋼片とした。
鋼片を１２００℃で均熱処理し仕上温度８６０〜９００
℃、巻取温度５００〜６００℃で熱延し、３ 、２ ｎ
板厚の銅帯とした。酸洗後０．８ｍｍ板厚の冷延板とし
連続焼鈍ラインにて均熱部［９００℃、９００℃から１
５０℃までの平均冷却速度４．２℃／ｓ、７５０℃から
２８０℃までの平均冷却速度３４℃／Ｓで焼鈍したとき
の鋼板の材料特性を第６表に示す。
℃、巻取温度５００〜６００℃で熱延し、３ 、２ ｎ
板厚の銅帯とした。酸洗後０．８ｍｍ板厚の冷延板とし
連続焼鈍ラインにて均熱部［９００℃、９００℃から１
５０℃までの平均冷却速度４．２℃／ｓ、７５０℃から
２８０℃までの平均冷却速度３４℃／Ｓで焼鈍したとき
の鋼板の材料特性を第６表に示す。
引張試験片はＪＩＳ５号、ΔＹＳは３５℃〜１００℃の
時効処理後のＹＳ上昇量（ｋｇ／＋＋ｊ） 、ＢＨは２
％引張予歪時と１１０℃−２０１０の焼付塗装相当処理
を施したときの変形応力の差で示した。
時効処理後のＹＳ上昇量（ｋｇ／＋＋ｊ） 、ＢＨは２
％引張予歪時と１１０℃−２０１０の焼付塗装相当処理
を施したときの変形応力の差で示した。
発明鋼（Ｊ、に、Ｌ、Ｍ）では高ｒ値、高延性、常温非
時効性、および高ＢＨ性が得られている。
時効性、および高ＢＨ性が得られている。
一方第５表り鋼を用い第７表に示す連続焼鈍条件で処理
したときの材質を第８表に示づ。
したときの材質を第８表に示づ。
第２発明の最適範囲内の条件で処理した鋼板（Ｌ−３，
１−４，およびＬ−７）では目的とする特性が得られ、
ている。
１−４，およびＬ−７）では目的とする特性が得られ、
ている。
（発明の効果）
第１発明および！Ｉ２発明は自動車のパネル用などとし
て優れたプレス成形性が要求される冷延鋼板について、
深い絞り性、高延性、常温非時効性がプレス前における
低いＹＳの下での充分に高い耐プント性にあわせ実現さ
れ、また第３、第４各発明に従い第１発明および第２発
明の鋼板を有利に得ることができる。
て優れたプレス成形性が要求される冷延鋼板について、
深い絞り性、高延性、常温非時効性がプレス前における
低いＹＳの下での充分に高い耐プント性にあわせ実現さ
れ、また第３、第４各発明に従い第１発明および第２発
明の鋼板を有利に得ることができる。
第１図はＮｌｌ＋１０ＢをパラメータとしてＹＥβ。
ＹＳおよびｒ値に及ぼす影響を示すグラフ、第２図は、
連続焼鈍後の冷却速度が、ＹＥβ。 ＹＲ＃よびｒ値に及ぼす影響を示すグラフ、第３図は同
じく冷却開始温度がＹｌｌ、ＹＳ。 ＴＳ、ＥＪおよびｒに及ぼす影響を示すグラフである。 第１図 ０ ０．０２ ０．０４ ０．０６ ０．０ｅＮｂ＋ｆ
ＯＢ（％） 第２図 ７５ｏａｃ４＋＝＋却−ｉ泉（’ｃ／ｓ）η １３図
連続焼鈍後の冷却速度が、ＹＥβ。 ＹＲ＃よびｒ値に及ぼす影響を示すグラフ、第３図は同
じく冷却開始温度がＹｌｌ、ＹＳ。 ＴＳ、ＥＪおよびｒに及ぼす影響を示すグラフである。 第１図 ０ ０．０２ ０．０４ ０．０６ ０．０ｅＮｂ＋ｆ
ＯＢ（％） 第２図 ７５ｏａｃ４＋＝＋却−ｉ泉（’ｃ／ｓ）η １３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ０９００１〜０．００８重量％、Ｓ： ≦ １．
０重量％、 Ｍｎ Ｏ，０５〜１．８重量％、 Ｐ ５０．１５重量％、および 八β ０．０１〜０．１０重量％、 を含みかつ０．００２〜０．０５０重最％のＮｂとｏ、
ｏｏｏｓ〜０，００５０重量％のＢとを、Ｎｂ（％）＋
１０Ｂ（％） ＝ ０，０１０〜ｏ、ｏａｏ％の範囲で
複合含有し残部実質的にＦｅおよび不可避不純物の組成
にしてフェライト相と低温変態生成相からなり、深絞り
性に優れる複合組織冷延鋼板。 ２、 Ｇ Ｏ，００１〜 ｏ、ｏｏａ重量％、Ｓｉ ≦
１．０重量％、 Ｍｎ ０００５〜１．８重量％、 Ｐ ５０．１５重量％、および Ａｉ ０．０１〜０．１０重量％、 を含みかつ０．００２−０．０５０重量％のＮｂとｏ、
ｏｏｏｓ〜０．００５０重量％のＢとを、Ｎｂ（％）＋
１０３（％） ＝ ０．０１０〜０．０８０ ％の範囲
で複合含有する組成の鋼片を、熱間圧延および冷間圧延
したのち、連続焼鈍外によりα→γ変態点以上１ｏｏｏ
℃以下の温度に加熱して均熱し、その均熱温度から７５
０℃までを平均冷却速度０．５℃／Ｓ以上２０’Ｃ／ｓ
未満で冷却し、ひき続き７５０℃から３００℃以下まで
を平均冷却速度２０℃乙Ｓ以上で冷却することを特徴と
する複合組織冷延鋼板の製造方法。 ３、Ｇ ００００１〜ｏ、ｏｏａ重社％、Ｓｉ≦１．０
重量％。、 Ｍｎ ’ ０．０５〜１．８重量％、 Ｐ ≦０．１５・重量％、 八ぶ ０．０１〜０．１０重量％、およびＯｒ ０．０
５〜１．００重量％、 を含みかつＮ ｂ Ｏ，００２〜０．０５０重量％とＢ
０．０００５〜０．００５０重山％とを、Ｎｂ （％）
＋１０Ｂ（％） ＝ ｏ、ｏｉｏ〜ｏ、ｏａｏ％♀範囲
で複合含有し残部実質的にｌ”ｅおＪ：び不可避不純物
の組成にして）エライトと低温変態生成相からなる深絞
り性に優れる複合組織冷延鋼板。− ４、Ｇ Ｏ，００１〜０．００８重山％、Ｓ１≦ ｉ、
ｏ重量％。、 Ｍｎ ０００５〜１．８重囲％、 Ｐ ５０．１５重量％、 Ａぶ ０．０１〜０．１０重量％、およびＣｒ ０．０
５〜１．００重量％、 を含ミカツＮｂ ０．００２〜０．０５０重量％トＢＧ
、００９５−０．００５０重量％とを、Ｎｂ （％）＋
１０Ｂ （％） ＝ ０．０１０〜０．０８０％の範囲
で複合含有する組成の鋼片を、熱同圧延および冷間圧延
したのち、連続焼鈍法によりα→γ変態点以上１０００
’Ｃ以上の温度に加熱して均熱し、その均熱湯度から７
５０℃までを平均冷却速度０．５℃／Ｓ以上２０℃／Ｓ
未満で冷却し、ひき続き７５０℃から３００℃以下まで
を平均冷却速度２０℃／Ｓ以上で冷却することを特徴と
する複合組織冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59027995A JPS60174852A (ja) | 1984-02-18 | 1984-02-18 | 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 |
| EP84301817A EP0152665B1 (en) | 1984-02-18 | 1984-03-16 | A cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability and a method of manufacturing the same |
| ES530701A ES8602955A1 (es) | 1984-02-18 | 1984-03-16 | Metodo de fabricacion de una chapa de acero con estructura de fase doble laminada en frio con excelente embutibilidad. |
| DE8484301817T DE3468906D1 (en) | 1984-02-18 | 1984-03-16 | A cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability and a method of manufacturing the same |
| CA000449894A CA1229750A (en) | 1984-02-18 | 1984-03-19 | Cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability and a method of manufacturing the same |
| US06/790,641 US4615749A (en) | 1984-02-18 | 1985-10-23 | Cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability and a method of manufacturing the same |
| US06/881,915 US4708748A (en) | 1984-02-18 | 1986-07-03 | Method of making cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59027995A JPS60174852A (ja) | 1984-02-18 | 1984-02-18 | 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60174852A true JPS60174852A (ja) | 1985-09-09 |
| JPH032224B2 JPH032224B2 (ja) | 1991-01-14 |
Family
ID=12236401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59027995A Granted JPS60174852A (ja) | 1984-02-18 | 1984-02-18 | 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4615749A (ja) |
| EP (1) | EP0152665B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60174852A (ja) |
| CA (1) | CA1229750A (ja) |
| DE (1) | DE3468906D1 (ja) |
| ES (1) | ES8602955A1 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60197847A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-07 | Kawasaki Steel Corp | 高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯の製造方法 |
| JPH02232316A (ja) * | 1989-03-06 | 1990-09-14 | Kawasaki Steel Corp | 焼付け硬化性及び常温非時効性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03277741A (ja) * | 1990-03-28 | 1991-12-09 | Kawasaki Steel Corp | 加工性、常温非時効性及び焼付け硬化性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 |
| JPH04325656A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 常温非時効型絞り用高張力冷延鋼板及びその製造方法 |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
| JP2002206138A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-07-26 | Kawasaki Steel Corp | 成形性、歪時効硬化特性および耐常温時効性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
| US6706419B2 (en) | 2000-08-04 | 2004-03-16 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet or hot-rolled steel sheet excellent in painting bake hardenability and anti aging property at room temperature, and method of producing the same |
| US9290835B2 (en) | 2005-10-05 | 2016-03-22 | Nippon Steel & Summitomo Metal Corporation | Cold-rolled steel sheet excellent in paint bake hardenability and ordinary-temperature non-aging property and method of producing the same |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0273279B1 (en) * | 1986-12-30 | 1993-10-27 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Process for the production of a strip of a chromium stainless steel of a duplex structure having high strength and elongation as well as reduced plane anisotropy |
| CA1305911C (en) * | 1986-12-30 | 1992-08-04 | Teruo Tanaka | Process for the production of a strip of a chromium stainless steel of a duplex structure having high strength and elongation as well as reduced plane anisotropy |
| US4889566A (en) * | 1987-06-18 | 1989-12-26 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing cold rolled steel sheets having improved spot weldability |
| JPH01263662A (ja) * | 1988-04-15 | 1989-10-20 | Fuji Xerox Co Ltd | 記録装置およびその消耗部品 |
| DE3917071C1 (ja) * | 1988-10-22 | 1990-04-19 | Thyssen Edelstahlwerke Ag, 4000 Duesseldorf, De | |
| JP3365632B2 (ja) * | 1991-03-15 | 2003-01-14 | 新日本製鐵株式会社 | 成形性の良好な高強度冷延鋼板と溶融亜鉛メッキ高強度冷延鋼板およびそれらの製造方法 |
| JPH05112845A (ja) * | 1991-03-30 | 1993-05-07 | Nippon Steel Corp | 成形後の面形状性が良好で優れた耐デント性を有する深絞り用高強度冷延鋼板 |
| JPH083136B2 (ja) * | 1991-04-25 | 1996-01-17 | 住友金属工業株式会社 | 塗装焼付硬化性高張力薄鋼板とその製造法 |
| CA2067043C (en) * | 1991-04-26 | 1998-04-28 | Susumu Okada | High strength cold rolled steel sheet having excellent non-aging property at room temperature and suitable for drawing and method of producing the same |
| US5332453A (en) * | 1992-03-06 | 1994-07-26 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile steel sheet having excellent stretch flanging formability |
| US5360493A (en) * | 1992-06-08 | 1994-11-01 | Kawasaki Steel Corporation | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| WO1994000615A1 (en) * | 1992-06-22 | 1994-01-06 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel plate having excellent baking hardenability, non-cold-ageing characteristics and moldability, and molten zinc-plated cold-rolled steel plate and method of manufacturing the same |
| KR0121737B1 (ko) * | 1992-08-31 | 1997-12-04 | 다나까 미노루 | 소부 경화성, 상온 비시효성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 용융아연 도금 냉연강판 및 그의 제조방법 |
| JPH07179946A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Kawasaki Steel Corp | 耐二次加工ぜい性に優れる高加工性高張力冷延鋼板の製造方法 |
| DE69521459T2 (de) * | 1994-02-15 | 2002-03-28 | Kawasaki Steel Co | Hochfeste feuerverzinkte stahlplatte mit hervorragenden plattierungseigenschaften und herstellungsverfahren |
| US6635361B1 (en) * | 1999-08-11 | 2003-10-21 | Nkk Corporation | Magnetic shielding steel sheet and method for producing the same |
| US20040047756A1 (en) * | 2002-09-06 | 2004-03-11 | Rege Jayanta Shantaram | Cold rolled and galvanized or galvannealed dual phase high strength steel and method of its production |
| US7959747B2 (en) * | 2004-11-24 | 2011-06-14 | Nucor Corporation | Method of making cold rolled dual phase steel sheet |
| US8337643B2 (en) * | 2004-11-24 | 2012-12-25 | Nucor Corporation | Hot rolled dual phase steel sheet |
| US7442268B2 (en) * | 2004-11-24 | 2008-10-28 | Nucor Corporation | Method of manufacturing cold rolled dual-phase steel sheet |
| WO2006106999A1 (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Nippon Steel Corporation | 溶融めっき熱延鋼板の製造方法 |
| US7608155B2 (en) * | 2006-09-27 | 2009-10-27 | Nucor Corporation | High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same |
| US11155902B2 (en) | 2006-09-27 | 2021-10-26 | Nucor Corporation | High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same |
| WO2009048838A1 (en) | 2007-10-10 | 2009-04-16 | Nucor Corporation | Complex metallographic structured steel and method of manufacturing same |
| EP2105223A1 (en) * | 2008-03-19 | 2009-09-30 | Nucor Corporation | Strip casting apparatus with casting roll positioning |
| US20090236068A1 (en) | 2008-03-19 | 2009-09-24 | Nucor Corporation | Strip casting apparatus for rapid set and change of casting rolls |
| US20090288798A1 (en) * | 2008-05-23 | 2009-11-26 | Nucor Corporation | Method and apparatus for controlling temperature of thin cast strip |
| DE102011117572A1 (de) | 2011-01-26 | 2012-08-16 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Höherfester Mehrphasenstahl mit ausgezeichneten Umformeigenschaften |
| CN104120220B (zh) * | 2014-07-29 | 2016-11-23 | 东北大学 | 一种汽车用双相钢的热处理方法 |
| EP3504351B1 (en) | 2016-08-24 | 2023-10-11 | The University of Hong Kong | Dual-phase steel and method for the fabrication of the same |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3988173A (en) * | 1972-04-03 | 1976-10-26 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet having excellent workability and method thereof |
| JPS5157623A (en) * | 1974-11-18 | 1976-05-20 | Nippon Kokan Kk | Takaitosoyakitsukekokaseitosugureta hijikoseiomotsukochoryokureienkohanno seizohoho |
| JPS5178730A (en) * | 1974-12-30 | 1976-07-08 | Nippon Steel Corp | Fueraitosoto kyureihentaisoyorinaru fukugososhikikohanno seizohoho |
| JPS5849627B2 (ja) * | 1979-02-27 | 1983-11-05 | 川崎製鉄株式会社 | 非時交性冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5747828A (en) * | 1980-09-05 | 1982-03-18 | Kobe Steel Ltd | Production of high strength hot rolled steel plate |
| US4496400A (en) * | 1980-10-18 | 1985-01-29 | Kawasaki Steel Corporation | Thin steel sheet having improved baking hardenability and adapted for drawing and a method of producing the same |
| US4426235A (en) * | 1981-01-26 | 1984-01-17 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Cold-rolled high strength steel plate with composite steel structure of high r-value and method for producing same |
| US4410372A (en) * | 1981-06-10 | 1983-10-18 | Nippon Steel Corporation | Process for producing deep-drawing, non-ageing, cold rolled steel strips having excellent paint bake-hardenability by continuous annealing |
| JPS5825436A (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 遅時効性、異方性小なる深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5867827A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-04-22 | Nippon Steel Corp | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5852430A (ja) * | 1981-09-19 | 1983-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法 |
| JPS5852440A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-28 | Nippon Steel Corp | 高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
| JPS58110659A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JPS6045689B2 (ja) * | 1982-02-19 | 1985-10-11 | 川崎製鉄株式会社 | プレス成形性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS58210125A (ja) * | 1982-06-01 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 直接焼入法による強靭高張力鋼板の製造法 |
| JPS60197846A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-07 | Kawasaki Steel Corp | 人工時効硬化性と深絞り性に優れるフエライト単相混合粒組織冷延鋼板 |
-
1984
- 1984-02-18 JP JP59027995A patent/JPS60174852A/ja active Granted
- 1984-03-16 EP EP84301817A patent/EP0152665B1/en not_active Expired
- 1984-03-16 ES ES530701A patent/ES8602955A1/es not_active Expired
- 1984-03-16 DE DE8484301817T patent/DE3468906D1/de not_active Expired
- 1984-03-19 CA CA000449894A patent/CA1229750A/en not_active Expired
-
1985
- 1985-10-23 US US06/790,641 patent/US4615749A/en not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-07-03 US US06/881,915 patent/US4708748A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60197847A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-07 | Kawasaki Steel Corp | 高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯の製造方法 |
| JPH0525927B2 (ja) * | 1984-03-19 | 1993-04-14 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH02232316A (ja) * | 1989-03-06 | 1990-09-14 | Kawasaki Steel Corp | 焼付け硬化性及び常温非時効性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH06104862B2 (ja) * | 1989-03-06 | 1994-12-21 | 川崎製鉄株式会社 | 焼付け硬化性及び常温非時効性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03277741A (ja) * | 1990-03-28 | 1991-12-09 | Kawasaki Steel Corp | 加工性、常温非時効性及び焼付け硬化性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 |
| JPH04325656A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 常温非時効型絞り用高張力冷延鋼板及びその製造方法 |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
| US6706419B2 (en) | 2000-08-04 | 2004-03-16 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet or hot-rolled steel sheet excellent in painting bake hardenability and anti aging property at room temperature, and method of producing the same |
| JP2002206138A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-07-26 | Kawasaki Steel Corp | 成形性、歪時効硬化特性および耐常温時効性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
| US9290835B2 (en) | 2005-10-05 | 2016-03-22 | Nippon Steel & Summitomo Metal Corporation | Cold-rolled steel sheet excellent in paint bake hardenability and ordinary-temperature non-aging property and method of producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES530701A0 (es) | 1985-12-01 |
| JPH032224B2 (ja) | 1991-01-14 |
| EP0152665B1 (en) | 1988-01-20 |
| US4615749A (en) | 1986-10-07 |
| ES8602955A1 (es) | 1985-12-01 |
| EP0152665A1 (en) | 1985-08-28 |
| US4708748A (en) | 1987-11-24 |
| CA1229750A (en) | 1987-12-01 |
| DE3468906D1 (en) | 1988-02-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60174852A (ja) | 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 | |
| EP0101740B1 (en) | Process for manufacturing cold-rolled steel having excellent press moldability | |
| US4908073A (en) | Method of producing a cold rolled steel sheet having a good ageing resistance and small anisotropy and adapted for deep drawing | |
| JPH0123530B2 (ja) | ||
| EP0064552A1 (en) | Thin steel plate for draw working excellent in bake-hardening properties and process for manufacturing same | |
| JP3263143B2 (ja) | 加工性に優れた焼付硬化型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPS5884929A (ja) | 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法 | |
| JPH03277741A (ja) | 加工性、常温非時効性及び焼付け硬化性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 | |
| JP2800541B2 (ja) | 深絞り用高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPH02194126A (ja) | 焼付硬化性鋼板の製造方法 | |
| JPS5884928A (ja) | 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 | |
| JPS6199631A (ja) | 深絞り用薄鋼板の製造方法 | |
| JPH03253543A (ja) | 耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板又は溶融亜鉛メッキ冷延鋼板 | |
| JP2671726B2 (ja) | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3812248B2 (ja) | 表面性状とプレス成形性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0321611B2 (ja) | ||
| JPH04346625A (ja) | 耐時効性、プレス成形性の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61246327A (ja) | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61264136A (ja) | 面内異方性の小さい深絞り用極低炭素Ａｌキルド鋼板の製造方法 | |
| JPS5852440A (ja) | 高い深絞り性を有し、プレス加工性の優れた遅時効性高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| JPS634626B2 (ja) | ||
| JPH07242948A (ja) | 焼付け硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0394020A (ja) | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5852433A (ja) | 熱硬化性薄鋼板の製造法 | |
| JPS62139823A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |