JPS60197847A - 高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents
高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯の製造方法Info
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- JPS60197847A JPS60197847A JP5323384A JP5323384A JPS60197847A JP S60197847 A JPS60197847 A JP S60197847A JP 5323384 A JP5323384 A JP 5323384A JP 5323384 A JP5323384 A JP 5323384A JP S60197847 A JPS60197847 A JP S60197847A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯とその製造方法
に関して、この明細皇ぐ述べる技術内容は、とくに極低
炭素アルミキルト鋼をベースとして、有利な複合組織化
によって常温非時効性で、１ぐれた延性を呈するＮｂ、
Ｂの添加挙動について究明した開発成果を提案するとこ
ろにある。
に関して、この明細皇ぐ述べる技術内容は、とくに極低
炭素アルミキルト鋼をベースとして、有利な複合組織化
によって常温非時効性で、１ぐれた延性を呈するＮｂ、
Ｂの添加挙動について究明した開発成果を提案するとこ
ろにある。
（背明技術）
絞り加工を伴う熱延鋼帯の使途においては、非＋１’ｌ
す１１Ｊ１か強く要求される。この秤の熱延鋼帯の製造
法としては、 （１）アルミキルト則を熟間圧延後畠温で巻取る（２）
Ｔｉ 、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素を十分に添加ηる などの力ｄ１がある。
す１１Ｊ１か強く要求される。この秤の熱延鋼帯の製造
法としては、 （１）アルミキルト則を熟間圧延後畠温で巻取る（２）
Ｔｉ 、Ｎｂなどの炭窒化物形成元素を十分に添加ηる などの力ｄ１がある。
しかし曲名については、コイル長手り向のコイル両端（
５Ｊ！、あるいはエツジ部では、巻取ってからの冷Ｍｌ
速度が速いため完全には非時効化できイｊいたりではな
く、高温巻取りは酸洗性に３・ｊして好ましくない。
５Ｊ！、あるいはエツジ部では、巻取ってからの冷Ｍｌ
速度が速いため完全には非時効化できイｊいたりではな
く、高温巻取りは酸洗性に３・ｊして好ましくない。
また後者につい−（は、Ｔｉ、ｒｌなとの多量添加が必
要である上に、生成した炭窒化物のために鋳伏点が上昇
Ｊるほか延性も劣化し、高度の加工には耐えられない。
要である上に、生成した炭窒化物のために鋳伏点が上昇
Ｊるほか延性も劣化し、高度の加工には耐えられない。
らなみに複合組織をもつ熱延鋼板の製造法に関しては、
特公昭５７−４６８８号および特開昭５０−７５１１３
号各公報１触れられているが、引張り強さ５０ｋｇ ／
ｍ１以上の高強曵鋼板に関連するのみで、この発明の
ように絞り加工を伴うべき使途とは異なって、高加工性
、常温非ロ、１効性を目指（ものではな（、またこの発
明の複合組織は、上記公報にみられるようなフェライト
＋マルアンザイ１〜組織とは異なったフェライト＋低温
変態生成相からなる点でも本質的に区別される。
特公昭５７−４６８８号および特開昭５０−７５１１３
号各公報１触れられているが、引張り強さ５０ｋｇ ／
ｍ１以上の高強曵鋼板に関連するのみで、この発明の
ように絞り加工を伴うべき使途とは異なって、高加工性
、常温非ロ、１効性を目指（ものではな（、またこの発
明の複合組織は、上記公報にみられるようなフェライト
＋マルアンザイ１〜組織とは異なったフェライト＋低温
変態生成相からなる点でも本質的に区別される。
（発明の動ｍ）
発ｒｆ４省らは、極低伏素Δβキルド鋼にＮｉＪ、Ｂ。
ＳｉおよびＰなどを添加した材料の、機械的性質に及ぼ
す熱延条件の影響を調べているうちに、Ｃ：０．００２
〜０．０１８重量％（以下単に％で示１）の如き極低炭
素鋼では、これまで報告されたことのない異常結晶組織
を認めた。
す熱延条件の影響を調べているうちに、Ｃ：０．００２
〜０．０１８重量％（以下単に％で示１）の如き極低炭
素鋼では、これまで報告されたことのない異常結晶組織
を認めた。
この異常組織は、主としてフェライＩ−とマルテンサイ
トとからなる従来公知のデュノノルフェース組織とは明
らかに異なるものであるが、しかしその機械的性質は、
フ１ライト＋マルテンサイｌ−２相ＩＪ！と類似の挙動
を示１ことが注［１される。
トとからなる従来公知のデュノノルフェース組織とは明
らかに異なるものであるが、しかしその機械的性質は、
フ１ライト＋マルテンサイｌ−２相ＩＪ！と類似の挙動
を示１ことが注［１される。
発明者らは先に、１１願昭５７＝１６３５１１号をもつ
く、高加工性複合組織熱延鋼板の製造方法を開示したが
、この発明ではさらにＮｂと８との添加範囲を特定づる
ことにより、はるかに、より用い降伏比（Ｙ Ｒ）をも
つ上記のような２′相組織熱延鋼帯が１９られることを
新たに知見した。
く、高加工性複合組織熱延鋼板の製造方法を開示したが
、この発明ではさらにＮｂと８との添加範囲を特定づる
ことにより、はるかに、より用い降伏比（Ｙ Ｒ）をも
つ上記のような２′相組織熱延鋼帯が１９られることを
新たに知見した。
（発明の目的）
上記の知見に早いてこの発明は、高加工性、常）Ｍ非Ｕ
、″”ｒｔＡ性複合組織熱延鋼？１シとその製造り法を
提案づることを目的とする。
、″”ｒｔＡ性複合組織熱延鋼？１シとその製造り法を
提案づることを目的とする。
（発明の構成）
この発明は二Ｃ：０．００２〜０．０１８％、Ｍｎ；０
．１〜０．９％、 Ｓｉ ： ２．０％以下、Ｐ：０．
１５％以上およびＡＪ２：０．０１〜０．１０％を、Ｎ
：ｏ、ｏｏａ％以上に＋ｌｊい−（含有りるはかＮｂ
： ０，００２〜０．０５０％と１３０．０００５〜０
．００５％とを、Ｎ１）（％）＋１０・１３ （％）
−０，０１０〜０．０８０％の範囲内Ｃ含イ１し、残部
は実質的１こ「ｅの組成になる、高加工性常温非時効性
複合組織熱延鋼帯、ならびにＣ：０．００２〜０．０１
８％、 Ｍｎ ： ０．１〜０．９％、Ｓｉ：２．０％
以下、Ｐ：０，１５％以下、八！＝０．０１〜０．１０
％、 Ｎ ： ０．００８％以下を、Ｎｂ：０、００２
〜０．０５０％とＢ ： ０．０００５〜．０．００５
％ＩＣだしＮｂ （％）＋１０・Ｂ（％） ＝ ０．０
１０〜ｏ、ｏｇｏ％どともに含有づる組成の鋼片を、熱
間圧延し−（８００℃以上の温度で仕上げ、この仕上温
度から７００℃までを平均冷月１速度０．５〜１０℃７
／ｓのＨｉｄ １ｕｌｌで冷１．ＪＩ Ｌ、、引続き６
００℃以下までを甲均冷７４１３！ Ｉα１０℃／Ｓ以
上で冷却し、ついでＧ ００ ’Ｃ以下の温度で巻取る
、高加工性非時効性複合組織熱延鋼帯の製造り法である
。
．１〜０．９％、 Ｓｉ ： ２．０％以下、Ｐ：０．
１５％以上およびＡＪ２：０．０１〜０．１０％を、Ｎ
：ｏ、ｏｏａ％以上に＋ｌｊい−（含有りるはかＮｂ
： ０，００２〜０．０５０％と１３０．０００５〜０
．００５％とを、Ｎ１）（％）＋１０・１３ （％）
−０，０１０〜０．０８０％の範囲内Ｃ含イ１し、残部
は実質的１こ「ｅの組成になる、高加工性常温非時効性
複合組織熱延鋼帯、ならびにＣ：０．００２〜０．０１
８％、 Ｍｎ ： ０．１〜０．９％、Ｓｉ：２．０％
以下、Ｐ：０，１５％以下、八！＝０．０１〜０．１０
％、 Ｎ ： ０．００８％以下を、Ｎｂ：０、００２
〜０．０５０％とＢ ： ０．０００５〜．０．００５
％ＩＣだしＮｂ （％）＋１０・Ｂ（％） ＝ ０．０
１０〜ｏ、ｏｇｏ％どともに含有づる組成の鋼片を、熱
間圧延し−（８００℃以上の温度で仕上げ、この仕上温
度から７００℃までを平均冷月１速度０．５〜１０℃７
／ｓのＨｉｄ １ｕｌｌで冷１．ＪＩ Ｌ、、引続き６
００℃以下までを甲均冷７４１３！ Ｉα１０℃／Ｓ以
上で冷却し、ついでＧ ００ ’Ｃ以下の温度で巻取る
、高加工性非時効性複合組織熱延鋼帯の製造り法である
。
この発明により、低降伏比であって高延性をイｉし、常
温非時効性の複合相゛織熱延Ｊｉｌ！帯が有利に１！ｌ
られる。
温非時効性の複合相゛織熱延Ｊｉｌ！帯が有利に１！ｌ
られる。
まｆ鋼帯組成について限定をした理由は次のとおりであ
る。
る。
Ｃ： ０．００２〜０．０１８％
Ｃは、その含有量が０．００２％未満においては複合１
ＡｌｆＡとならず、一方０．０１８％を超えると延性が
急激に劣化する。このためＣは、０．００２〜０．０１
８％とした１゜ Ｍｌｌ ： ０．１〜０．９％ Ｍｎは、赤熱脆化防止のためには少くとも０．１％を必
要と４るが、添加量が０．９％を超えるとその効果は飽
和に達しかえって延性劣化の原因となる。従ってｆｖｌ
＋＋ｌは、０．１〜０．９％とした。
ＡｌｆＡとならず、一方０．０１８％を超えると延性が
急激に劣化する。このためＣは、０．００２〜０．０１
８％とした１゜ Ｍｌｌ ： ０．１〜０．９％ Ｍｎは、赤熱脆化防止のためには少くとも０．１％を必
要と４るが、添加量が０．９％を超えるとその効果は飽
和に達しかえって延性劣化の原因となる。従ってｆｖｌ
＋＋ｌは、０．１〜０．９％とした。
Ｓｉ ： ２．０％以下、Ｐ：０．１５％以下３ｉＪ＞
よひＰはいずれも、強度の上昇に有用な元糸であるが、
それぞれ２．０％、０．１５％を超えると延１ヶの劣化
をＪＨ＜ため、Ｓｉはその上限を２．０％、また１）は
０．１！ｉ％とした。
よひＰはいずれも、強度の上昇に有用な元糸であるが、
それぞれ２．０％、０．１５％を超えると延１ヶの劣化
をＪＨ＜ため、Ｓｉはその上限を２．０％、また１）は
０．１！ｉ％とした。
Δ、（： ０．０１〜０．１０％
八βへ、ＡβＮとしてＮを固定するために添加Ｊるが、
０．０１％に満たないとその添加効果に乏しく、一方０
．１０％を超えると非金属介在物が急激に増加して延性
の劣化を招く！こめ、０．０１〜０．１０％の範囲とし
た。
０．０１％に満たないとその添加効果に乏しく、一方０
．１０％を超えると非金属介在物が急激に増加して延性
の劣化を招く！こめ、０．０１〜０．１０％の範囲とし
た。
Ｎ ： ０．００８％以下
Ｎは、延性劣化のｌｉｔ因となるため、その含有ｍはで
きる限り低減づることか望ましく、かかる観点から０．
００８％以下の範囲に限定した。
きる限り低減づることか望ましく、かかる観点から０．
００８％以下の範囲に限定した。
Ｎｂ ： ０．００２〜０．０５０％、 ［３： ０，
０００５〜０．００５％でかつＮｂ （％）＋１０・Ｂ
（％） 、−０，０１０〜０．０８０％ ＮｂおよびＢは、この発明においでもつとｔ）重要な成
分である。
０００５〜０．００５％でかつＮｂ （％）＋１０・Ｂ
（％） 、−０，０１０〜０．０８０％ ＮｂおよびＢは、この発明においでもつとｔ）重要な成
分である。
第１図に、Ｃ≧０．００４％、ｆｖｌｌ＋≧０．３％。
Ａ １１ ＝ ０．０６ ％、 Ｎ ” ０．００４％
（７）ＩニＪ＞イＴ：、ＮｂとＢの添加量を種々に変化
さμだ鋼を溶興し、ついで小型鋼塊としたのち、各鋼塊
をそれぞれ厚さ３０１ＩＩＩ１１に分塊圧延後、再加熱
して仕上湿Ｉ！ ９００℃で熱間圧延し、得られた熱延
銅帯の陪伏点延び（ＹＥＳ）および降伏比 （ＹＲ＝’＋’、Ｓ／ＴＳＸ １００％）について調べ
た結果を、Ｎｌ）、Ｂの添加ｍとの関係で示す。
（７）ＩニＪ＞イＴ：、ＮｂとＢの添加量を種々に変化
さμだ鋼を溶興し、ついで小型鋼塊としたのち、各鋼塊
をそれぞれ厚さ３０１ＩＩＩ１１に分塊圧延後、再加熱
して仕上湿Ｉ！ ９００℃で熱間圧延し、得られた熱延
銅帯の陪伏点延び（ＹＥＳ）および降伏比 （ＹＲ＝’＋’、Ｓ／ＴＳＸ １００％）について調べ
た結果を、Ｎｌ）、Ｂの添加ｍとの関係で示す。
同図より、Ｎｉｌ （％）＋１０・Ｂ（％）が、ｏ、ｏ
ｉｏ％以上ではＹＥｌが著しく低下して事実上常温非時
効性となり、また・ＹＲが５５％よりも低く！１つだ。
ｉｏ％以上ではＹＥｌが著しく低下して事実上常温非時
効性となり、また・ＹＲが５５％よりも低く！１つだ。
しかしＮ１）（％）→−１０・Ｂ（％）が０．０１１％
を超えるとＹ Ｒが急激に上昇した。これに対しＮ ＋
１またはＢの単独添加では、図中に６１ Ｊｊよひム印
で示したＪ：うに、ＹＥＡ低下効果が事実［あられれず
、またＹＲもほぼ６５％程度となる。
を超えるとＹ Ｒが急激に上昇した。これに対しＮ ＋
１またはＢの単独添加では、図中に６１ Ｊｊよひム印
で示したＪ：うに、ＹＥＡ低下効果が事実［あられれず
、またＹＲもほぼ６５％程度となる。
以上の結束よりＮｂ（％）＋１０・Ｂ（％）をｏ、ｏｉ
ｏ−・０．０８０％の間ぐ複合添加することにより、１
１（Ｙ ＩＥβでかつ低ＹＲの熱延鋼帯を製造すること
が′ｃ′きる。
ｏ−・０．０８０％の間ぐ複合添加することにより、１
１（Ｙ ＩＥβでかつ低ＹＲの熱延鋼帯を製造すること
が′ｃ′きる。
１なわらこの発明で期待づる複合組織鋼は、ＮｂとＢを
Ｎｂ（％）＋１０・Ｂ（％） −ｏ、ｏｉｏ〜０、０８
０％の範囲で複合添加することによってはじめて得られ
る。しかしながらこの場合でも、Ｎｂ：（１，００２％
未満、１３ ： ０．０００５％未満では複合組織鋼は
１１られず、一方Ｎｂ ： ０，０５０％もしくはＢ：
０．０＋１５０％をこえると、延１１、降伏比とも急激
に劣化する上、コメ１〜的にも不利になる。
Ｎｂ（％）＋１０・Ｂ（％） −ｏ、ｏｉｏ〜０、０８
０％の範囲で複合添加することによってはじめて得られ
る。しかしながらこの場合でも、Ｎｂ：（１，００２％
未満、１３ ： ０．０００５％未満では複合組織鋼は
１１られず、一方Ｎｂ ： ０，０５０％もしくはＢ：
０．０＋１５０％をこえると、延１１、降伏比とも急激
に劣化する上、コメ１〜的にも不利になる。
従ってＮｂ ： ０．００２〜０．０５０％、 １３
： ０．０００５・−０，００５０％でかつＮ１）（％
）＋１０・Ｂ（％）＝０．０１０〜０．０８０％の範囲
で添加することが肝要である。
： ０．０００５・−０，００５０％でかつＮ１）（％
）＋１０・Ｂ（％）＝０．０１０〜０．０８０％の範囲
で添加することが肝要である。
なお複合組織が得られる（幾構については明確でないが
、ＮｂおよびＢの相互作用によって、γ→α変態時にお
けるα相の核生成もしくはα相の界面移動が抑制される
結果、極低炭素鋼であるにもかかわりず、極めて容易に
）−［ライト＋低湿変態生成相が得られたものと考えら
れる。
、ＮｂおよびＢの相互作用によって、γ→α変態時にお
けるα相の核生成もしくはα相の界面移動が抑制される
結果、極低炭素鋼であるにもかかわりず、極めて容易に
）−［ライト＋低湿変態生成相が得られたものと考えら
れる。
次にこの複合組織の生成に好ましい製造条イ′ｔについ
て述べる。
て述べる。
この発明では、熱延に供されるスラブは、造塊−分塊法
によるものでも連続鋪造法によるものいずれでもよい。
によるものでも連続鋪造法によるものいずれでもよい。
また加熱方法では、従来の再加熱方式でも、連続鋳造後
のスラブを再加熱Ｊることなく熱延する直接熱延法でも
よい。さらに溶鋼から直接、厚さ１００ｍｍ以下の薄鋼
帯を作り、これを熱延に供りることもできる。
のスラブを再加熱Ｊることなく熱延する直接熱延法でも
よい。さらに溶鋼から直接、厚さ１００ｍｍ以下の薄鋼
帯を作り、これを熱延に供りることもできる。
熱延後の熱延鋼帯の冷却方法は、目的の＋７１質を得る
上で重要な■稈であり、８００℃以上の温度で仕上熱延
を終了すること、仕上温度から７００℃までを平均速度
０．５〜ｂ Ｇ ｏ ｏ ’ｃ以下の）Ｍ度までを平均冷！；！Ｉ速
度り０℃／Ｓ以」−２で冷却し、６００℃以手−Ｃ巻取
ることが必要である。
上で重要な■稈であり、８００℃以上の温度で仕上熱延
を終了すること、仕上温度から７００℃までを平均速度
０．５〜ｂ Ｇ ｏ ｏ ’ｃ以下の）Ｍ度までを平均冷！；！Ｉ速
度り０℃／Ｓ以」−２で冷却し、６００℃以手−Ｃ巻取
ることが必要である。
以下このことを実験データに基いて説明する。
ｃ ： ｏ、ｏｏ４％、 Ｍｌｌ ： ０．３０％、
３ｉ ： ０，０１％、 ｌ’ ： ０．（１１％およ
びＡβ： ０．０６％を含有し、かつＮｂ ： ０．０
２％、 Ｂ ： ０．００３％（従ってＮ ＩＩ １１
（１・１３：０．０５％）を含む組成になるスラ／に熱
間汁延を施し、仕上温度： ９０（１℃で熱延を終了し
た。
３ｉ ： ０，０１％、 ｌ’ ： ０．（１１％およ
びＡβ： ０．０６％を含有し、かつＮｂ ： ０．０
２％、 Ｂ ： ０．００３％（従ってＮ ＩＩ １１
（１・１３：０．０５％）を含む組成になるスラ／に熱
間汁延を施し、仕上温度： ９０（１℃で熱延を終了し
た。
次に熱間ル延後、まず７００℃までの冷）Ｊｌ速反を種
々に変化さけ、かかる冷Ｎ１速度ＶｓとＹＳ。
々に変化さけ、かかる冷Ｎ１速度ＶｓとＹＳ。
ＩｓおよびＬρどの関係について調べた結果を第２図に
示した。このとき６００℃以下への冷却３１８度１、、
Ｌ２０°（］／Ｓまた巻取り１ｉＩＡ ＩＣｔは５００
℃とした。
示した。このとき６００℃以下への冷却３１８度１、、
Ｌ２０°（］／Ｓまた巻取り１ｉＩＡ ＩＣｔは５００
℃とした。
ここに７００°Ｃまての）ｒｓ Ｍｌ ｉ１度を１０℃
／ＳＩＪ、下とりることにより、若しいＹＳの１１（下
と共に［１の増加が生じた。
／ＳＩＪ、下とりることにより、若しいＹＳの１１（下
と共に［１の増加が生じた。
次に、２００−１（）０℃の湿度で巻取ったときのコイ
ル巻取温度（ＣＴ ）と降伏伸び（ＹＥＪ２）との関係
を第３図に示す。
ル巻取温度（ＣＴ ）と降伏伸び（ＹＥＪ２）との関係
を第３図に示す。
この図よりＣ−「を６００ ’Ｃ以下とすることによっ
て、ＹＥｆ！、が０．５％よりもはるかに低くなること
がわかる。
て、ＹＥｆ！、が０．５％よりもはるかに低くなること
がわかる。
以上から目的とＪる月賀を得るには、熱延１ね７００℃
までの冷却を１０℃／Ｓ以下の徐冷とづることが極めて
有効であることがわかる。しかしながら０．５℃／Ｓよ
りも冷却速度Ｖｓを遅くづるとＹＳが増加し、また１稈
的にも困難を伴うため、熱延後７９０℃に至るまでの冷
却速度ＶＳは０．５〜ｂ また７００℃から６００℃以下への冷ｆＪ１速度は、フ
ェライト相ど低温変態生成相の複合状態を好適化し、目
的の材質を得るためには１０℃／Ｓ以上どづる必要があ
る。
までの冷却を１０℃／Ｓ以下の徐冷とづることが極めて
有効であることがわかる。しかしながら０．５℃／Ｓよ
りも冷却速度Ｖｓを遅くづるとＹＳが増加し、また１稈
的にも困難を伴うため、熱延後７９０℃に至るまでの冷
却速度ＶＳは０．５〜ｂ また７００℃から６００℃以下への冷ｆＪ１速度は、フ
ェライト相ど低温変態生成相の複合状態を好適化し、目
的の材質を得るためには１０℃／Ｓ以上どづる必要があ
る。
（実施例）
以下この発明の実施例について説明する。
実施例１
表゛１に承り各組成の別を、転炉で溶製したのち連鋳ス
ラゾとし、ついて板厚３．Ｏｎ＋ｎ＋に熱間圧延してか
ら６００ ′ｃ以１・（巻取っＩこ。
ラゾとし、ついて板厚３．Ｏｎ＋ｎ＋に熱間圧延してか
ら６００ ′ｃ以１・（巻取っＩこ。
これらの熱延二１イルよりサンプリングし、それぞれＹ
Ｅ、ｅ、Ｅ℃、ＹＳ、ＴＳおよびＹＲについ（調合した
。１りられた結果を表２にボケ。
Ｅ、ｅ、Ｅ℃、ＹＳ、ＴＳおよびＹＲについ（調合した
。１りられた結果を表２にボケ。
この発明に従う実施例（Ｎｏ ｙ１〜６）はいづ゛れも
、Ｙ Ｅ 、Ｑ ＜ ０．５％ 、 Ｅ Ｊ２ ： ４
５．２〜Ｇ０．２％ 。
、Ｙ Ｅ 、Ｑ ＜ ０．５％ 、 Ｅ Ｊ２ ： ４
５．２〜Ｇ０．２％ 。
ＹＲ＜５５％と良好な結果が得られた。
これに対して、Ｃ，Ｓｉ 、Ｍｎ 、Ｐ、ＡＪ２．Ｎ。
Ｎ ＋１およびＮ １１４−１０・Ｂが、適正範囲より
も多い比較例のＮｏ 、 ７．８．９．１０．１１．１
２．１５および１７では、Ｆβが劣化し、またそのうち
とくにＮｏ 、８．９．１２および１１と、Ｂの多−４
きるＮｏ。
も多い比較例のＮｏ 、 ７．８．９．１０．１１．１
２．１５および１７では、Ｆβが劣化し、またそのうち
とくにＮｏ 、８．９．１２および１１と、Ｂの多−４
きるＮｏ。
ＩＧｌ、Ｊ Ｙ Ｉ＜か高くなっている。
一方Ｎｂ、３が適正範囲を下回る比較例（ＮＯ０１３、
１４＞ ｉｔ＞よびＮが適正範囲を上回る比較例（Ｎｏ
、 １２）では、ＹＦβが４％以上にもなり、Ｊ、ｋ
ＹＲｂ劣化した。
１４＞ ｉｔ＞よびＮが適正範囲を上回る比較例（Ｎｏ
、 １２）では、ＹＦβが４％以上にもなり、Ｊ、ｋ
ＹＲｂ劣化した。
実施例２
Ｃ：０．００４％、 Ｍｎ ： ０．７％、 ３ｉ ＋
０．０１％。
０．０１％。
１）：０．０２％、Ａβ： ０．０７％、 Ｎ ： ０
．００４％Ｎｂ ： ０．０３０％、１３よびＬ３ ：
（１，００２０％を含有りる鋼を転炉ｆｊ’ｉ錬後、
連鋳スラブとしたのち、熱間圧延し、このとき仕上温度
および熱延板の冷却、巻取り条ｆｆを表３に従って変え
たときの特性を表３にＩＪ］記した。
．００４％Ｎｂ ： ０．０３０％、１３よびＬ３ ：
（１，００２０％を含有りる鋼を転炉ｆｊ’ｉ錬後、
連鋳スラブとしたのち、熱間圧延し、このとき仕上温度
および熱延板の冷却、巻取り条ｆｆを表３に従って変え
たときの特性を表３にＩＪ］記した。
この発明に基いて、８００℃以上の）扁度で１１土１１
延を行い、７００℃までの温度範囲では冷却速度１０℃
／Ｓ以下の徐冷とし、一方７００℃以下の）晶度範囲を
１０℃／Ｓ以上の速度で忌冷することによって、ＹＥβ
の減少、Ｅβの増加、ＹＳの低下が見られ、またＹＲも
低減した。
延を行い、７００℃までの温度範囲では冷却速度１０℃
／Ｓ以下の徐冷とし、一方７００℃以下の）晶度範囲を
１０℃／Ｓ以上の速度で忌冷することによって、ＹＥβ
の減少、Ｅβの増加、ＹＳの低下が見られ、またＹＲも
低減した。
（発明の効果）
′ｉＢ１発明によれば、極低炭素鋼熱延鋼帯が、フェラ
イト＋低温変態生成相からなる複合組織をもち、高加工
性を常温非時効性にＶ（せ実現覆ることができ、また第
２発明により上記複合組織をとくに安定につくり出１こ
とができる。
イト＋低温変態生成相からなる複合組織をもち、高加工
性を常温非時効性にＶ（せ実現覆ることができ、また第
２発明により上記複合組織をとくに安定につくり出１こ
とができる。
第１図は、Ｎｌ＋ （％）＋１０・Ｂ（％）が、極低炭
素熱延鋼帯のＹＥβ、ＹＲに及ぼＪ影響を承りグラフ、 第２図は、熱延仕上後７００℃までの冷７ＪＩ速度に依
存したＥβ、ＹＳおよびＴＳの相関グラフ、第３図は、
巻取り温度とＹＥβとの関係グラフ第１図 ０ ０．０２ ｏｏｔ θθ６ θθθＮｂ（％ン十ｌ
と２Ｂ（％） 第２図 第３図 香取鷹度（Ｃ丁ン／碧
素熱延鋼帯のＹＥβ、ＹＲに及ぼＪ影響を承りグラフ、 第２図は、熱延仕上後７００℃までの冷７ＪＩ速度に依
存したＥβ、ＹＳおよびＴＳの相関グラフ、第３図は、
巻取り温度とＹＥβとの関係グラフ第１図 ０ ０．０２ ｏｏｔ θθ６ θθθＮｂ（％ン十ｌ
と２Ｂ（％） 第２図 第３図 香取鷹度（Ｃ丁ン／碧
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 Ｃ： ０．００２〜ｏ、ｏｉｇｌ聞％、Ｍｌｌ
： ０．１〜０．９重量％、 ３ｉ ： ２．０重量％以下、 Ｐ：０．１５重石％以下および ΔＡ：０．０１〜０．１０重量％ を、Ｎ ： ０．００８重量％以下において含有づるホ
カＮｂ ： ０．００２〜０．０５０ｆ１３ｆｆ１％ト
Ｂ： ０．０００５〜０．００５重絡％とを、Ｎ、ｂ（
％）＋１０・［３’（％） −ｏ、ｏｉｏ〜０．０８０
重縫％の範囲内で含有し、残部は実質的にＦｅの組成に
なる、高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯。 ２、 Ｃ： ０．００２−０．０１８重間％、Ｍｌｌ
： ０．１〜０．９ｆｉｆｆｉ％、Ｓｉ ： ２．０重
量％以下、 ｐ：ｏ、１ｓ重惧％以下、 Ａｌ１ ： ０．０１ 〜０．１０ ｊｌｉｉｆ！％、
Ｎ ： ０．００８重量％以下 を、Ｎ＋） ： ０．００２〜０．０５０小量％と３
： ０．０００５〜０．００５重（１１％、ただしＮｂ
（％） ＋１０・Ｂ （％） −ｏ、ｏｉｏ −ｏ、
ｏａ。 重量％とともに含有する組成の鋼片を、熱ｒ１圧延して
８００℃以上の温度で仕上げ、この仕上温度から７００
℃までを平均冷却速度０．５〜ｂ までを平均冷ｆＪＪ速度１０°ｄ／Ｓ以上で冷却し、つ
いで６００℃以下の温度で巻取る、高加工性常温非時効
性複合組織熱延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5323384A JPS60197847A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5323384A JPS60197847A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60197847A true JPS60197847A (ja) | 1985-10-07 |
| JPH0525927B2 JPH0525927B2 (ja) | 1993-04-14 |
Family
ID=12937089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5323384A Granted JPS60197847A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 高加工性常温非時効性複合組織熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60197847A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5948183A (en) * | 1995-03-23 | 1999-09-07 | Kawasaki Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet and method for forming hot-rolled steel sheet having low yield ratio, high strength and excellent toughness |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60174852A (ja) * | 1984-02-18 | 1985-09-09 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP5323384A patent/JPS60197847A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60174852A (ja) * | 1984-02-18 | 1985-09-09 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5948183A (en) * | 1995-03-23 | 1999-09-07 | Kawasaki Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet and method for forming hot-rolled steel sheet having low yield ratio, high strength and excellent toughness |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0525927B2 (ja) | 1993-04-14 |
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