JPS5858232A - 熱硬化性を有する合金化亜鉛めつき鋼板の製造法 - Google Patents
熱硬化性を有する合金化亜鉛めつき鋼板の製造法Info
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- JPS5858232A JPS5858232A JP15654681A JP15654681A JPS5858232A JP S5858232 A JPS5858232 A JP S5858232A JP 15654681 A JP15654681 A JP 15654681A JP 15654681 A JP15654681 A JP 15654681A JP S5858232 A JPS5858232 A JP S5858232A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、深絞り性を確保した熱硬化性亜鉛めっき鋼
板の製造法に関する。
板の製造法に関する。
加工用亜鉛めっき鋼板は、例えば自動車の車体用素材と
して用いられ、降伏応力、引張り強さ以外に良好なプレ
ス成形性、疲労特性、塗装耐責性などが要求され、さら
に成品の耐塑性変形能および剛性を増すために、熱硬化
性（焼付は硬化性）が要求されることが多くなった。
して用いられ、降伏応力、引張り強さ以外に良好なプレ
ス成形性、疲労特性、塗装耐責性などが要求され、さら
に成品の耐塑性変形能および剛性を増すために、熱硬化
性（焼付は硬化性）が要求されることが多くなった。
一般に、フェライトとベイナイト又はマルテンサイトの
複合組織鋼板は常温では降伏点伸びの回復が遅く遅時効
性であるが、プレス後１７０℃×２０ｍ１ｎの塗装焼付
は処理をすると降伏点が著しく上昇し、いわゆる熱硬化
性を有することが知られている。
複合組織鋼板は常温では降伏点伸びの回復が遅く遅時効
性であるが、プレス後１７０℃×２０ｍ１ｎの塗装焼付
は処理をすると降伏点が著しく上昇し、いわゆる熱硬化
性を有することが知られている。
この熱硬化性は成品状態で鋼中に残留する固溶炭素量に
影響されるものであり、フェライト−相組織鋼において
も固溶炭素を適度に残留せしめることにより熱硬化性を
付与することができ、出願人はこれらに関し種々と研究
を行い先に数種の発明をなした。
影響されるものであり、フェライト−相組織鋼において
も固溶炭素を適度に残留せしめることにより熱硬化性を
付与することができ、出願人はこれらに関し種々と研究
を行い先に数種の発明をなした。
しかし、亜鉛めっき鋼板を自動車部品として使用する場
合、設計上要求されする降伏応力に対し、成形性、溶接
性を確保するために制約を受は十分な降伏応力をとれな
いことがある。
合、設計上要求されする降伏応力に対し、成形性、溶接
性を確保するために制約を受は十分な降伏応力をとれな
いことがある。
この発明は、かかる現状に鑑み、鋼板の降伏比（降伏応
力／抗張力ｘｉｏｏ％）を低下し、又高いｒ値を付与す
ることで成形性誠形後の形状性、溶接性を扁めておき、
熱硬化量を３〜８峙／−の適度な値に制御することによ
り、成品状態で設計上必要な縄い降伏応力が得られるよ
うにした高い熱硬化性を有する亜鉛めっき鋼板を得る製
造法を提案するものであり、その特徴は焼鈍温度がｓ
ｏ ｏ’ｃ以下の非脱炭箱焼鈍を施して高いｒ値を得る
と共に、亜鉛めっき後の冷却過程において特定の温度範
囲を調整冷却することにある。
力／抗張力ｘｉｏｏ％）を低下し、又高いｒ値を付与す
ることで成形性誠形後の形状性、溶接性を扁めておき、
熱硬化量を３〜８峙／−の適度な値に制御することによ
り、成品状態で設計上必要な縄い降伏応力が得られるよ
うにした高い熱硬化性を有する亜鉛めっき鋼板を得る製
造法を提案するものであり、その特徴は焼鈍温度がｓ
ｏ ｏ’ｃ以下の非脱炭箱焼鈍を施して高いｒ値を得る
と共に、亜鉛めっき後の冷却過程において特定の温度範
囲を調整冷却することにある。
すなわち、この発明は、Ｃ０，１０％以下、ＳｉＯ，０
８％以下、Ｍｎ ０．１０〜１．００％、Ｐｏ、１０％
以下、ＢＯＩＡｌＯ８０２〜０．１０％、Ｎ Ｏ，００
２５〜０．０１００％を含有する鋼のスラブを、１１５
０℃以上に加熱して熱間圧延し、Ａｒ ａ変態点以上の
温度で仕上圧延を終り６００間圧延して薄鋼板に仕上げ
再結晶温度以上８００℃以下の温度で箱焼鈍を行い、１
．４％以下の調質圧延を行った後、ゼンジミャ型連続焼
鈍ラインで４５０〜８００°Ｃに加熱し、冷却過程の６
５０〜４５０”Ｃの温度範囲に２０〜１６０秒保持した
後、亜鉛めっきを施し、その後５８０〜７５０℃で２〜
１０秒の合金化処理を施し、さらに０．１〜１．６９６
の調質圧延を行うことを要旨とする。
８％以下、Ｍｎ ０．１０〜１．００％、Ｐｏ、１０％
以下、ＢＯＩＡｌＯ８０２〜０．１０％、Ｎ Ｏ，００
２５〜０．０１００％を含有する鋼のスラブを、１１５
０℃以上に加熱して熱間圧延し、Ａｒ ａ変態点以上の
温度で仕上圧延を終り６００間圧延して薄鋼板に仕上げ
再結晶温度以上８００℃以下の温度で箱焼鈍を行い、１
．４％以下の調質圧延を行った後、ゼンジミャ型連続焼
鈍ラインで４５０〜８００°Ｃに加熱し、冷却過程の６
５０〜４５０”Ｃの温度範囲に２０〜１６０秒保持した
後、亜鉛めっきを施し、その後５８０〜７５０℃で２〜
１０秒の合金化処理を施し、さらに０．１〜１．６９６
の調質圧延を行うことを要旨とする。
この発明において、鋼の成分組成を限定したのは次の理
由による。
由による。
Ｃは多く含有すると溶接性及び絞り性が劣化するので０
．１０９６以下とした。
．１０９６以下とした。
Ｓｉは脱酸剤として必要であるが、Ｏ，ＯＳ％を越える
と箱焼鈍においてテンパーカラーが発生し、その後、め
っきの密着不良が生じるので０，０８％以下とした。
と箱焼鈍においてテンパーカラーが発生し、その後、め
っきの密着不良が生じるので０，０８％以下とした。
Ｍｎは熱硬化性を高めるためには少いほどよいが、０．
１０％未満にすることは製鋼技術上困難であり、又１．
００％を越えると絞り性の劣化が著しくなるため０．１
０〜１．００％とした１゜Ｐは絞り性を向上させ、又成
品の強度を高めるのに有効であるが、過剰な含有は溶接
性を劣化させるから０．１０％以下とした。
１０％未満にすることは製鋼技術上困難であり、又１．
００％を越えると絞り性の劣化が著しくなるため０．１
０〜１．００％とした１゜Ｐは絞り性を向上させ、又成
品の強度を高めるのに有効であるが、過剰な含有は溶接
性を劣化させるから０．１０％以下とした。
１０ｒＡｊはアルミキルド鋼としての良好な集合組織を
与え絞り性を得るためには００２％以上を含有ので好ま
しくない。
与え絞り性を得るためには００２％以上を含有ので好ま
しくない。
ＮはＭと化合してＡＩＮ化合物を析出し再結晶集合組織
を絞り性に好ましい方位に制御する効果があるが、しか
し０．００２５％未満の微量でも、又０．０１００％を
越えてもその効果が不十分でありあるいは粒成長を阻害
し絞り性は低下するので、０．００２５〜０．０１００
％とした。
を絞り性に好ましい方位に制御する効果があるが、しか
し０．００２５％未満の微量でも、又０．０１００％を
越えてもその効果が不十分でありあるいは粒成長を阻害
し絞り性は低下するので、０．００２５〜０．０１００
％とした。
この発明は、上記成分組成の銅を使って通常の鋼塊法又
は連続鋳造法により作られた鋼片を素材として熱間圧延
、冷間圧延、焼鈍、亜鉛めっき、及び合金化処理を施し
て亜鉛めっき鋼板を作るのであるが、その間の各種条件
は次の理由によって決めた。
は連続鋳造法により作られた鋼片を素材として熱間圧延
、冷間圧延、焼鈍、亜鉛めっき、及び合金化処理を施し
て亜鉛めっき鋼板を作るのであるが、その間の各種条件
は次の理由によって決めた。
熱間圧延時のスラブ加熱温度は、鋼中のＡＩＮをオース
テナイト中に固溶させ、冷間圧延後の箱焼鈍での昇熱過
程で微細に析出させるため１１５０’Ｃ以上とした。
テナイト中に固溶させ、冷間圧延後の箱焼鈍での昇熱過
程で微細に析出させるため１１５０’Ｃ以上とした。
仕と圧延は冷間圧延用母材としてその成品の絞り性を確
保するためＡｒｓ変態点以上の温度で終了する必要があ
る。
保するためＡｒｓ変態点以上の温度で終了する必要があ
る。
熱間圧延後の巻取温度を６００℃以下としたのは、箱焼
鈍の昇熱過程でＡＩＮ化合物を微細に析出させるために
は、巻取り後もＡＩとＮをそれぞれ固溶させておく必要
があるためである。
鈍の昇熱過程でＡＩＮ化合物を微細に析出させるために
は、巻取り後もＡＩとＮをそれぞれ固溶させておく必要
があるためである。
冷間圧延は、絞り用冷延鋼板として良好な絞り性を与え
るには、板厚精度及び表面の集麗さを得ることが必要な
ため、圧下率４０％以上で圧延することが望ましい。
るには、板厚精度及び表面の集麗さを得ることが必要な
ため、圧下率４０％以上で圧延することが望ましい。
箱焼鈍は冷延後の鋼板を再結晶させることを目的とする
。その焼鈍温度は一般に高温はど絞り性が向上するが、
一方引張り強さは低下するため、目標の成品特性に応じ
て焼鈍温度を設定する必要がある。しかし、８００℃を
越えて高温にすれば引張り強さが著しく低下すると共に
炉耐火物の寿命も低下するため再結晶温度以上８００℃
以下とした。
。その焼鈍温度は一般に高温はど絞り性が向上するが、
一方引張り強さは低下するため、目標の成品特性に応じ
て焼鈍温度を設定する必要がある。しかし、８００℃を
越えて高温にすれば引張り強さが著しく低下すると共に
炉耐火物の寿命も低下するため再結晶温度以上８００℃
以下とした。
めっき前の調質圧延は、転位の導入と連続炉における加
熱により歪時効をきたし成品特性、特に延性の劣化をも
たらすため一般には行わないのであるが、平坦度不良の
鋼板はめっき付着にばらつきを生ずるため、これを防止
する意味で行う必要もある。そのため、延性の劣化を考
慮して１．４５％以下とした。
熱により歪時効をきたし成品特性、特に延性の劣化をも
たらすため一般には行わないのであるが、平坦度不良の
鋼板はめっき付着にばらつきを生ずるため、これを防止
する意味で行う必要もある。そのため、延性の劣化を考
慮して１．４５％以下とした。
連続焼鈍ラインで４５０〜８００°Ｃに加熱するのは、
基本的にはめっき浴温度約４５０°Ｃに昇温するのが目
的であり、すでに箱焼鈍を行っているので必要以上に高
温にする必要はないので８００℃以下に限定した。
基本的にはめっき浴温度約４５０°Ｃに昇温するのが目
的であり、すでに箱焼鈍を行っているので必要以上に高
温にする必要はないので８００℃以下に限定した。
調整冷却は本来鋼板温度をめっき浴温度に近づけるため
の目的で行うものであるから４５０℃以上が必要である
。しかし、熱硬化に適正な固溶炭素量を残留させるため
上限を６５０’Ｃとした。すなわち高温長時間はど多量
の固溶炭素が残留し熱硬化量を増すが、一方で顕著な常
温時効を来す。又低温では固溶炭素が減少するのである
。この調整冷却の保持時間は２０秒未満では固溶炭素を
温度平衡させ安定した値を得るのが困難であり、又必要
以上に長時間保持するのは通板設備を長（し、かつ通板
速度を遅くし能率を低下するため上限は１６０秒とした
。
の目的で行うものであるから４５０℃以上が必要である
。しかし、熱硬化に適正な固溶炭素量を残留させるため
上限を６５０’Ｃとした。すなわち高温長時間はど多量
の固溶炭素が残留し熱硬化量を増すが、一方で顕著な常
温時効を来す。又低温では固溶炭素が減少するのである
。この調整冷却の保持時間は２０秒未満では固溶炭素を
温度平衡させ安定した値を得るのが困難であり、又必要
以上に長時間保持するのは通板設備を長（し、かつ通板
速度を遅くし能率を低下するため上限は１６０秒とした
。
合金化処理は通常行われている５８０〜７５０℃の温度
範囲に２〜１０秒保持して行うのである。
範囲に２〜１０秒保持して行うのである。
最後に行う調質圧延は形状制御、降伏応力の低下及び降
伏点伸びを消去する目的で行うのであるが、０．１−未
満の圧下ではその効果があがらず、又１．６％を越える
と加工硬化により降伏応力が大きくなるため、ｏ、ｉ〜
１，６％とした。
伏点伸びを消去する目的で行うのであるが、０．１−未
満の圧下ではその効果があがらず、又１．６％を越える
と加工硬化により降伏応力が大きくなるため、ｏ、ｉ〜
１，６％とした。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１表に化学成分を示した各鋼のスラブを１２００°Ｃ
に加熱して熱間圧延し、８６０℃で仕上圧延を終り厚さ
３ｆｆに仕上げ５６０℃で巻取った後、第２表に示す条
件で焼鈍、調質圧延、調整冷却等の処理を行った。なお
鋼層９〜１１はこの発明外の比較例である。
に加熱して熱間圧延し、８６０℃で仕上圧延を終り厚さ
３ｆｆに仕上げ５６０℃で巻取った後、第２表に示す条
件で焼鈍、調質圧延、調整冷却等の処理を行った。なお
鋼層９〜１１はこの発明外の比較例である。
第１表 化学成分（％）
第２表 製造条件
上記処理により得た成品の亜鉛めっき鋼板より試験片を
採取して機械的性質を調べるため試験を行った。その結
果を第３表に示す。
採取して機械的性質を調べるため試験を行った。その結
果を第３表に示す。
第３表゛試験結果
ただし、ＢＨ（熱硬化量）：２％予圧後１７０”ＣＸ３
０ ｍ４ｎ処理シタ前後ノ 降伏強さの差 降伏強さの差 △ＹＰＥ：１００℃Ｘ１ｈｒの時効処理前後の降伏伸び
の差 上記結果より、本発明法により作られた成品は従来の方
法による亜鉛めっ番鋼板に比べ機械的性質は低降伏比、
高延性、高ｒ値を有し、かつ高い熱硬化性と常温遅時効
性の得られる乙とがわかる。
０ ｍ４ｎ処理シタ前後ノ 降伏強さの差 降伏強さの差 △ＹＰＥ：１００℃Ｘ１ｈｒの時効処理前後の降伏伸び
の差 上記結果より、本発明法により作られた成品は従来の方
法による亜鉛めっ番鋼板に比べ機械的性質は低降伏比、
高延性、高ｒ値を有し、かつ高い熱硬化性と常温遅時効
性の得られる乙とがわかる。
又鋼中のＣ１Ｍｎ ｓ及びＳｉの含有量が熱硬化性に及
ぼす影響について、従来法によるものと比較して試験し
た。その結果を第１図に示す。図中実線は従来法による
もの、破線はこの発明法によるものであるが、従来法に
よるものはＣ，Ｍｌｌの増加に従って熱硬化性は低下し
、かつ８１の増加に従って熱硬化性は増大し、成分組成
の変化に伴って熱硬化性は変動するが、この発明によれ
ば、成分組成が変化しても常に同じ熱硬化性が維持され
安定していることがわかる。これはすなわち目標の抗張
力を得るため合金元素を加減してもこの発明の骨子とな
る熱硬化量が安定して得られることを示すものであ艶、
この発明法による製品特性が低抗張力鋼板から高抗張力
鋼板まで安定して得られることをうらずけるものである
。
ぼす影響について、従来法によるものと比較して試験し
た。その結果を第１図に示す。図中実線は従来法による
もの、破線はこの発明法によるものであるが、従来法に
よるものはＣ，Ｍｌｌの増加に従って熱硬化性は低下し
、かつ８１の増加に従って熱硬化性は増大し、成分組成
の変化に伴って熱硬化性は変動するが、この発明によれ
ば、成分組成が変化しても常に同じ熱硬化性が維持され
安定していることがわかる。これはすなわち目標の抗張
力を得るため合金元素を加減してもこの発明の骨子とな
る熱硬化量が安定して得られることを示すものであ艶、
この発明法による製品特性が低抗張力鋼板から高抗張力
鋼板まで安定して得られることをうらずけるものである
。
第１図は鋼中のＣ，Ｍｆｌ及びＳｉの各含有量と熱硬化
量との関係を示す図表である。 図中実線は従来法によるもの、破線はこの発明によるも
の。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久１ ニゲし−
一
量との関係を示す図表である。 図中実線は従来法によるもの、破線はこの発明によるも
の。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久１ ニゲし−
一
Claims (1)
- Ｃ０１１％以下、ＳｉＯ，０８％以下、Ｍｎ ０．１〜
１．０５％、２０９１％以下、ＢＯＩＡＩ ０．０２〜
０．１％、ＮＯ，００２５〜０．０１％を含有する鋼の
スラブを１１５０°Ｃ以上に加熱して熱間圧延し、Ａｒ
ｓ変態点以上の温度で仕上圧延を終り６００ ’Ｏ以下
で巻取り、酸洗後４０％以上の圧下率で冷間圧延して薄
鋼板に仕上げ、再結晶温度以上８００°Ｃ以下の温度で
箱焼鈍を行い、１．４ ％以下の調質圧延を行った後、
ゼンジ電ヤ型連続焼鈍ラインで４５０〜ｓｕｏ′ｃに加
熱し、冷却過程の６５０〜４５０℃の温度範囲に２０〜
１６０秒保持した夜、亜鉛めっきを施し、その後５８０
〜７５０°Ｃで２〜ｌＯ秒の合金化処理を施し、さらに
０．１〜１６％の調質圧延を行うことを特徴とする熱硬
化性を有する合金化亜鉛めっき鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15654681A JPS5858232A (ja) | 1981-09-30 | 1981-09-30 | 熱硬化性を有する合金化亜鉛めつき鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15654681A JPS5858232A (ja) | 1981-09-30 | 1981-09-30 | 熱硬化性を有する合金化亜鉛めつき鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5858232A true JPS5858232A (ja) | 1983-04-06 |
Family
ID=15630155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15654681A Pending JPS5858232A (ja) | 1981-09-30 | 1981-09-30 | 熱硬化性を有する合金化亜鉛めつき鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5858232A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62139848A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 自動車補強部材用高強度高延性冷延鋼板 |
| EP1662013A1 (en) * | 2004-11-24 | 2006-05-31 | ARVEDI, Giovanni | Process of producing steel strips suitable for an oxidation-resisting surface coating |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5849623A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-23 | Fuji Photo Film Co Ltd | 光導電材料の製造方法 |
| JPS5937333A (ja) * | 1982-08-25 | 1984-02-29 | Mitsubishi Electric Corp | スラスト軸受装置 |
| JPS6114218A (ja) * | 1984-06-29 | 1986-01-22 | Mitsui Toatsu Chem Inc | ポリアミドイミド又はポリイミドの製造方法 |
-
1981
- 1981-09-30 JP JP15654681A patent/JPS5858232A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5849623A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-23 | Fuji Photo Film Co Ltd | 光導電材料の製造方法 |
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| JPS6114218A (ja) * | 1984-06-29 | 1986-01-22 | Mitsui Toatsu Chem Inc | ポリアミドイミド又はポリイミドの製造方法 |
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| EP1662013A1 (en) * | 2004-11-24 | 2006-05-31 | ARVEDI, Giovanni | Process of producing steel strips suitable for an oxidation-resisting surface coating |
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