JPS6111296B2 - - Google Patents
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- JPS6111296B2 JPS6111296B2 JP18412481A JP18412481A JPS6111296B2 JP S6111296 B2 JPS6111296 B2 JP S6111296B2 JP 18412481 A JP18412481 A JP 18412481A JP 18412481 A JP18412481 A JP 18412481A JP S6111296 B2 JPS6111296 B2 JP S6111296B2
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Classifications
-
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深
絞り用冷延鋼板を連続焼鈍により製造する方法に
関するものである。 自動車のプレス成形用冷延鋼板は、特にドア、
ルーフ、クオーターパネル等の外板用途に対し
て、深絞り性、張出し性、形状性および非時効性
に優れていることが要求されているが、最近で
は、耐デント性や自動車の振動によるパネルの座
屈防止を目的として自動車の製造工程の中で塗装
焼付の熱処理によつて降伏点が著しく上昇する特
性（塗装焼付硬化性）がさらに要求されている。 このような塗装焼付硬化特性を有する冷延鋼板
は、例えば特開昭54―107419号公報に提案されて
いる如くAlキルド鋼を熱延、冷延後箱焼鈍方式
のオープンコイル焼鈍でA1点〜A3点の温度に均
熱し、30〜200℃／時程度の冷却速度で冷却する
か、或はＣ量を0.01％程度まで低減したAlキルド
鋼を用い同じく箱焼鈍方式のタイトコイル焼鈍を
行うことにより鋼中の固溶Ｃを増加して製造でき
るが、得られる塗装焼付硬化量は通常目標とされ
る３Kg/mm2以上を達成するにはまだ不十分であ
る。また、このような箱焼鈍方式では徐加熱―長
〓〓〓〓
時間均熱―徐冷却であるため製造に長時間を必要
とし、生産性の面でも問題である。 一方、高生産性および塗装焼付硬化能の付与の
点で非常に有利な連続焼鈍方式を採用し深絞り用
冷延鋼板を製造する方法がいくつか開示されてい
る。例えば、深絞り性の向上のために熱延で高温
巻取を行い、冷延後の連続焼鈍において、急速加
熱し、均熱後に５〜50℃/secの冷速で冷却し、冷
却途中の400℃近傍で数分間の過時効処理を行う
方法、あるいは、急速加熱、均熱後に室温まで水
冷し、さらに250〜400℃近傍まで再加熱して焼戻
し処理（過時効処理）を行う方法がある。これら
の製造方法はいずれも過時効処理を不可欠とする
ものである。即ち、急速冷却されるために残存す
る過飽和の固溶〔C〕を低減させて、延性の向上
や時効性の改善を図るために過時効処理を必要と
するものでサイクルの短縮に限度がある。また、
深絞り性を確保するためには、熱延で約680℃以
上の高温で巻取る必要があるが、高温巻取は酸洗
性の能率を非常に低下させるために操業上の問題
もかかえている。 また深絞り性を高めるために、Ｃ含有量を低減
して極低炭とし、ＣやＮを固定するTiやNb等を
含有させることが行なわれている。これによると
深絞り性がすぐれかつ時効性のない冷延鋼板が連
続焼鈍にて製造されるが、しかし、この冷延鋼板
では塗装焼付硬化性が少なく、塗装焼付により降
伏点の上昇が殆んどないと云う改良すべき点があ
る。 本発明は斯る実情に鑑み常温では非時効性であ
りながら塗装焼付硬化性も兼備した深絞り用冷延
鋼板を、連続焼鈍を適用して製造すべく、鋼成分
と製造条件の検討を行つた。その結果、Ｃ含有量
の低減と、Ｂを鋼中のＮ含有量と重量比Ｂ／Ｎと
して関係をもたせて含有させることおよびNbを
単に含有させるのではなくＣ含有量と重量比
Nb／Ｃとして関係をもたせて含有させると、そ
の相乗効果により深絞り性がすぐれ、非時効性で
かつ塗装焼付硬化性が得られることをつきとめ
た。さらに、Nbを含有させると熱延の巻取温度
が低い場合には一般に深絞り性を示す値が低い
という問題が生じるが、熱延のスラブ加熱温度を
1200℃以下950℃以上に規制することにより低温
巻取でも良好な深絞り性が得られることを知見し
た。 本発明は斯る知見に基いてなされたものであ
り、その要旨は、Ｃ：0.01％以下、Mn：0.6％以
下、酸可溶Al：0.005〜0.07％、Ｎ：0.008％以
下、Ｂ：Ｎとの重量％比Ｂ／Ｎで0.5以上1.6以
下、Nb：Ｃとの重量％比Nb／Ｃで0.5以上４以下
を含有するAlキルド鋼片を、1200℃以下950℃以
上に均熱して熱間圧延し、熱間圧延後680℃以下
400℃以上で巻取り、冷間圧延し、次いで再結晶
温度以上Ａc3点温度以下の温度で連続焼鈍する非
時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼
板の製造法にある。 さらに本発明の他の要旨とするところは前記鋼
成分のほかにCu，Cr，Zr，Ｖのうち１種または
２種以上を総量で1.0％以下含有するAlキルド鋼
片を、1200℃以下950℃以上の温度に加熱して熱
間圧延し、熱間圧延後680℃以下400℃以上で巻取
り、冷間圧延し次いで再結晶温度以上ＡC3点以下
の温度で連続焼鈍するところにある。 以下、本発明を詳細に説明する。 Ｃは0.01％を超えるとNbCの多量析出により硬
質化し、深絞り性を劣化させるために上限を0.01
％とするが0.003％以下が好ましい。 Mnは0.6％を超えると深絞り性を低下させるた
め上限を0.6％とする。一方、Ｓによる熱間脆化
を防ぐためにＳ量の８倍以上のMn量は最低限必
要である。 Alは脱酸剤として不可欠であり、十分な脱酸
を行うには酸可溶Alとして0.005％以上が必要で
ある。一方、多すぎると後述するＢとＮの反応を
抑制する有害作用をもたらすために、Alの上限
を酸可溶Alとして0.07％とする。 Ｎは深絞り性を劣化させ時効の起因の１つとな
る有害な成分であるので、本発明ではＢによつて
固定せしめ、その有害作用は消失されるが、あま
り多いといたずらにＢの含有量を増すばかりであ
るため上限を0.008％とする。好ましくは0.004％
以下がよい。 ＢはＮを固定してBNを形成し、深絞り性を向
上させるとともに非時効化の作用がある。この作
用を発揮するには鋼中のＮ含有量との重量比Ｂ／
Ｎで規定して含有させることが重要で、Ｂ／Ｎで
0.5以上が必要である。しかし、含有が多すぎる
と、再び深絞り性を劣化させるためＢ／Ｎ比で
〓〓〓〓
1.6以下とする。好ましいＢ／Ｎ比の範囲は、0.6
〜1.0である。 Nbは常温では非時効性でありながら塗装焼付
硬化性を鋼板に付与させるために重要な成分であ
り、この両特性を付与させるには、鋼中のＣ含有
量との重量比Nb／Ｃで関係をもたせて含有させ
ることが不可欠である。Nb／Ｃが少ないと時効
性が生じるのでNb／Ｃで0.5以上とする。また
Nb／Ｃが多くなると塗装焼付硬化性が得にくく
なるので４以下とする。 ところで、最近では、北米や北欧などの寒冷地
で、道路の凍結防止のために散布される塩による
自動車車体のひどい腐食が問題となり、表面処理
を施こす鋼板もしくは耐食性の良好な冷延鋼板の
要求が強くなつてきた。このような要望に対し
て、本発明はかなりの耐食性を有しているが、さ
らにその向上をはかるには、Cu，Cr，Zr，Ｖの
うち１種あるいは２種以上を含有させることがで
きるが、総量として1.0％を超えて含有させると
延性を害するので1.0％を上限とする。また前記
元素を１種または２種以上含有させると塗装焼付
硬化性も幾分向上する。 その他のＰ，Ｓ，Si等についてはＰは0.03％以
下、Ｓは0.02％以下、Siは0.1％以下で不可避的
に含有されるけれどもできるだけ少ない方が好ま
しい。特にＳ量を0.01％以下とし、Mn量も共に
低減することによる加工性の向上は大きい。 以上の限定範囲内にある成分鋼は、通常の転炉
―真空脱ガス処理工程を経て溶製され、連続鋳造
あるいは造塊―分塊によつて鋼片とされる。鋼片
は続いて熱間圧延されるが、熱片のまま熱間圧延
工程に送られる場合には熱片のAr3点以下の温度
であることが望ましい。 熱間圧延では、特に鋼片の加熱温度を1200℃以
下950℃以上、巻取温度を680℃以下400℃以上に
規制する。 第１図は、Ｃ：0.004％、Si：0.01％、Mn：
0.13％、Ｐ：0.008％、Ｓ：0.010％、sol.Al：
0.030％、Ｎ：0.0024％、Ｂ：0.0022％、Ｂ／Ｎ：
0.92、Nb：0.014％、Nb／Ｃ：3.5からなる鋼片
を、均熱温度を1000〜1300℃の間で変化させ、仕
上圧延後600℃で巻取り、冷延後800℃で連続焼鈍
した鋼板のランクフオード値（値）と鋼片の加
熱温度との関係を示すものである。この図より、
鋼片の加熱温度を1200℃以下にすると、深絞り用
として必要な1.5以上の値が得られる。したが
つて、鋼片の加熱温度を1200℃以下とする。しか
し、あまり加熱温度を低くすると仕上温度が低く
なりすぎて、再結晶した熱延組織が得られないの
で、加熱温度は950℃以上に規制する必要があ
る。従来のNb添加鋼で連続焼鈍法によつて深絞
り性の優れた冷延鋼板を製造するためには、熱延
の巻取温度を680℃以上とする必要があつた。し
かし、巻取温度を680℃以上の高温とすること
は、脱スケールに要する酸洗時間が長くなり著し
い能率低下をきたす。そこで、本発明においては
巻取温度を680℃以下とし、酸洗の能率低下を防
止する。巻取温度を低くすれば、必然的に深絞り
性が劣化するけれども、本発明では鋼片の加熱温
度を低く規制することによつて従来と同等もしく
はそれ以上のが得られる。しかし、巻取温度が
低くなりすぎると、冷延後焼鈍時の再結晶温度が
高くなるので400℃以上で巻取ることが必要であ
る。 冷間圧延は深絞り性を向上させるためには冷延
率を75％以上にするとよい。 次の連続焼鈍は、再結晶温度以上Ac3点温度以
下の温度範囲で均熱する。均熱温度は、深絞り用
としての材質を得るために再結晶温度以上である
ことが必要であるが、Ac3点を超えると焼付硬化
性は向上するが、常温での非時効性が得られなく
なる。均熱時間は通常20秒以上が必要である。均
熱後は冷却途中で250〜450℃の温度域で過時効処
理を施こすとよい。 焼鈍後は必要により調質圧延され製品に供され
る。 以下に実施例にもとづいて本発明を説明する。 実施例 第１表に示す成分鋼を溶製した後、同表に示す
熱延条件で4.0mm厚に熱延し、酸洗後0.7mm厚に冷
間圧延した。次に連続焼鈍方式により800℃で１
分間均熱後、400℃まで平均10℃/secで冷却し、
続いて空冷した。調質圧延を0.8％の圧下率で施
した後に材質試験を行つた。その結果を同じく第
１表に示す。 BH性は、２％の予歪を与えた時の降伏応力
（σＡ）とその後に170℃×20分の焼付相当処理を
行つた時の降伏応力（σＢ）との差（σＢ−σ
〓〓〓〓
Ａ）で評価した。 〓〓〓〓
絞り用冷延鋼板を連続焼鈍により製造する方法に
関するものである。 自動車のプレス成形用冷延鋼板は、特にドア、
ルーフ、クオーターパネル等の外板用途に対し
て、深絞り性、張出し性、形状性および非時効性
に優れていることが要求されているが、最近で
は、耐デント性や自動車の振動によるパネルの座
屈防止を目的として自動車の製造工程の中で塗装
焼付の熱処理によつて降伏点が著しく上昇する特
性（塗装焼付硬化性）がさらに要求されている。 このような塗装焼付硬化特性を有する冷延鋼板
は、例えば特開昭54―107419号公報に提案されて
いる如くAlキルド鋼を熱延、冷延後箱焼鈍方式
のオープンコイル焼鈍でA1点〜A3点の温度に均
熱し、30〜200℃／時程度の冷却速度で冷却する
か、或はＣ量を0.01％程度まで低減したAlキルド
鋼を用い同じく箱焼鈍方式のタイトコイル焼鈍を
行うことにより鋼中の固溶Ｃを増加して製造でき
るが、得られる塗装焼付硬化量は通常目標とされ
る３Kg/mm2以上を達成するにはまだ不十分であ
る。また、このような箱焼鈍方式では徐加熱―長
〓〓〓〓
時間均熱―徐冷却であるため製造に長時間を必要
とし、生産性の面でも問題である。 一方、高生産性および塗装焼付硬化能の付与の
点で非常に有利な連続焼鈍方式を採用し深絞り用
冷延鋼板を製造する方法がいくつか開示されてい
る。例えば、深絞り性の向上のために熱延で高温
巻取を行い、冷延後の連続焼鈍において、急速加
熱し、均熱後に５〜50℃/secの冷速で冷却し、冷
却途中の400℃近傍で数分間の過時効処理を行う
方法、あるいは、急速加熱、均熱後に室温まで水
冷し、さらに250〜400℃近傍まで再加熱して焼戻
し処理（過時効処理）を行う方法がある。これら
の製造方法はいずれも過時効処理を不可欠とする
ものである。即ち、急速冷却されるために残存す
る過飽和の固溶〔C〕を低減させて、延性の向上
や時効性の改善を図るために過時効処理を必要と
するものでサイクルの短縮に限度がある。また、
深絞り性を確保するためには、熱延で約680℃以
上の高温で巻取る必要があるが、高温巻取は酸洗
性の能率を非常に低下させるために操業上の問題
もかかえている。 また深絞り性を高めるために、Ｃ含有量を低減
して極低炭とし、ＣやＮを固定するTiやNb等を
含有させることが行なわれている。これによると
深絞り性がすぐれかつ時効性のない冷延鋼板が連
続焼鈍にて製造されるが、しかし、この冷延鋼板
では塗装焼付硬化性が少なく、塗装焼付により降
伏点の上昇が殆んどないと云う改良すべき点があ
る。 本発明は斯る実情に鑑み常温では非時効性であ
りながら塗装焼付硬化性も兼備した深絞り用冷延
鋼板を、連続焼鈍を適用して製造すべく、鋼成分
と製造条件の検討を行つた。その結果、Ｃ含有量
の低減と、Ｂを鋼中のＮ含有量と重量比Ｂ／Ｎと
して関係をもたせて含有させることおよびNbを
単に含有させるのではなくＣ含有量と重量比
Nb／Ｃとして関係をもたせて含有させると、そ
の相乗効果により深絞り性がすぐれ、非時効性で
かつ塗装焼付硬化性が得られることをつきとめ
た。さらに、Nbを含有させると熱延の巻取温度
が低い場合には一般に深絞り性を示す値が低い
という問題が生じるが、熱延のスラブ加熱温度を
1200℃以下950℃以上に規制することにより低温
巻取でも良好な深絞り性が得られることを知見し
た。 本発明は斯る知見に基いてなされたものであ
り、その要旨は、Ｃ：0.01％以下、Mn：0.6％以
下、酸可溶Al：0.005〜0.07％、Ｎ：0.008％以
下、Ｂ：Ｎとの重量％比Ｂ／Ｎで0.5以上1.6以
下、Nb：Ｃとの重量％比Nb／Ｃで0.5以上４以下
を含有するAlキルド鋼片を、1200℃以下950℃以
上に均熱して熱間圧延し、熱間圧延後680℃以下
400℃以上で巻取り、冷間圧延し、次いで再結晶
温度以上Ａc3点温度以下の温度で連続焼鈍する非
時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼
板の製造法にある。 さらに本発明の他の要旨とするところは前記鋼
成分のほかにCu，Cr，Zr，Ｖのうち１種または
２種以上を総量で1.0％以下含有するAlキルド鋼
片を、1200℃以下950℃以上の温度に加熱して熱
間圧延し、熱間圧延後680℃以下400℃以上で巻取
り、冷間圧延し次いで再結晶温度以上ＡC3点以下
の温度で連続焼鈍するところにある。 以下、本発明を詳細に説明する。 Ｃは0.01％を超えるとNbCの多量析出により硬
質化し、深絞り性を劣化させるために上限を0.01
％とするが0.003％以下が好ましい。 Mnは0.6％を超えると深絞り性を低下させるた
め上限を0.6％とする。一方、Ｓによる熱間脆化
を防ぐためにＳ量の８倍以上のMn量は最低限必
要である。 Alは脱酸剤として不可欠であり、十分な脱酸
を行うには酸可溶Alとして0.005％以上が必要で
ある。一方、多すぎると後述するＢとＮの反応を
抑制する有害作用をもたらすために、Alの上限
を酸可溶Alとして0.07％とする。 Ｎは深絞り性を劣化させ時効の起因の１つとな
る有害な成分であるので、本発明ではＢによつて
固定せしめ、その有害作用は消失されるが、あま
り多いといたずらにＢの含有量を増すばかりであ
るため上限を0.008％とする。好ましくは0.004％
以下がよい。 ＢはＮを固定してBNを形成し、深絞り性を向
上させるとともに非時効化の作用がある。この作
用を発揮するには鋼中のＮ含有量との重量比Ｂ／
Ｎで規定して含有させることが重要で、Ｂ／Ｎで
0.5以上が必要である。しかし、含有が多すぎる
と、再び深絞り性を劣化させるためＢ／Ｎ比で
〓〓〓〓
1.6以下とする。好ましいＢ／Ｎ比の範囲は、0.6
〜1.0である。 Nbは常温では非時効性でありながら塗装焼付
硬化性を鋼板に付与させるために重要な成分であ
り、この両特性を付与させるには、鋼中のＣ含有
量との重量比Nb／Ｃで関係をもたせて含有させ
ることが不可欠である。Nb／Ｃが少ないと時効
性が生じるのでNb／Ｃで0.5以上とする。また
Nb／Ｃが多くなると塗装焼付硬化性が得にくく
なるので４以下とする。 ところで、最近では、北米や北欧などの寒冷地
で、道路の凍結防止のために散布される塩による
自動車車体のひどい腐食が問題となり、表面処理
を施こす鋼板もしくは耐食性の良好な冷延鋼板の
要求が強くなつてきた。このような要望に対し
て、本発明はかなりの耐食性を有しているが、さ
らにその向上をはかるには、Cu，Cr，Zr，Ｖの
うち１種あるいは２種以上を含有させることがで
きるが、総量として1.0％を超えて含有させると
延性を害するので1.0％を上限とする。また前記
元素を１種または２種以上含有させると塗装焼付
硬化性も幾分向上する。 その他のＰ，Ｓ，Si等についてはＰは0.03％以
下、Ｓは0.02％以下、Siは0.1％以下で不可避的
に含有されるけれどもできるだけ少ない方が好ま
しい。特にＳ量を0.01％以下とし、Mn量も共に
低減することによる加工性の向上は大きい。 以上の限定範囲内にある成分鋼は、通常の転炉
―真空脱ガス処理工程を経て溶製され、連続鋳造
あるいは造塊―分塊によつて鋼片とされる。鋼片
は続いて熱間圧延されるが、熱片のまま熱間圧延
工程に送られる場合には熱片のAr3点以下の温度
であることが望ましい。 熱間圧延では、特に鋼片の加熱温度を1200℃以
下950℃以上、巻取温度を680℃以下400℃以上に
規制する。 第１図は、Ｃ：0.004％、Si：0.01％、Mn：
0.13％、Ｐ：0.008％、Ｓ：0.010％、sol.Al：
0.030％、Ｎ：0.0024％、Ｂ：0.0022％、Ｂ／Ｎ：
0.92、Nb：0.014％、Nb／Ｃ：3.5からなる鋼片
を、均熱温度を1000〜1300℃の間で変化させ、仕
上圧延後600℃で巻取り、冷延後800℃で連続焼鈍
した鋼板のランクフオード値（値）と鋼片の加
熱温度との関係を示すものである。この図より、
鋼片の加熱温度を1200℃以下にすると、深絞り用
として必要な1.5以上の値が得られる。したが
つて、鋼片の加熱温度を1200℃以下とする。しか
し、あまり加熱温度を低くすると仕上温度が低く
なりすぎて、再結晶した熱延組織が得られないの
で、加熱温度は950℃以上に規制する必要があ
る。従来のNb添加鋼で連続焼鈍法によつて深絞
り性の優れた冷延鋼板を製造するためには、熱延
の巻取温度を680℃以上とする必要があつた。し
かし、巻取温度を680℃以上の高温とすること
は、脱スケールに要する酸洗時間が長くなり著し
い能率低下をきたす。そこで、本発明においては
巻取温度を680℃以下とし、酸洗の能率低下を防
止する。巻取温度を低くすれば、必然的に深絞り
性が劣化するけれども、本発明では鋼片の加熱温
度を低く規制することによつて従来と同等もしく
はそれ以上のが得られる。しかし、巻取温度が
低くなりすぎると、冷延後焼鈍時の再結晶温度が
高くなるので400℃以上で巻取ることが必要であ
る。 冷間圧延は深絞り性を向上させるためには冷延
率を75％以上にするとよい。 次の連続焼鈍は、再結晶温度以上Ac3点温度以
下の温度範囲で均熱する。均熱温度は、深絞り用
としての材質を得るために再結晶温度以上である
ことが必要であるが、Ac3点を超えると焼付硬化
性は向上するが、常温での非時効性が得られなく
なる。均熱時間は通常20秒以上が必要である。均
熱後は冷却途中で250〜450℃の温度域で過時効処
理を施こすとよい。 焼鈍後は必要により調質圧延され製品に供され
る。 以下に実施例にもとづいて本発明を説明する。 実施例 第１表に示す成分鋼を溶製した後、同表に示す
熱延条件で4.0mm厚に熱延し、酸洗後0.7mm厚に冷
間圧延した。次に連続焼鈍方式により800℃で１
分間均熱後、400℃まで平均10℃/secで冷却し、
続いて空冷した。調質圧延を0.8％の圧下率で施
した後に材質試験を行つた。その結果を同じく第
１表に示す。 BH性は、２％の予歪を与えた時の降伏応力
（σＡ）とその後に170℃×20分の焼付相当処理を
行つた時の降伏応力（σＢ）との差（σＢ−σ
〓〓〓〓
Ａ）で評価した。 〓〓〓〓
【表】
〓〓〓〓
【表】
〓〓〓〓
時効性は38℃で14日の人工時効による降伏点伸
びの発生程度で評価した。また、鋼板の裸耐食性
を調べるために塩水噴霧試験（４週間）を実施し
た。 第１表から明らかなように本発明法による鋼Ａ
―１〜Ａ―９は時効による降伏点伸びの発生がみ
られず、かつBH量として３〜６Kg/mm2程度が得ら
れ優れた深絞り用鋼板である。そして、本発明鋼
においてCu，Cr，Zr，Ｖなどを添加した鋼板は
孔食腐食を発生せず、非常に良好な耐食性を示
す。 以上の実施例で明らかなように、本発明によれ
ば、常温非時効性でBH性の優れた深絞り用冷延
鋼板が、熱延で低温巻取し過時効処理なしの連続
焼鈍方式でも容易に製造できる。 なお、本発明は冷延鋼板のみならず、亜鉛、
錫、アルミニウム、クロム、錫―鉛合金等をメツ
キする深絞り用表面処理鋼板の製造法としても最
適である。
時効性は38℃で14日の人工時効による降伏点伸
びの発生程度で評価した。また、鋼板の裸耐食性
を調べるために塩水噴霧試験（４週間）を実施し
た。 第１表から明らかなように本発明法による鋼Ａ
―１〜Ａ―９は時効による降伏点伸びの発生がみ
られず、かつBH量として３〜６Kg/mm2程度が得ら
れ優れた深絞り用鋼板である。そして、本発明鋼
においてCu，Cr，Zr，Ｖなどを添加した鋼板は
孔食腐食を発生せず、非常に良好な耐食性を示
す。 以上の実施例で明らかなように、本発明によれ
ば、常温非時効性でBH性の優れた深絞り用冷延
鋼板が、熱延で低温巻取し過時効処理なしの連続
焼鈍方式でも容易に製造できる。 なお、本発明は冷延鋼板のみならず、亜鉛、
錫、アルミニウム、クロム、錫―鉛合金等をメツ
キする深絞り用表面処理鋼板の製造法としても最
適である。
第１図は鋼片の加熱温度と連続焼鈍した鋼板の
値との関係を示す図である。 〓〓〓〓
値との関係を示す図である。 〓〓〓〓
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.01％以下、Mn：0.6％以下、酸可溶
Al：0.005〜0.07％、Ｎ：0.008％以下、ＢをＮと
の重量比Ｂ／Ｎで0.5〜1.6、NbをＣとの重量比
Nb／Ｃで0.5〜４を含有するAlキルド鋼片を、加
熱温度1200℃以下950℃以上に加熱して熱間圧延
し、熱間圧延後680℃以下400℃以上の温度で巻取
り、次いで冷間圧延し、再結晶温度以上ＡC3点以
下の温度で連続焼鈍することを特徴とする非時効
性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の
製造法。 ２ Ｃ：0.01％以下、Mn：0.6％以下、酸可溶
Al：0.005〜0.07％、Ｎ：0.008％以下、ＢをＮと
の重量比Ｂ／Ｎで0.5〜1.6、NbをＣとの重量比
Nb／Ｃで0.5〜４を含有し、さらにCu，Cr，
Zr，Ｖのうち１種または２種以上を総量で1.0％
以下含有するAlキルド鋼片を、加熱温度1200℃
以下950℃以上に加熱して熱間圧延し、熱間圧延
後680℃以下400℃以上の温度で巻取り、次いで冷
間圧延し、再結晶温度以上Ａc3点以下の温度で連
続焼鈍することを特徴とする非時効性で塗装焼付
硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18412481A JPS5884929A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18412481A JPS5884929A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884929A JPS5884929A (ja) | 1983-05-21 |
| JPS6111296B2 true JPS6111296B2 (ja) | 1986-04-02 |
Family
ID=16147791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18412481A Granted JPS5884929A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884929A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5953624A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-28 | Kawasaki Steel Corp | 高加工性２相組織熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61266556A (ja) * | 1985-05-22 | 1986-11-26 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性にすぐれたロ−ル冷却型連続焼鈍用冷延鋼板 |
| JPS61276931A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS644429A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high-strength cold-rolled steel sheet with high (r) value |
| JP2752657B2 (ja) * | 1988-10-13 | 1998-05-18 | 川崎製鉄株式会社 | 深絞り成形性に優れた軟質熱延鋼板 |
| JP2818319B2 (ja) * | 1991-04-26 | 1998-10-30 | 川崎製鉄株式会社 | 常温非時効型絞り用高張力冷延鋼板及びその製造方法 |
| JP3420370B2 (ja) * | 1995-03-16 | 2003-06-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | プレス成形性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
| KR100530073B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고장력강판과 그 제조방법 |
| KR100530075B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 고장력강판과 그 제조방법 |
| KR100530077B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 내2차가공취성 및 가공성이 우수한 고장력강판과 그제조방법 |
| KR100723160B1 (ko) * | 2005-05-03 | 2007-05-30 | 주식회사 포스코 | 면내이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법 |
| JP2008056303A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Sanko Co Ltd | パレット |
-
1981
- 1981-11-17 JP JP18412481A patent/JPS5884929A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5884929A (ja) | 1983-05-21 |
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