JPS5830374B2 - 絞り用硬質冷延鋼板の製造法 - Google Patents
絞り用硬質冷延鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS5830374B2 JPS5830374B2 JP14381378A JP14381378A JPS5830374B2 JP S5830374 B2 JPS5830374 B2 JP S5830374B2 JP 14381378 A JP14381378 A JP 14381378A JP 14381378 A JP14381378 A JP 14381378A JP S5830374 B2 JPS5830374 B2 JP S5830374B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolled steel
- cold
- steel sheet
- yield stress
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、プレス部品の塗装焼付時に降伏強度の上昇
する絞り用冷延鋼板の製造法に関する。
する絞り用冷延鋼板の製造法に関する。
一般に、箱焼鈍法により製造されたＡ／キルド冷延鋼板
は良好な深絞り性を有しているが、非時効性でありかつ
塗装焼付硬化性が小さい。
は良好な深絞り性を有しているが、非時効性でありかつ
塗装焼付硬化性が小さい。
ここで深絞り性は、引張試験におけるｒ値で代表され、
これが大きいほど深絞り性が良好である。
これが大きいほど深絞り性が良好である。
非時効とは、調質圧延後に冷延鋼板の降伏点伸びが発生
しないことであり、一般には鋼中固溶窒素量あるいは固
溶炭素量が多いと時効しやすい。
しないことであり、一般には鋼中固溶窒素量あるいは固
溶炭素量が多いと時効しやすい。
リムド鋼はその一例であり、夏期たど調質圧延後長期間
放置すると降伏点伸びが発生し、プレス成形時ストレッ
チャーストレインと呼ばれる歪模様の原因とたる。
放置すると降伏点伸びが発生し、プレス成形時ストレッ
チャーストレインと呼ばれる歪模様の原因とたる。
これは窒素原子が、調質圧延にて導入された転位上に偏
析し転位の移動を抑制するからである。
析し転位の移動を抑制するからである。
しかし、箱焼鈍法により製造されたＡ７キルド冷延鋼板
においては窒素原子はすべてＡＩＮ析出物、また炭素原
子はほとんどＦｅ５Ｃ析出物に耽っており転位線上に偏
析し得たい。
においては窒素原子はすべてＡＩＮ析出物、また炭素原
子はほとんどＦｅ５Ｃ析出物に耽っており転位線上に偏
析し得たい。
従って非時効性である。
塗装焼付硬化性とは、冷延鋼板をプレス成形しその後塗
装のための焼付処理（通常１４０°Ｃ〜１７０℃で約２
０分）を行った時、鋼板の降伏応力が向上することでそ
の詳細は不明ながらこの場合もやはり、プレス成形にて
導入された転位線上に炭素あるいは窒素原子が偏析する
ことにより起こると考えられている。
装のための焼付処理（通常１４０°Ｃ〜１７０℃で約２
０分）を行った時、鋼板の降伏応力が向上することでそ
の詳細は不明ながらこの場合もやはり、プレス成形にて
導入された転位線上に炭素あるいは窒素原子が偏析する
ことにより起こると考えられている。
さて、常温での歪時効性はプレス成形用冷延鋼板にとっ
て好ましい性質ではないが、プレス成形後に降伏応力の
上昇する焼付硬化性は特にプレス部品の強度が必要ｒｆ
場合には好ましい性質である。
て好ましい性質ではないが、プレス成形後に降伏応力の
上昇する焼付硬化性は特にプレス部品の強度が必要ｒｆ
場合には好ましい性質である。
特に近年の自動車の燃費向上対策上車体重量の軽量化が
要求され外装パネルの板厚たどを薄くする試みがなされ
ているが、耐プント性（指でおしたり、石が当った時パ
ネルがへこまない性質）を維持するには薄肉化と同時に
プレス部品の降伏応力を高める必要がある。
要求され外装パネルの板厚たどを薄くする試みがなされ
ているが、耐プント性（指でおしたり、石が当った時パ
ネルがへこまない性質）を維持するには薄肉化と同時に
プレス部品の降伏応力を高める必要がある。
そこでプレス成形前には降伏応力が低く成形が容易でプ
レス成形後の焼付時に降伏応力の上昇するいわゆる焼付
硬化性のある冷延鋼板が望まれている。
レス成形後の焼付時に降伏応力の上昇するいわゆる焼付
硬化性のある冷延鋼板が望まれている。
焼付硬化は鋼板中の固溶窒素や固溶炭素による転位の固
着によるのであるから、リムド鋼や連続焼なましを行っ
た鋼板では、上記固溶原子を多量に含有しているため塗
装焼付により３〜７Ｋｑ／１ｎｒｉ’の降伏応力の向上
が認められる。
着によるのであるから、リムド鋼や連続焼なましを行っ
た鋼板では、上記固溶原子を多量に含有しているため塗
装焼付により３〜７Ｋｑ／１ｎｒｉ’の降伏応力の向上
が認められる。
しかるにこれら鋼板では常温歪時効も同時に起こすので
、ストレッチャーストレインの発生を嫌う外装パネル用
冷延鋼板としては不適当である。
、ストレッチャーストレインの発生を嫌う外装パネル用
冷延鋼板としては不適当である。
そこで本発明者らは、常温歪時効がたく焼付塗装によっ
てのみ降伏応力の上昇する冷延鋼板の製造法を検討した
ところ、成分量特にＣ量、Ｍｎ量、Ｐ量、５ｏ７−Ａｊ
？量の管理と箱焼鈍の冷却時の冷却速度の管理を行ない
、鋼板中の固溶炭素量を適量に調整した場合、常温では
非時効で焼付塗装時２〜６にり／ｍ♂の降伏応力の上昇
があることを見いだした。
てのみ降伏応力の上昇する冷延鋼板の製造法を検討した
ところ、成分量特にＣ量、Ｍｎ量、Ｐ量、５ｏ７−Ａｊ
？量の管理と箱焼鈍の冷却時の冷却速度の管理を行ない
、鋼板中の固溶炭素量を適量に調整した場合、常温では
非時効で焼付塗装時２〜６にり／ｍ♂の降伏応力の上昇
があることを見いだした。
従って、例えば１８Ｋｙ／・−“の降伏応力を有する一
般のＡｌキルド冷延鋼板においては、プレス成形により
転位が導入され降伏応力が２２ Ｋｇ／ニー′とたった
としても、焼付工程では降伏応力の上昇はほとんど期待
できないが、本発明法により製造した冷延鋼板において
は、母材の降伏応力が１８Ｋｇ／′−′ であってもプ
レス成形により２２ Ｋ−９７ａｌｔ’に、さらに焼付
工程後には、２４〜２８ Ｋｇ／ｖｔ＃の降伏応力に上
昇し、この強度上昇分だけ同じ耐プント性を維持するた
めの板厚を低減でき車体重量の軽量化に寄与することが
できる。
般のＡｌキルド冷延鋼板においては、プレス成形により
転位が導入され降伏応力が２２ Ｋｇ／ニー′とたった
としても、焼付工程では降伏応力の上昇はほとんど期待
できないが、本発明法により製造した冷延鋼板において
は、母材の降伏応力が１８Ｋｇ／′−′ であってもプ
レス成形により２２ Ｋ−９７ａｌｔ’に、さらに焼付
工程後には、２４〜２８ Ｋｇ／ｖｔ＃の降伏応力に上
昇し、この強度上昇分だけ同じ耐プント性を維持するた
めの板厚を低減でき車体重量の軽量化に寄与することが
できる。
この発明は、箱焼鈍されたＡＡキルド冷延鋼板であって
、焼付塗装時に降伏応力を２〜６〜／−１増大できる鋼
の製造法を提案するものである。
、焼付塗装時に降伏応力を２〜６〜／−１増大できる鋼
の製造法を提案するものである。
すなわち、この発明は、Ｃ０，００３〜０．０２５係、
Ｓｉ０．４０％以下、Ｍｎ ０．０３〜０．２０ ％、
Ｐｏ、０６〜０．２５％、Ｓｏｌ 、Ａｊ？ ０．０１
〜０．３５係、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からたる
鋼を熱間圧延、酸洗、冷間圧延した後箱焼鈍炉にて６０
０〜７５０℃で再結晶焼たましを行ない、その冷却過程
の５００℃〜２００℃の温度域を３時間以内で冷却する
ことを特徴とする絞り用硬質冷延鋼板の製造法である。
Ｓｉ０．４０％以下、Ｍｎ ０．０３〜０．２０ ％、
Ｐｏ、０６〜０．２５％、Ｓｏｌ 、Ａｊ？ ０．０１
〜０．３５係、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からたる
鋼を熱間圧延、酸洗、冷間圧延した後箱焼鈍炉にて６０
０〜７５０℃で再結晶焼たましを行ない、その冷却過程
の５００℃〜２００℃の温度域を３時間以内で冷却する
ことを特徴とする絞り用硬質冷延鋼板の製造法である。
この発明において対象鋼の化学成分を限定したのは次の
理由による。
理由による。
Ｃは、焼付塗装時転位を固着し、成形品の降伏応力を上
昇させるので重要である。
昇させるので重要である。
０．００３％より少ないＣ量では転位を固着するに不充
分であり、焼付塗装時の降伏応力の上昇は２ｔＣｇ１ｍ
＃未満である。
分であり、焼付塗装時の降伏応力の上昇は２ｔＣｇ１ｍ
＃未満である。
０．０２５％を越えるＣ量であると、箱焼鈍工程におけ
る冷却速度をいかに速くしても炭素の大部分はＦｅ５Ｃ
となってしまい焼付硬化に寄与する固溶炭素量は少なく
なってしまう。
る冷却速度をいかに速くしても炭素の大部分はＦｅ５Ｃ
となってしまい焼付硬化に寄与する固溶炭素量は少なく
なってしまう。
Ｓｉは、焼付硬化に寄与する固溶炭素量を箱焼鈍時に増
加させるので、その添加量は多い方が好ましいが、一方
その添加は、冷延鋼板の表面性状を劣化させるのでその
上限を０．４０％とした。
加させるので、その添加量は多い方が好ましいが、一方
その添加は、冷延鋼板の表面性状を劣化させるのでその
上限を０．４０％とした。
Ｍｎは、冷延鋼板の深絞り性を劣化させ、また鋼中Ｆｅ
５Ｃを安定させ、固溶炭素量を低下させるので０．２０
％以下が望ましい。
５Ｃを安定させ、固溶炭素量を低下させるので０．２０
％以下が望ましい。
ただし０．０３％より少ないと熱間脆性を起こす。
Ｐは、箱焼鈍した冷延鋼板中の固溶炭素量を増加させる
のに重要な添加元素である。
のに重要な添加元素である。
０．０６％未満のＰ量では上記効果は小さく、また０、
２５ ％をこえると冷延鋼板のスポット溶接性を害す
るので、０．０６〜０．２５係の範囲とした。
２５ ％をこえると冷延鋼板のスポット溶接性を害す
るので、０．０６〜０．２５係の範囲とした。
Ｓｏｌ、Ａｌは、冷延鋼板の深絞り性を向上させかつ窒
素による歪時効を防止するために、０．０１係以上の添
加が必要である。
素による歪時効を防止するために、０．０１係以上の添
加が必要である。
０．３５％をこえる量では鋼が硬化し好ましくたい。
製造法における規制は次の理由による。
冷間圧延後の焼鈍は、箱焼鈍が好ましい。
連続焼鈍法では、冷延鋼板の深絞り性が不十分でかつ歪
時効を起こすからである。
時効を起こすからである。
ただし、箱焼鈍においては、均熱を６００〜７５０℃で
行はい、次いでその冷却時の５００９Ｃ〜２００℃間の
温度を３時間以内で冷却する必要がある。
行はい、次いでその冷却時の５００９Ｃ〜２００℃間の
温度を３時間以内で冷却する必要がある。
一般の箱焼鈍における冷却では、５００℃〜２００℃間
を４〜１５時間かげている。
を４〜１５時間かげている。
本発明法におけるように冷却速度を速くするのは、鋼中
の固溶炭素量を増加させるためであり、これより遅い冷
却速度では、均熱焼鈍時（６００℃〜７５０℃）に固溶
していた炭素は、そのほとんどがＦｅ５Ｃとして析出し
てしまい焼付硬化には不十分子ｚ量の固溶炭素しか鋼中
に含有されたいからである。
の固溶炭素量を増加させるためであり、これより遅い冷
却速度では、均熱焼鈍時（６００℃〜７５０℃）に固溶
していた炭素は、そのほとんどがＦｅ５Ｃとして析出し
てしまい焼付硬化には不十分子ｚ量の固溶炭素しか鋼中
に含有されたいからである。
たお、均熱温度は６００℃未満では鋼の軟化が不十分で
プレス成形性が悪くたり、一方７５０℃を超えると鋼板
の平坦度が悪くなるから、６００〜７５０℃が望ましい
。
プレス成形性が悪くたり、一方７５０℃を超えると鋼板
の平坦度が悪くなるから、６００〜７５０℃が望ましい
。
次にこの発明の実施例について説明する。
実施例 １
真空溶解にて、Ｃ０，００１〜［１０５０係、ＳｉＯ，
０４Ｚ以下、Ｍｎ ０．１５〜０．２０％、Ｐｏ、００
５〜０．２５％、Ｓｏｌ、Ａ１０．０３〜０．０６％、
ＳＯ，００５〜０．０１０係、ＮＯ，００３〜０．００
５係の鋼を溶製し、鍛造熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼
鈍調圧を行たった。
０４Ｚ以下、Ｍｎ ０．１５〜０．２０％、Ｐｏ、００
５〜０．２５％、Ｓｏｌ、Ａ１０．０３〜０．０６％、
ＳＯ，００５〜０．０１０係、ＮＯ，００３〜０．００
５係の鋼を溶製し、鍛造熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼
鈍調圧を行たった。
熱間圧延の仕上温度は９００℃、巻取温度は５５０℃、
冷間圧延は３．２關厚から０．８ ｍｍ厚まで圧下率７
５係にて行なった。
冷間圧延は３．２關厚から０．８ ｍｍ厚まで圧下率７
５係にて行なった。
焼鈍は加熱速度４０°Ｃ／ｈｒ、均熱７００℃、５時間
。
。
冷却速度は７００℃から５００℃までは４０℃／ｈｒ、
５００℃から２００℃までは１２０℃／ｈｒ。
５００℃から２００℃までは１２０℃／ｈｒ。
２００℃から室温までは約４０’Ｃ／ｈｒとした。
調質圧延の伸び率は１．０％とした。
調質圧延を行なった冷延鋼板より、ＪＩＳＳ号引張試験
片を圧延方向に採取し、これら試験片を７．５係引張り
、第１図に示すように降伏応力（０，２係耐力）Ａ、お
よび７．５％引張りの際の流れ応力Ｂを求めた。
片を圧延方向に採取し、これら試験片を７．５係引張り
、第１図に示すように降伏応力（０，２係耐力）Ａ、お
よび７．５％引張りの際の流れ応力Ｂを求めた。
さらに１７０’Ｃで２０分間の熱処理を行い再び引張り
その時の降伏応力Ｃを求めた。
その時の降伏応力Ｃを求めた。
焼付塗装時の硬化能ＪＹ、Ｐ、は、降伏応力Ｃと流れ応
力Ｂの差、すたわちＪＹ、Ｐ、＝Ｃ−８で計算した。
力Ｂの差、すたわちＪＹ、Ｐ、＝Ｃ−８で計算した。
その結果は、第２図に示すようにＣ０，０３〜０．０２
５％の範囲で、かつＰｏ、０６１以上の鋼においては焼
付塗装時の硬化能ＪＹ、Ｐ、が２にり／−′以上あり、
前述の自動車車体重量の軽量化に寄与することができる
。
５％の範囲で、かつＰｏ、０６１以上の鋼においては焼
付塗装時の硬化能ＪＹ、Ｐ、が２にり／−′以上あり、
前述の自動車車体重量の軽量化に寄与することができる
。
実施例 ２
転炉にて溶製し、一部真空処理した第１表に示す成分を
有する鋼をスラブとした後１２００℃〜１２８０℃に加
熱し熱間圧延を行い、仕上温度８６０℃〜９２０℃、巻
取温度５２０８Ｃ〜５９０℃にて板厚３，２關の熱延鋼
板に仕上げた。
有する鋼をスラブとした後１２００℃〜１２８０℃に加
熱し熱間圧延を行い、仕上温度８６０℃〜９２０℃、巻
取温度５２０８Ｃ〜５９０℃にて板厚３，２關の熱延鋼
板に仕上げた。
これらを酸洗後、圧下率７５係の冷間圧延を行ない０．
８■厚の冷延コイルとし、さらに巻戻・シシてルーズコ
イルとした後箱焼鈍した。
８■厚の冷延コイルとし、さらに巻戻・シシてルーズコ
イルとした後箱焼鈍した。
箱焼鈍の昇温速度は５０〜ｂ
し、５００℃から２００℃間の冷却時間を１〜１０時間
に変化させた。
に変化させた。
これら焼鈍板に対し１係の調質圧延を行なった後、圧延
方向の引張試験を行たい、降伏応力、引張強さ、ｒ値、
および前述の焼付塗装時の硬化能、（Ｙ、Ｐ、を求めた
。
方向の引張試験を行たい、降伏応力、引張強さ、ｒ値、
および前述の焼付塗装時の硬化能、（Ｙ、Ｐ、を求めた
。
さらに歪時効性を、調質圧延した冷延鋼板を室温に１カ
月間放置後引張りその時の降伏点伸びの発生の有無にて
評価した。
月間放置後引張りその時の降伏点伸びの発生の有無にて
評価した。
以上の試験結果を第２表に示す。
この結果よりこの発明の実施による冷延鋼板は、相燐ｎ
ましを施したにもかかわらず焼付塗装による降伏応力を
増大でき、またγ値が高く歪時効性もなく、自動車の外
装パネルたどに使用してすぐれた性能を発揮できること
は明らかである。
ましを施したにもかかわらず焼付塗装による降伏応力を
増大でき、またγ値が高く歪時効性もなく、自動車の外
装パネルたどに使用してすぐれた性能を発揮できること
は明らかである。
本発明法による鋼板に対して、比較法のふ５試料はＭｎ
量が本発明法より高すぎるためにγ値が低くかつＪＹ、
Ｐ、が低い、又＆６試料はＰ量が低いためＪＹ、Ｐ、が
低く、＆７試料はＡｌ（酸可溶）が低いためにγ値が著
しく低く歪時効もある、嵐８試料はＣ量が高いためＪＹ
、Ｐ、が低くまたγ値も低く、＆、９試料は冷却速度が
遅いためＪＹ、Ｐ。
量が本発明法より高すぎるためにγ値が低くかつＪＹ、
Ｐ、が低い、又＆６試料はＰ量が低いためＪＹ、Ｐ、が
低く、＆７試料はＡｌ（酸可溶）が低いためにγ値が著
しく低く歪時効もある、嵐８試料はＣ量が高いためＪＹ
、Ｐ、が低くまたγ値も低く、＆、９試料は冷却速度が
遅いためＪＹ、Ｐ。
が低い。
以上の例からもこの発明による成分の調整と箱焼鈍の冷
却速度の組合せが重要であることがわかる。
却速度の組合せが重要であることがわかる。
第１図は焼付塗装時の降伏応力の増加量ＩＹ、Ｐ。
を求めるための引張試験におけるひずみと降伏応力との
関係を示すグラフ、第２図は冷延鋼板中のＣ量、Ｐ量と
降伏応力の増加量ＪＹ、Ｐ、との関係を示すグラフであ
る。
関係を示すグラフ、第２図は冷延鋼板中のＣ量、Ｐ量と
降伏応力の増加量ＪＹ、Ｐ、との関係を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- Ｉ Ｃ０，００３〜０．０２５係、ＳｉＯ，４０係以
下、Ｍｎ ０．０３〜０．２０％、Ｐｏ、０６〜０．２
５％、５ｏｌ−Ａ１０．０１〜０．３５ ％、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延、酸洗、冷
間圧延した後箱焼鈍炉にて６００〜７５０℃で再結８焼
はましを行ないその冷却過程の５００〜２００℃の温度
域を３時間以内で冷却することを特徴とする絞り用硬質
冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14381378A JPS5830374B2 (ja) | 1978-11-21 | 1978-11-21 | 絞り用硬質冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14381378A JPS5830374B2 (ja) | 1978-11-21 | 1978-11-21 | 絞り用硬質冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5573824A JPS5573824A (en) | 1980-06-03 |
| JPS5830374B2 true JPS5830374B2 (ja) | 1983-06-29 |
Family
ID=15347556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14381378A Expired JPS5830374B2 (ja) | 1978-11-21 | 1978-11-21 | 絞り用硬質冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5830374B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62169577U (ja) * | 1986-04-15 | 1987-10-27 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651527A (en) * | 1979-10-02 | 1981-05-09 | Kobe Steel Ltd | Production of al killed base cold rolled high tensile steel plate |
| JPS5741349A (en) * | 1980-08-27 | 1982-03-08 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel plate with high strength and deep drawability |
| JPS57181361A (en) * | 1981-04-28 | 1982-11-08 | Nippon Steel Corp | Large-sized cold rolled steel plate for forming with superior tensile rigidity and its manufacture |
| JPS5852432A (ja) * | 1981-09-19 | 1983-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱硬化性薄鋼板の製造方法 |
| JPS60221526A (ja) * | 1984-04-17 | 1985-11-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性、延性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| FR2837500B1 (fr) * | 2002-03-21 | 2004-12-03 | Usinor | Tole ecrouie en acier calme a l'aluminium et procede de fabrication d'un emballage a partir de cette tole |
-
1978
- 1978-11-21 JP JP14381378A patent/JPS5830374B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62169577U (ja) * | 1986-04-15 | 1987-10-27 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5573824A (en) | 1980-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60174852A (ja) | 深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 | |
| JPS646262B2 (ja) | ||
| JPH0474824A (ja) | 焼付硬化性と加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0123530B2 (ja) | ||
| US5078809A (en) | Method for producing cold-rolled steel sheet | |
| JPS6111296B2 (ja) | ||
| US6143100A (en) | Bake-hardenable cold rolled steel sheet and method of producing same | |
| JPS5830374B2 (ja) | 絞り用硬質冷延鋼板の製造法 | |
| JPH06108153A (ja) | 耐常温時効性の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS631374B2 (ja) | ||
| JPS6235463B2 (ja) | ||
| JPH02194126A (ja) | 焼付硬化性鋼板の製造方法 | |
| JP2793284B2 (ja) | 焼付硬化性の優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH05230614A (ja) | 深絞り用高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPS5884928A (ja) | 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 | |
| JPH04120217A (ja) | 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02125817A (ja) | ＴＳレベルが３５〜４５ｋｇ／ｍｍ↑２の高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| GB2066290A (en) | Processes for producing high strength cold rolled steel sheets | |
| JPH05195060A (ja) | 耐時効性、プレス成形性の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH05171353A (ja) | 焼付け硬化性に優れた深絞り用薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP2560168B2 (ja) | 低温での塗装焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6051537B2 (ja) | ホ−ロ−性に優れたアルミキルド冷延鋼板の製造法 | |
| JPH05230543A (ja) | 焼付硬化性と深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0681045A (ja) | 加工性および焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0192317A (ja) | 伸びフランジ加工性の優れた高強度薄鋼板の製造方法 |