JPS6067627A - 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 - Google Patents
連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS6067627A JPS6067627A JP17430283A JP17430283A JPS6067627A JP S6067627 A JPS6067627 A JP S6067627A JP 17430283 A JP17430283 A JP 17430283A JP 17430283 A JP17430283 A JP 17430283A JP S6067627 A JPS6067627 A JP S6067627A
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- Japan
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- rolled
- continuous annealing
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- surface treatment
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Materials Engineering (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は錫メッキやクロム酸処理などの表面処理が施さ
れるテン／４一度３以下の軟質表面処理用鋼板、例えば
軟質ブリキ原板の製造法に係わシ、耐フルーテイング性
のすぐれた軟質表面処理用鋼板を連続焼鈍で製造する方
法に関する。
れるテン／４一度３以下の軟質表面処理用鋼板、例えば
軟質ブリキ原板の製造法に係わシ、耐フルーテイング性
のすぐれた軟質表面処理用鋼板を連続焼鈍で製造する方
法に関する。
（従来技術）
錫メッキを施したブリキは、（１１々の用途に徴求され
る材質の程度に応じて適宜還択できる目安として調質度
（テンパ一度）が規定されている。テンパ一度はロック
ウェル表面硬度（ＨＲ３０ＴまたはＨＩＮ５Ｔ ）で表
示され、軟質なものから順に下記のとおり規定されてい
る。
る材質の程度に応じて適宜還択できる目安として調質度
（テンパ一度）が規定されている。テンパ一度はロック
ウェル表面硬度（ＨＲ３０ＴまたはＨＩＮ５Ｔ ）で表
示され、軟質なものから順に下記のとおり規定されてい
る。
Ｔ−１４６〜５２
Ｔ−２５０〜５６
Ｔ−３５４〜６０
Ｔ−４５８〜６４
Ｔ−５６２〜６８
Ｔ−６６７〜７３
これらのブリキは一般に、低炭素鋼の鋼ハを熱間圧延し
た熱延コイルを所定の板）Ｊ）に冷間圧延し、焼鈍し、
調質圧延したブリキ原板に錫メッキを施して製造されて
いる。これらの製造工程のうち、焼鈍にはパッチ焼鈍方
式および連続焼鈍方式の二つが用いられているが、Ｔ−
１ないしＴ−３ブリキ用原板は従来バッチ焼鈍方式で焼
鈍されておシＪＩＳでも区分されている。
た熱延コイルを所定の板）Ｊ）に冷間圧延し、焼鈍し、
調質圧延したブリキ原板に錫メッキを施して製造されて
いる。これらの製造工程のうち、焼鈍にはパッチ焼鈍方
式および連続焼鈍方式の二つが用いられているが、Ｔ−
１ないしＴ−３ブリキ用原板は従来バッチ焼鈍方式で焼
鈍されておシＪＩＳでも区分されている。
連続焼鈍は急熱、短時間均熱、急冷という焼鈍サイクル
でちるから、従来はＴ−４以上の硬質ブリキの製造に適
用されていた。しかし連続焼鈍は能率的に鋼板を製造で
きること、また製造される鋼板の材質的なバラツキが小
さい等の長所を有する。このため昨今においては連続焼
鈍を適用してＴ−３以下の軟質ブリキ原板の製造につい
て種々検討されている。
でちるから、従来はＴ−４以上の硬質ブリキの製造に適
用されていた。しかし連続焼鈍は能率的に鋼板を製造で
きること、また製造される鋼板の材質的なバラツキが小
さい等の長所を有する。このため昨今においては連続焼
鈍を適用してＴ−３以下の軟質ブリキ原板の製造につい
て種々検討されている。
ところで、軟質ブリキ原板ｆｆ：連続焼鈍にて製造する
には、■結晶粒の微細化を防ぐこと、■過飽和な固溶Ｃ
１固溶Ｎの低減、すなわち、時効性を低減すること等を
図る必要がある。まず、結晶粒の微細化を防ぐために、
熱間圧延において仕上温度をＡｒ３点近傍もしくはそれ
以下の低温仕上とし、捲取温度を高温とする方法や、鋼
成分の調整が行なわれている。又過飽和な固溶Ｃを低減
するためには、連続焼鈍の短時間均熱に次いでその冷却
過程にて過時効処理が行カわれている。また過飽和な固
溶Ｎを低減するためにはＡｔ 、 Ｂ 、Ｎｂなどを添
加する等の手段がとられている。このようなことから、
最近においては連続焼鈍を適用してＴ−３以下の軟質ブ
リキの製造が一部に行なわれている。
には、■結晶粒の微細化を防ぐこと、■過飽和な固溶Ｃ
１固溶Ｎの低減、すなわち、時効性を低減すること等を
図る必要がある。まず、結晶粒の微細化を防ぐために、
熱間圧延において仕上温度をＡｒ３点近傍もしくはそれ
以下の低温仕上とし、捲取温度を高温とする方法や、鋼
成分の調整が行なわれている。又過飽和な固溶Ｃを低減
するためには、連続焼鈍の短時間均熱に次いでその冷却
過程にて過時効処理が行カわれている。また過飽和な固
溶Ｎを低減するためにはＡｔ 、 Ｂ 、Ｎｂなどを添
加する等の手段がとられている。このようなことから、
最近においては連続焼鈍を適用してＴ−３以下の軟質ブ
リキの製造が一部に行なわれている。
ところが、近年軟質ブリキの旧質に対する扱求水準はま
すます厳格化する傾向にあり、安定したテンパ一度の保
証のみならず、７ｆ、７要家における塗装焼付は処理後
の加工時に腰折れ々どの加］二不良が生じないことを要
求する傾向が顕著となりつつある。
すます厳格化する傾向にあり、安定したテンパ一度の保
証のみならず、７ｆ、７要家における塗装焼付は処理後
の加工時に腰折れ々どの加］二不良が生じないことを要
求する傾向が顕著となりつつある。
腰折れはブリキを例えば曲り゛加工する際、ｖ１線状に
屈曲する現象でフルーチイングと吋はれるものであシ、
このフルーチイングはこれまでは１（，１効性と密接な
関係、がちって降伏点伸ひを４％程度以下にすればよい
といわれている。
屈曲する現象でフルーチイングと吋はれるものであシ、
このフルーチイングはこれまでは１（，１効性と密接な
関係、がちって降伏点伸ひを４％程度以下にすればよい
といわれている。
しかしブリキは前記塗装焼料り処理時は約２１０℃に加
熱されるので、その際激しい時効現象が生じ降伏点伸び
の発生が避けられず、例えば６〜１２％の降伏点伸びが
生じる。乙のようなことからフルーチイング性につ伝て
はい壕だ十分でなく、これを良好とする必要がある。
熱されるので、その際激しい時効現象が生じ降伏点伸び
の発生が避けられず、例えば６〜１２％の降伏点伸びが
生じる。乙のようなことからフルーチイング性につ伝て
はい壕だ十分でなく、これを良好とする必要がある。
（発明の目的）
本発明の目的は、Ｔ−３以下の軟質であってフルーチイ
ングのない一表面処理用鉛板を連続焼鈍を適用して製造
する方法を扶供するにある。
ングのない一表面処理用鉛板を連続焼鈍を適用して製造
する方法を扶供するにある。
（発明の構成・作用）
本発明者らは、Ｔ−３以下の軟質であってフルーチイン
グの々い表面処理用鍔板を連続焼鈍により製造すべり、
Ａｔキルド６１．咽を素材と１７で熱間圧延における捲
取温度を６２０〜７００℃として、ＡｔＮとＣの析出を
促進させ、また冷間圧延後の連続焼鈍においては、これ
まで一般に避けられていたＡｃ１変態点以上の温度域で
均熱し、次いで過時効処理温度まで例えば３０℃／秒以
上、好ましくは１００℃／秒以上にて急速冷却し、３ｏ
ｏ〜５００℃の温度で過時効処理を施すと、固溶Ｃ１固
溶Ｎが大巾に低減されることの他に、粒内における炭化
物の析出密度が増え、転位発生源として作用し、塗装焼
料は処理時の時効現象によシ降伏点伸びが数チもしくは
それ以上発生してもフルーチイングが生じないことを知
見した。
グの々い表面処理用鍔板を連続焼鈍により製造すべり、
Ａｔキルド６１．咽を素材と１７で熱間圧延における捲
取温度を６２０〜７００℃として、ＡｔＮとＣの析出を
促進させ、また冷間圧延後の連続焼鈍においては、これ
まで一般に避けられていたＡｃ１変態点以上の温度域で
均熱し、次いで過時効処理温度まで例えば３０℃／秒以
上、好ましくは１００℃／秒以上にて急速冷却し、３ｏ
ｏ〜５００℃の温度で過時効処理を施すと、固溶Ｃ１固
溶Ｎが大巾に低減されることの他に、粒内における炭化
物の析出密度が増え、転位発生源として作用し、塗装焼
料は処理時の時効現象によシ降伏点伸びが数チもしくは
それ以上発生してもフルーチイングが生じないことを知
見した。
本発明はこのような知見に基づいて構成されたものであ
シ、その要旨とするところは、Ｍｆｔｒ、％でＣ： ０
．０４〜０．１０％、Ｍｎ ： ０．０５〜０．６０％
、酸可溶Ａｔ：０．０３％以上、Ｎ：０．０１％以下、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延して６２０〜７００℃の温度で捲取り、次いで脱スケ
ールし、冷間圧延し、その後連続焼鈍にてＡｃ１変態点
以上の温度に加熱し、過時効処理温度域まで急速冷却し
、３００〜５００℃の温度で１０秒以上の過時効処理を
行ない、次いで調質圧延することを特徴とする連続焼鈍
による剛フルーチイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼
板の製造法にある。
シ、その要旨とするところは、Ｍｆｔｒ、％でＣ： ０
．０４〜０．１０％、Ｍｎ ： ０．０５〜０．６０％
、酸可溶Ａｔ：０．０３％以上、Ｎ：０．０１％以下、
残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延して６２０〜７００℃の温度で捲取り、次いで脱スケ
ールし、冷間圧延し、その後連続焼鈍にてＡｃ１変態点
以上の温度に加熱し、過時効処理温度域まで急速冷却し
、３００〜５００℃の温度で１０秒以上の過時効処理を
行ない、次いで調質圧延することを特徴とする連続焼鈍
による剛フルーチイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼
板の製造法にある。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明はＡｔキルド鋼を素材とするものであるが、まず
その鋼成分について述べる。
その鋼成分について述べる。
Ｃはその含有量）が少ないとかえって固溶Ｃが連続焼鈍
にて残存しやすくなるので０．０４％を下限とする。一
方Ｃ含有量が過多になると硬質となるので０．１０チ以
下とする。
にて残存しやすくなるので０．０４％を下限とする。一
方Ｃ含有量が過多になると硬質となるので０．１０チ以
下とする。
Ｍｎは熱間脆性を防ぎ熱間圧延を円滑に行なうために０
．０５％以上含有させる。その含有量が多くなると硬質
化するので０．６０％以下とする。
．０５％以上含有させる。その含有量が多くなると硬質
化するので０．６０％以下とする。
Ａｔは酸可溶Ａｔ（以下５ｏＡＡｔという。）としてＮ
を固定するために０．０３％以上含有させる。その」二
限は強いて規定する必要はないが、コスト低減の見地か
ら０．１５％が上限である。
を固定するために０．０３％以上含有させる。その」二
限は強いて規定する必要はないが、コスト低減の見地か
ら０．１５％が上限である。
Ｎは銅を硬質化、シ、まだ時効性の一因となるので、０
．０１０％以下とする。
．０１０％以下とする。
対象鋼板の基本鋼成分は以上のようであるが、必要によ
シＡｔ投入前にＳｔにて脱酸する場合には、０、１〜０
．２％のＳｔが含有される。また粒成長の促進と固溶Ｃ
および固溶Ｎの低減のためにＢ、Ｔｌ、Ｎｂ。
シＡｔ投入前にＳｔにて脱酸する場合には、０、１〜０
．２％のＳｔが含有される。また粒成長の促進と固溶Ｃ
および固溶Ｎの低減のためにＢ、Ｔｌ、Ｎｂ。
Ｚｒ、Ｖのうち１種又は２種以上の元素を合計で０．０
００３〜０．０２チ添加してもよい。
００３〜０．０２チ添加してもよい。
前記成分からなる鋼は転炉、電気炉などで溶製された後
、連続鋳造によシまたは造塊、分塊圧延によ少スラッと
される。 − 熱間圧延においては通常の仕上温度にて仕上圧延され、
６２０〜７００℃の温度域で捲取られる０下限を６２０
℃とするのはＡｔＮの析出を促進するためである。一方
仕上温度がより高温になると酸洗性が劣化するので、上
限を７００℃とする。
、連続鋳造によシまたは造塊、分塊圧延によ少スラッと
される。 − 熱間圧延においては通常の仕上温度にて仕上圧延され、
６２０〜７００℃の温度域で捲取られる０下限を６２０
℃とするのはＡｔＮの析出を促進するためである。一方
仕上温度がより高温になると酸洗性が劣化するので、上
限を７００℃とする。
次いで脱スケールされ冷間圧延されるかその圧下率は所
定製品板厚となるように決められるもので任意である。
定製品板厚となるように決められるもので任意である。
冷間圧延後は連続焼鈍されるが、均熱温度し１、Ａｃ１
変態点以上とする。これまでの一般的なブリキ原板焼鈍
における均熱温度は６３０〜７００℃Ｈ０ｌｆ１度でＡ
ｃ１変態点以下であったが、本発明では均熱後の急速冷
却と過時効処理と相まって固溶Ｃ−ｉ大巾に低減せしめ
るために、均熱温度は逆に固溶Ｃを増やすべ（Ａｃ１変
態点以上の温度とする。このとき均熱時間は特に規定す
る必要はないが１０秒〜５分程度とされる。
変態点以上とする。これまでの一般的なブリキ原板焼鈍
における均熱温度は６３０〜７００℃Ｈ０ｌｆ１度でＡ
ｃ１変態点以下であったが、本発明では均熱後の急速冷
却と過時効処理と相まって固溶Ｃ−ｉ大巾に低減せしめ
るために、均熱温度は逆に固溶Ｃを増やすべ（Ａｃ１変
態点以上の温度とする。このとき均熱時間は特に規定す
る必要はないが１０秒〜５分程度とされる。
次いで例えば３０℃／秒以上、好ましくは１００℃／秒
以上の冷却速度にて過時効処理温度域に急速冷却され、
３００〜５００℃の湿度域にて過時効処理される。急速
冷却するのはその後の過時効処理によって固溶Ｃを低減
させることの他に、粒内への炭化物の析出をふやし、転
位発生源たらしめて、フルーチイングの発生を防ぐため
である。
以上の冷却速度にて過時効処理温度域に急速冷却され、
３００〜５００℃の湿度域にて過時効処理される。急速
冷却するのはその後の過時効処理によって固溶Ｃを低減
させることの他に、粒内への炭化物の析出をふやし、転
位発生源たらしめて、フルーチイングの発生を防ぐため
である。
過時効処理温度は低温になると固溶Ｃの析出に長時間を
要するので下限を３００℃とする。一方、過時効温度が
高温になると、その温度で平衡的に固溶されるＣのｆｒ
ｉが多くなるので上限を５００℃とする。
要するので下限を３００℃とする。一方、過時効温度が
高温になると、その温度で平衡的に固溶されるＣのｆｒ
ｉが多くなるので上限を５００℃とする。
過時効処理の時間は１０秒以上とされる。それは前記３
００〜５００℃の過時効温度では固溶Ｃの低減が１０秒
以上で遠域−されゐ−からである。
００〜５００℃の過時効温度では固溶Ｃの低減が１０秒
以上で遠域−されゐ−からである。
この連続焼鈍の後、テンパ一度を調整するために調質圧
延が施される。
延が施される。
実施例
第１表に示す本発明の試料（試料番号１〜１０）および
比較例の試料（試料番号１１〜１５）のそ続焼鈍条件で
処理した。次いで１．２％の調質圧延を施し、塗装焼付
処理を２１０℃で行ない、調質圧延後の硬度１（Ｒ３０
Ｔと、塗装焼イ」処理後のフル−チイングを測定した。
比較例の試料（試料番号１１〜１５）のそ続焼鈍条件で
処理した。次いで１．２％の調質圧延を施し、塗装焼付
処理を２１０℃で行ない、調質圧延後の硬度１（Ｒ３０
Ｔと、塗装焼イ」処理後のフル−チイングを測定した。
フルーチイング評点は１．５以下が合格、２以上が不合
格である。これより本発明によると耐フルーテイング性
がすぐれた表面処理用鋼板が得られることがわかる。
格である。これより本発明によると耐フルーテイング性
がすぐれた表面処理用鋼板が得られることがわかる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．０４〜０．１０％ Ｍｎ ： ０．０５〜０．６０％ 酸可溶Ａｔ ： ０．０３％以上 Ｎ ： ０．０１％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延して６２０〜７００℃の温度で捲取シ、次いで脱スケ
ールし、冷間圧延し、その後連続焼鈍にてＡｃ１変態点
以上の温度に加熱し、過時効処理温度域まで急速冷却し
、３００〜５００℃の温度で１θ秒以上の過時効処理を
行ない、次いで調質圧延することを特徴とする連続焼鈍
による耐フルーテイング性のすぐれた軟質表面処理用銅
板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17430283A JPS6067627A (ja) | 1983-09-22 | 1983-09-22 | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17430283A JPS6067627A (ja) | 1983-09-22 | 1983-09-22 | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6067627A true JPS6067627A (ja) | 1985-04-18 |
Family
ID=15976284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17430283A Pending JPS6067627A (ja) | 1983-09-22 | 1983-09-22 | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6067627A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU708379B2 (en) * | 1994-06-27 | 1999-08-05 | Onesteel Trading Pty Limited | Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections |
| CN1066489C (zh) * | 1994-06-27 | 2001-05-30 | 塔比马克斯澳大利亚有限公司 | 增加冷压成型型钢屈服强度的方法 |
-
1983
- 1983-09-22 JP JP17430283A patent/JPS6067627A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU708379B2 (en) * | 1994-06-27 | 1999-08-05 | Onesteel Trading Pty Limited | Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections |
| CN1066489C (zh) * | 1994-06-27 | 2001-05-30 | 塔比马克斯澳大利亚有限公司 | 增加冷压成型型钢屈服强度的方法 |
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