JPH05331553A - 遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 - Google Patents
遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH05331553A JPH05331553A JP4137214A JP13721492A JPH05331553A JP H05331553 A JPH05331553 A JP H05331553A JP 4137214 A JP4137214 A JP 4137214A JP 13721492 A JP13721492 A JP 13721492A JP H05331553 A JPH05331553 A JP H05331553A
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- steel sheet
- steel
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Abstract
(57)【要約】
【構成】重量％で、Ｃ；０．００１０〜０．００５０
％、Ａｌ；０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．００５０％、
Ｂ；０．０００２〜０．００２０％を含むほか、Ｎｂ／
Ｃ（重量％比）＝１．２〜２．８を含み、かつ、Ａｌ／
Ｎ（重量％比）＝２０〜４５であって、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる組成の鋼スラブを溶製した後、
仕上温度をＡｒ3 変態点以上とする熱間圧延を行って７
００℃以下の温度でコイルに巻き取り、次いで冷間圧延
を施した後、再結晶温度以上で連続焼鈍を行うことによ
り、遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板を製造す
る。 【効果】深絞り用焼付硬化性鋼板の時効劣化がＡｌ／Ｎ
を２０〜４５の範囲に規制することにより少なくなる。
％、Ａｌ；０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．００５０％、
Ｂ；０．０００２〜０．００２０％を含むほか、Ｎｂ／
Ｃ（重量％比）＝１．２〜２．８を含み、かつ、Ａｌ／
Ｎ（重量％比）＝２０〜４５であって、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる組成の鋼スラブを溶製した後、
仕上温度をＡｒ3 変態点以上とする熱間圧延を行って７
００℃以下の温度でコイルに巻き取り、次いで冷間圧延
を施した後、再結晶温度以上で連続焼鈍を行うことによ
り、遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板を製造す
る。 【効果】深絞り用焼付硬化性鋼板の時効劣化がＡｌ／Ｎ
を２０〜４５の範囲に規制することにより少なくなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、深絞り用焼付硬化性
鋼板の製造方法の時効劣化を少なくした製造方法に関す
る。
鋼板の製造方法の時効劣化を少なくした製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方
法に関しては、たとえば特公昭６１−１１２９６号公報
に開示されているように、Ｎｂ／Ｃの値を制御すること
により、所要の焼付硬化性を確保するようにしている。
法に関しては、たとえば特公昭６１−１１２９６号公報
に開示されているように、Ｎｂ／Ｃの値を制御すること
により、所要の焼付硬化性を確保するようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の方
法において、Ｎｂ／Ｃが焼付硬化性（ＢＨ性）に及ぼす
影響については、図１に示すとおりであり、Ｎｂ／Ｃが
所定の範囲であれば安定した高ＢＨ性が得られることが
わかる。同図のＢＨ量は、試験片に２％の予歪を与えた
後、１７０℃で２０分の熱処理による降伏点の上昇量
（ｋｇ／ｍｍ2 ）である。
法において、Ｎｂ／Ｃが焼付硬化性（ＢＨ性）に及ぼす
影響については、図１に示すとおりであり、Ｎｂ／Ｃが
所定の範囲であれば安定した高ＢＨ性が得られることが
わかる。同図のＢＨ量は、試験片に２％の予歪を与えた
後、１７０℃で２０分の熱処理による降伏点の上昇量
（ｋｇ／ｍｍ2 ）である。
【０００４】一方、従来の方法によって製造された鋼板
の降伏点伸びの時効による影響をみると、製造直後はＹ
Ｅｌ（生）≦０．３％であるが、促進時効処理後はＹＥ
ｌ（時効）≧０．３％になり、経時変化による劣化が発
生する。したがって、加工業者が入手する鋼板は、製造
後一定期間（通常６ヶ月ないし１年）を経過したもので
あるため、プレス加工時にストレッチャーストレインが
発生することがあり、また、このような鋼板は、降伏点
の上昇に伴うスプリングバックにより、形状凍結性の劣
化を生じやすいという問題がある。
の降伏点伸びの時効による影響をみると、製造直後はＹ
Ｅｌ（生）≦０．３％であるが、促進時効処理後はＹＥ
ｌ（時効）≧０．３％になり、経時変化による劣化が発
生する。したがって、加工業者が入手する鋼板は、製造
後一定期間（通常６ヶ月ないし１年）を経過したもので
あるため、プレス加工時にストレッチャーストレインが
発生することがあり、また、このような鋼板は、降伏点
の上昇に伴うスプリングバックにより、形状凍結性の劣
化を生じやすいという問題がある。
【０００５】この出願の発明者らは、上記のような問題
を解決すべく、実験、研究を重ねたところ、ＡｌとＮと
の含有比を所定の範囲に制御することにより、深絞り用
焼付硬化性鋼板の時効劣化を少なくすることが可能であ
ることを見出すに至った。
を解決すべく、実験、研究を重ねたところ、ＡｌとＮと
の含有比を所定の範囲に制御することにより、深絞り用
焼付硬化性鋼板の時効劣化を少なくすることが可能であ
ることを見出すに至った。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記のよう
な地見に基づいてなされたものであり、次の事項を要旨
としている。重量％で、Ｃ；０．００１０〜０．００５
０％、Ａｌ；０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．００５０
％、Ｂ；０．０００２〜０．００２０％を含むほか、Ｎ
ｂ／Ｃ（重量％比）＝１．２〜２．８を含み、かつ、Ａ
ｌ／Ｎ（重量％比）＝２０〜４５であって、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなる組成の鋼スラブを溶製した
後、仕上温度をＡｒ3 変態点以上とする熱間圧延を行っ
て７００℃以下の温度でコイルに巻き取り、次いで冷間
圧延を施した後、再結晶温度以上で連続焼鈍を行うこと
により、遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板を製
造する。
な地見に基づいてなされたものであり、次の事項を要旨
としている。重量％で、Ｃ；０．００１０〜０．００５
０％、Ａｌ；０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．００５０
％、Ｂ；０．０００２〜０．００２０％を含むほか、Ｎ
ｂ／Ｃ（重量％比）＝１．２〜２．８を含み、かつ、Ａ
ｌ／Ｎ（重量％比）＝２０〜４５であって、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなる組成の鋼スラブを溶製した
後、仕上温度をＡｒ3 変態点以上とする熱間圧延を行っ
て７００℃以下の温度でコイルに巻き取り、次いで冷間
圧延を施した後、再結晶温度以上で連続焼鈍を行うこと
により、遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板を製
造する。
【０００７】まず、この発明に用いる鋼スラブの元素組
成及びその成分の限定理由について説明する。 Ｃ：固溶Ｃを鋼中に残存させて焼付硬化性をもたせるに
は最低限０．００１００％が必要である。一方、深絞り
性の指標であるｒ値（ランクフォード値）を高くするた
めには、Ｃが少ない方が有利であること、および炭化物
として固定するのに必要なＮｂ添加量を少なくできるこ
とからその上限を０．００５０％とした。
成及びその成分の限定理由について説明する。 Ｃ：固溶Ｃを鋼中に残存させて焼付硬化性をもたせるに
は最低限０．００１００％が必要である。一方、深絞り
性の指標であるｒ値（ランクフォード値）を高くするた
めには、Ｃが少ない方が有利であること、および炭化物
として固定するのに必要なＮｂ添加量を少なくできるこ
とからその上限を０．００５０％とした。
【０００８】Ａｌ：ＮをＡｌで固定するには、下限値と
して０．０１％を必要とするが、０．１％を超えると、
連続焼鈍工程において延性を劣化させる。 Ｎ：０．００５０％を超える含有は、連続焼鈍工程にお
いて、絞り性、延性を劣化させる。 Ｂ：極微量のＢをＮｂと複合添加することにより、ｒ値
を向上させることができる。一方、過剰な添加は延性を
劣化させるので、０．０００２〜０．００２０％とす
る。
して０．０１％を必要とするが、０．１％を超えると、
連続焼鈍工程において延性を劣化させる。 Ｎ：０．００５０％を超える含有は、連続焼鈍工程にお
いて、絞り性、延性を劣化させる。 Ｂ：極微量のＢをＮｂと複合添加することにより、ｒ値
を向上させることができる。一方、過剰な添加は延性を
劣化させるので、０．０００２〜０．００２０％とす
る。
【０００９】Ｎｂ／Ｃ：ＹＥｌ（生）≦０．３％を確保
するための下限値として１．２を必要とする。２．８を
超えると焼付硬化性が失われる。 Ａｌ／Ｎ：Ａｌ／ＮがＹＥｌ（時効）％に及ぼす影響に
ついて、この発明者らが行った実験の結果を図示する
と、図２のグラフが得られる。この実験結果によれば、
Ａｌ／Ｎ＜２０になると、微量Ｎが鋼中に単独で残存す
るほか、ＮがＮｂＮとして固定されるため、Ｎｂ／Ｃが
低下して固溶Ｃが増加することにより、ＹＥｌ（時効）
が０．３％を超える。また、Ａｌ／Ｎ＞４５になると、
ＮがＡｌＮとして固定されるため、固溶Ｂが鋼中に残存
することにより、ＹＥｌ（時効）が０．３％を超える。
ＹＥｌ（時効）の評価は、１００℃で３０分の促進時効
を行った後の降伏点伸びによって判定した。
するための下限値として１．２を必要とする。２．８を
超えると焼付硬化性が失われる。 Ａｌ／Ｎ：Ａｌ／ＮがＹＥｌ（時効）％に及ぼす影響に
ついて、この発明者らが行った実験の結果を図示する
と、図２のグラフが得られる。この実験結果によれば、
Ａｌ／Ｎ＜２０になると、微量Ｎが鋼中に単独で残存す
るほか、ＮがＮｂＮとして固定されるため、Ｎｂ／Ｃが
低下して固溶Ｃが増加することにより、ＹＥｌ（時効）
が０．３％を超える。また、Ａｌ／Ｎ＞４５になると、
ＮがＡｌＮとして固定されるため、固溶Ｂが鋼中に残存
することにより、ＹＥｌ（時効）が０．３％を超える。
ＹＥｌ（時効）の評価は、１００℃で３０分の促進時効
を行った後の降伏点伸びによって判定した。
【００１０】上記の組成からなる鋼スラブを通常の方法
により溶製した後、Ａｒ3 変態点以上の仕上温度で熱間
圧延を施し、７００℃以下の温度でコイルに巻き取る。
巻取温度が７００℃を超えると、この後の酸洗工程にお
ける脱スケール性が悪くなり、鋼板の表面性状が劣化す
るので好ましくない。酸洗した後に冷間圧延を施し、所
定厚さの鋼板にしたものを再結晶温度以上で連続焼鈍す
る。
により溶製した後、Ａｒ3 変態点以上の仕上温度で熱間
圧延を施し、７００℃以下の温度でコイルに巻き取る。
巻取温度が７００℃を超えると、この後の酸洗工程にお
ける脱スケール性が悪くなり、鋼板の表面性状が劣化す
るので好ましくない。酸洗した後に冷間圧延を施し、所
定厚さの鋼板にしたものを再結晶温度以上で連続焼鈍す
る。
【００１１】
【実施例】表１に示す組成からなる鋼を溶製し、連続鋳
造によりスラブとした後、Ａｒ3変態点以上の仕上温度
で熱間圧延し、６００℃で巻き取って熱延コイルとし
た。このコイルを酸洗した後、冷間圧延（圧下率７５
％）を行って０．８ｍｍ板厚の冷延鋼板とし、これに続
いて連続焼鈍（８００℃）を施し、１０℃／ｓ以上で冷
却した後、０．９％のスキンパス圧延を行った。
造によりスラブとした後、Ａｒ3変態点以上の仕上温度
で熱間圧延し、６００℃で巻き取って熱延コイルとし
た。このコイルを酸洗した後、冷間圧延（圧下率７５
％）を行って０．８ｍｍ板厚の冷延鋼板とし、これに続
いて連続焼鈍（８００℃）を施し、１０℃／ｓ以上で冷
却した後、０．９％のスキンパス圧延を行った。
【００１２】このうよにして製造された鋼板の機械的性
質を、圧延方向と平行に採取した試験片を用いて測定し
たところ、表２に示す結果が得られた。
質を、圧延方向と平行に採取した試験片を用いて測定し
たところ、表２に示す結果が得られた。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】表２の結果から明らかなように、この発明
の実施例２および３の延性（全伸び）Ｅｌと焼付硬化性
ＢＨは、比較例１および４とほぼ同等であるが、降伏点
伸びＹＥｌについては、実施例２および３のＹＥｌ
（生）とＹＥｌ（時効）との何れも０．３％以下であっ
て、時効劣化が認められないのに対し、比較例１および
４にあっては、ＹＥｌ（生）は０．３％以下であるが、
ＹＥｌ（時効）は０．３％を遙かに超えた値を示し、時
効による影響が大きいことが分かる。
の実施例２および３の延性（全伸び）Ｅｌと焼付硬化性
ＢＨは、比較例１および４とほぼ同等であるが、降伏点
伸びＹＥｌについては、実施例２および３のＹＥｌ
（生）とＹＥｌ（時効）との何れも０．３％以下であっ
て、時効劣化が認められないのに対し、比較例１および
４にあっては、ＹＥｌ（生）は０．３％以下であるが、
ＹＥｌ（時効）は０．３％を遙かに超えた値を示し、時
効による影響が大きいことが分かる。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、Ａｌ／Ｎの比を所定範囲に規制した鋼スラブを、熱
間圧延、冷間圧延した後、連続焼鈍することにより、深
絞り性と焼付硬化性とを損なうことなく、経時変化の少
ない遅時効性に優れた鋼板を製造することができる。
ば、Ａｌ／Ｎの比を所定範囲に規制した鋼スラブを、熱
間圧延、冷間圧延した後、連続焼鈍することにより、深
絞り性と焼付硬化性とを損なうことなく、経時変化の少
ない遅時効性に優れた鋼板を製造することができる。
【図１】Ｎｂ／ＣとＢＨ量、ＹＥｌの経時変化との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図２】Ａｌ／Ｎと時効処理後のＹＥｌとの関係を示す
グラフである。
グラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ；０．００１０〜０．００
５０％、Ａｌ；０．０１〜０．１％、Ｎ≦０．００５０
％、Ｂ；０．０００２〜０．００２０％を含むほか、Ｎ
ｂ／Ｃ（重量％比）＝１．２〜２．８を含み、かつ、Ａ
ｌ／Ｎ（重量％比）＝２０〜４５であって、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなる組成の鋼スラブを溶製した
後、仕上温度をＡｒ3 変態点以上とする熱間圧延を行っ
て７００℃以下の温度でコイルに巻き取り、次いで冷間
圧延を施した後、再結晶温度以上で連続焼鈍を行うこと
を特徴とする遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13721492A JP3303929B2 (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13721492A JP3303929B2 (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05331553A true JPH05331553A (ja) | 1993-12-14 |
| JP3303929B2 JP3303929B2 (ja) | 2002-07-22 |
Family
ID=15193461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13721492A Expired - Fee Related JP3303929B2 (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3303929B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000000657A1 (fr) * | 1998-06-30 | 2000-01-06 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier laminee a froid presentant une excellente aptitude a la trempe par cuisson |
-
1992
- 1992-05-28 JP JP13721492A patent/JP3303929B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000000657A1 (fr) * | 1998-06-30 | 2000-01-06 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier laminee a froid presentant une excellente aptitude a la trempe par cuisson |
| US6217675B1 (en) | 1998-06-30 | 2001-04-17 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet having improved bake hardenability |
| CN1090246C (zh) * | 1998-06-30 | 2002-09-04 | 新日本制铁株式会社 | 烘烤硬化性优良的冷轧钢板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3303929B2 (ja) | 2002-07-22 |
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Legal Events
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