JP3142975B2 - 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用鋼板等の使
途に有用な、深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方
法に関するものである。
途に有用な、深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車のパネル等に使用される冷延鋼板
には、優れた深絞り性が要求される。このように鋼板が
優れた深絞り性を示すためには、鋼板の機械的特性とし
て、高い平均ｒ値（ランクフォード値）と良好な延性
（El. ）とをそなえていることが必要である。
には、優れた深絞り性が要求される。このように鋼板が
優れた深絞り性を示すためには、鋼板の機械的特性とし
て、高い平均ｒ値（ランクフォード値）と良好な延性
（El. ）とをそなえていることが必要である。
【０００３】深絞り性の改善のためには各種の方法が提
案されている。例えば特公昭44-17268号公報、特公昭44
-17269号公報及び特公昭44-17270号公報には、低炭素リ
ムド鋼に２回冷延−焼鈍を施すことにより、平均ｒ値を
2.18まで高めた冷延鋼板の製造方法が開示されている。
しかしながらこれらの方法は、冷間圧延と再結晶焼鈍と
を２回ずつ行わなければならず、そのために要するエネ
ルギー及びコストは莫大なものとなる。
案されている。例えば特公昭44-17268号公報、特公昭44
-17269号公報及び特公昭44-17270号公報には、低炭素リ
ムド鋼に２回冷延−焼鈍を施すことにより、平均ｒ値を
2.18まで高めた冷延鋼板の製造方法が開示されている。
しかしながらこれらの方法は、冷間圧延と再結晶焼鈍と
を２回ずつ行わなければならず、そのために要するエネ
ルギー及びコストは莫大なものとなる。
【０００４】一方、近年になって自動車の車体軽量化及
び安全性向上を目的として、引張強さが35〜60kgf/mm2
の如き、より高強度の鋼板を用いようとする機運が急速
に高まってきた。このように高強度の鋼板であっても、
プレス成形の際は、優れた深絞り性を示すことが要求さ
れることは言うまでもなく、したがって、より高強度で
かつ従来鋼と比べても同等以上の高い平均ｒ値と優れた
延性とをそなえる鋼板について研究開発が進められてい
る。特に鋼板の高強度化に伴い、プレス成形時のバック
リング及びしわ発生の問題が顕在化するため、降伏強度
が低いことも要求される。
び安全性向上を目的として、引張強さが35〜60kgf/mm2
の如き、より高強度の鋼板を用いようとする機運が急速
に高まってきた。このように高強度の鋼板であっても、
プレス成形の際は、優れた深絞り性を示すことが要求さ
れることは言うまでもなく、したがって、より高強度で
かつ従来鋼と比べても同等以上の高い平均ｒ値と優れた
延性とをそなえる鋼板について研究開発が進められてい
る。特に鋼板の高強度化に伴い、プレス成形時のバック
リング及びしわ発生の問題が顕在化するため、降伏強度
が低いことも要求される。
【０００５】このような深絞り用高強度冷延鋼板の製造
には、Si、Mn、Ｐ等を強化成分として含有させた低炭素
Alキルド鋼を、通常の熱間圧延を施した後に冷間圧延を
行い、引き続き再結晶焼鈍を施すことが一般的であっ
た。しかしながら、高強度を得るためには上記の強化成
分を多量に含有させなければならず、そのため深絞り性
に好ましくない集合組織が形成され、平均ｒ値の低い鋼
板しか得られていなかった。
には、Si、Mn、Ｐ等を強化成分として含有させた低炭素
Alキルド鋼を、通常の熱間圧延を施した後に冷間圧延を
行い、引き続き再結晶焼鈍を施すことが一般的であっ
た。しかしながら、高強度を得るためには上記の強化成
分を多量に含有させなければならず、そのため深絞り性
に好ましくない集合組織が形成され、平均ｒ値の低い鋼
板しか得られていなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決するもので、降伏強度が低く、しかも従
来よりも格段に優れた深絞り性を有する高強度冷延鋼板
を製造できる方法を提案することを目的とする。
題を有利に解決するもので、降伏強度が低く、しかも従
来よりも格段に優れた深絞り性を有する高強度冷延鋼板
を製造できる方法を提案することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者らは、深絞り性を
向上させるべく鋭意研究を重ねた結果、鋼成分及び製造
条件を規制することにより、低い降伏強度と優れた深絞
り性とを有する高強度冷延鋼板が製造可能であることを
見いだした。この発明の要旨構成は次のとおりである。
向上させるべく鋭意研究を重ねた結果、鋼成分及び製造
条件を規制することにより、低い降伏強度と優れた深絞
り性とを有する高強度冷延鋼板が製造可能であることを
見いだした。この発明の要旨構成は次のとおりである。
【０００８】(1) Ｃ：0.01wt％以下、Si：0.5 〜2.0 wt
％、Mn：3.0 wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.0080wt％、Al：
0.01〜0.20wt％、Ｐ：0.01〜0.20wt％、Ｓ：0.05wt％以
下及びＮ：0.01wt％以下を含み、かつTi：0.01〜0.2 wt
％、Nb：0.001 〜0.2 wt％の１種又は２種を含有する基
本成分と、残部Fe及び不可避的不純物とからなる鋼に、
Ar3 変態点以下500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつ
つ、合計圧下率が50％以上95％以下になる圧延加工を施
した後、熱延板焼鈍を、焼鈍温度Ｔ（℃）及び焼鈍時間
ｔ（ｈ）が次の(1),(2) 式
％、Mn：3.0 wt％以下、Ｂ：0.0001〜0.0080wt％、Al：
0.01〜0.20wt％、Ｐ：0.01〜0.20wt％、Ｓ：0.05wt％以
下及びＮ：0.01wt％以下を含み、かつTi：0.01〜0.2 wt
％、Nb：0.001 〜0.2 wt％の１種又は２種を含有する基
本成分と、残部Fe及び不可避的不純物とからなる鋼に、
Ar3 変態点以下500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつ
つ、合計圧下率が50％以上95％以下になる圧延加工を施
した後、熱延板焼鈍を、焼鈍温度Ｔ（℃）及び焼鈍時間
ｔ（ｈ）が次の(1),(2) 式
【数２】 600 ≦Ｔ≦900 --- (1) Ｔ×ｔ≧3800 --- (2) を満足する条件で施した後、圧下率50〜95％の冷間圧延
を施し、引き続き700 〜950 ℃の温度域にて再結晶焼鈍
を行うことを特徴とする深絞り性に優れた高強度冷延鋼
板の製造方法（第１発明）。
を施し、引き続き700 〜950 ℃の温度域にて再結晶焼鈍
を行うことを特徴とする深絞り性に優れた高強度冷延鋼
板の製造方法（第１発明）。
【０００９】(2) 第１発明の基本成分に加えてMo：0.01
〜1.5 wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％及びNi：0.1 〜1.5 wt
％から選ばれる１種又は２種以上を含有する深絞り性に
優れた高強度冷延鋼板の製造方法（第２発明）。
〜1.5 wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％及びNi：0.1 〜1.5 wt
％から選ばれる１種又は２種以上を含有する深絞り性に
優れた高強度冷延鋼板の製造方法（第２発明）。
【００１０】以下、この発明に到る基礎となった研究に
ついて説明する。Ｃ：0.002 wt、Si：1.0 wt％、Mn：1.
5 wt％、Ｐ：0.03wt％、Ｓ：0.005 wt％、Al：0.05wt
％、Ｎ：0.002 wt％、Nb：0.03wt％及びＢ：0.0020wt％
を含有し、残部は実質的にFeの組成になる鋼スラブを11
50℃で加熱−均熱後、熱間圧延仕上温度が620 〜980 ℃
の範囲の種々の温度になる熱間圧延を、潤滑圧延及び無
潤滑圧延の二種でそれぞれ行った。得られた熱延板に引
き続き750 ℃、５ hの熱延板焼鈍後、圧下率75％の冷間
圧延を施し、その後、850 ℃、20 sの再結晶焼鈍を施し
た。
ついて説明する。Ｃ：0.002 wt、Si：1.0 wt％、Mn：1.
5 wt％、Ｐ：0.03wt％、Ｓ：0.005 wt％、Al：0.05wt
％、Ｎ：0.002 wt％、Nb：0.03wt％及びＢ：0.0020wt％
を含有し、残部は実質的にFeの組成になる鋼スラブを11
50℃で加熱−均熱後、熱間圧延仕上温度が620 〜980 ℃
の範囲の種々の温度になる熱間圧延を、潤滑圧延及び無
潤滑圧延の二種でそれぞれ行った。得られた熱延板に引
き続き750 ℃、５ hの熱延板焼鈍後、圧下率75％の冷間
圧延を施し、その後、850 ℃、20 sの再結晶焼鈍を施し
た。
【００１１】かくして得られた冷延鋼板の平均ｒ値を調
査し、平均ｒ値に及ぼす熱間圧延仕上温度及び潤滑圧延
の影響について図１にグラフで示す。図１から明らかな
ように、冷間圧延−再結晶焼鈍後の平均ｒ値は、熱間圧
延仕上温度及び潤滑圧延に依存し、熱延仕上温度をAr3
変態点（860 ℃）以下とし、かつ潤滑圧延とすることに
より、高い平均ｒ値が得られる。また、熱延仕上温度が
Ar3 変態点以下で、かつ潤滑圧延の場合には、高い伸び
が得られることも確認された。
査し、平均ｒ値に及ぼす熱間圧延仕上温度及び潤滑圧延
の影響について図１にグラフで示す。図１から明らかな
ように、冷間圧延−再結晶焼鈍後の平均ｒ値は、熱間圧
延仕上温度及び潤滑圧延に依存し、熱延仕上温度をAr3
変態点（860 ℃）以下とし、かつ潤滑圧延とすることに
より、高い平均ｒ値が得られる。また、熱延仕上温度が
Ar3 変態点以下で、かつ潤滑圧延の場合には、高い伸び
が得られることも確認された。
【００１２】次に上記と同一組成の鋼スラブを1150℃で
加熱−均熱後、熱間圧延仕上温度700 ℃の潤滑圧延を行
った。得られた熱延板に引き続き焼鈍温度：600 〜800
℃、焼鈍時間：0.5 〜20時間の範囲でそれぞれ変化させ
て熱延板焼鈍を施した後、圧下率75％の冷間圧延を施し
た後、850 ℃、20 sの再結晶焼鈍を施した。
加熱−均熱後、熱間圧延仕上温度700 ℃の潤滑圧延を行
った。得られた熱延板に引き続き焼鈍温度：600 〜800
℃、焼鈍時間：0.5 〜20時間の範囲でそれぞれ変化させ
て熱延板焼鈍を施した後、圧下率75％の冷間圧延を施し
た後、850 ℃、20 sの再結晶焼鈍を施した。
【００１３】かくして得られた冷延鋼板の降伏強度（Y.
S.）、引張強度（T.S.）を調査し、降伏強度比Y.R.（
(Y.S.／T.S.) ×100 ））に及ぼす熱延板焼鈍条件の影
響について図２にグラフで示す。図２から明らかなよう
に、冷間圧延−再結晶焼鈍後のY.R.は、熱延板焼鈍条件
に依存し、焼鈍温度Ｔ（℃），焼鈍時間ｔ（h)との関係
で次式
S.）、引張強度（T.S.）を調査し、降伏強度比Y.R.（
(Y.S.／T.S.) ×100 ））に及ぼす熱延板焼鈍条件の影
響について図２にグラフで示す。図２から明らかなよう
に、冷間圧延−再結晶焼鈍後のY.R.は、熱延板焼鈍条件
に依存し、焼鈍温度Ｔ（℃），焼鈍時間ｔ（h)との関係
で次式
【数３】Ｔ×ｔ≧3800 を満足させることにより、低い降伏強度比が得られるこ
とが分かった。
とが分かった。
【００１４】
【作用】以下、この発明において成分組成範囲及び製造
条件について限定した理由を述べる。 (1) 鋼成分 この発明において鋼成分は重要であり、Ｃ：0.01wt％以
下、Si：0.5 〜2.0 wt％、Mn：3.0 wt％以下、Ｂ：0.00
01〜0.0080wt％、Al：0.01〜0.20wt％、Ｐ：0.01〜0.20
wt％、Ｓ：0.05wt％以下及びＮ：0.01wt％以下を含み、
かつTi：0.01〜0.2 wt％、Nb：0.001 〜0.2 wt％の１種
又は２種を含有することが必要である。鋼成分が上記の
条件を満たさないと、優れた深絞り性は、得られない。
また必要に応じてMo：0.01〜1.5 wt％、Cu：0.1 〜1.5
wt％及びNi：0.1 〜1.5 wt％から選ばれる１種又は２種
以上を含有することが可能である。
条件について限定した理由を述べる。 (1) 鋼成分 この発明において鋼成分は重要であり、Ｃ：0.01wt％以
下、Si：0.5 〜2.0 wt％、Mn：3.0 wt％以下、Ｂ：0.00
01〜0.0080wt％、Al：0.01〜0.20wt％、Ｐ：0.01〜0.20
wt％、Ｓ：0.05wt％以下及びＮ：0.01wt％以下を含み、
かつTi：0.01〜0.2 wt％、Nb：0.001 〜0.2 wt％の１種
又は２種を含有することが必要である。鋼成分が上記の
条件を満たさないと、優れた深絞り性は、得られない。
また必要に応じてMo：0.01〜1.5 wt％、Cu：0.1 〜1.5
wt％及びNi：0.1 〜1.5 wt％から選ばれる１種又は２種
以上を含有することが可能である。
【００１５】(a) Ｃ：0.01wt％以下 Ｃは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.01wt％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので0.01wt％以下に限定した。 (b) Si：0.5 〜2.0 wt％ Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、その含有量が2.0 wt％
を超えると深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるので
2.0 wt％以下に限定した。なお上述した作用を発揮させ
るためには0.5wt％以上を含有させる。 (c) Mn：3.0 wt％以下 Mnは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、その含有量が3.0 wt％
を超えると深絞り性に悪影響を与えるので3.0wt％以下
に限定した。なお、上述した作用を発揮させるために
は、0.5 wt％程度以上を含有させるのが好ましい。
ましいが、その含有量が0.01wt％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので0.01wt％以下に限定した。 (b) Si：0.5 〜2.0 wt％ Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、その含有量が2.0 wt％
を超えると深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるので
2.0 wt％以下に限定した。なお上述した作用を発揮させ
るためには0.5wt％以上を含有させる。 (c) Mn：3.0 wt％以下 Mnは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、その含有量が3.0 wt％
を超えると深絞り性に悪影響を与えるので3.0wt％以下
に限定した。なお、上述した作用を発揮させるために
は、0.5 wt％程度以上を含有させるのが好ましい。
【００１６】(d) Ｂ：0.0001〜0.0080wt％ Ｂは、耐二次加工ぜい性の改善のために含有させる。そ
の含有量が0.0001wt％に満たないとその効果がなく、一
方0.0080wt％を超えて含有させると深絞り性が劣化する
ため0.0001〜0.0080wt％の範囲に限定した。 (e) Al：0.01〜0.20wt％ Alは、脱酸を行い、炭窒化物形成成分の歩留まり向上の
ため、必要量に応じて含有させるが、0.01wt％に満たな
いと効果がなく、一方0.20wt％を超えて含有させてもよ
り一層の脱酸効果は得られないため、0.01〜0.20wt％の
範囲に限定した。 (f) Ｐ：0.01〜0.20wt％ Ｐは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるが、その含有量が0.01wt％に満たない
と、その効果がなく、一方0.20wt％を超えると深絞り性
に悪影響を与えるので0.01〜0.20wt％の範囲に限定し
た。
の含有量が0.0001wt％に満たないとその効果がなく、一
方0.0080wt％を超えて含有させると深絞り性が劣化する
ため0.0001〜0.0080wt％の範囲に限定した。 (e) Al：0.01〜0.20wt％ Alは、脱酸を行い、炭窒化物形成成分の歩留まり向上の
ため、必要量に応じて含有させるが、0.01wt％に満たな
いと効果がなく、一方0.20wt％を超えて含有させてもよ
り一層の脱酸効果は得られないため、0.01〜0.20wt％の
範囲に限定した。 (f) Ｐ：0.01〜0.20wt％ Ｐは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるが、その含有量が0.01wt％に満たない
と、その効果がなく、一方0.20wt％を超えると深絞り性
に悪影響を与えるので0.01〜0.20wt％の範囲に限定し
た。
【００１７】(g) Ｓ：0.05wt％以下 Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.05wt％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので0.05wt％以下に限定した。 (h) Ｎ：0.01wt％以下 Ｎは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が、0.01wt％以下ではさほど悪影
響を及ぼさないので0.01wt％以下と限定した。
ましいが、その含有量が0.05wt％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので0.05wt％以下に限定した。 (h) Ｎ：0.01wt％以下 Ｎは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が、0.01wt％以下ではさほど悪影
響を及ぼさないので0.01wt％以下と限定した。
【００１８】(i) Ti：0.01〜0.2 wt％ Tiは、この発明において重要な成分であり、鋼中の固溶
（Ｃ，Ｎ）を炭窒化物として析出固定させて低減し、深
絞り性に有利な｛１１１｝方位結晶粒を優先的に形成さ
せる効果がある。したがってこの発明ではTi及び後述す
るNbから選ばれる１種又は２種を含有させる。Tiの含有
量が0.01wt％に満たないとその効果がなく、一方0.2 wt
％を超えて含有させてもそれ以上の効果が得られないば
かりか、鋼板表面性状の劣化につながるので0.01〜0.2
wt％の範囲に限定した。
（Ｃ，Ｎ）を炭窒化物として析出固定させて低減し、深
絞り性に有利な｛１１１｝方位結晶粒を優先的に形成さ
せる効果がある。したがってこの発明ではTi及び後述す
るNbから選ばれる１種又は２種を含有させる。Tiの含有
量が0.01wt％に満たないとその効果がなく、一方0.2 wt
％を超えて含有させてもそれ以上の効果が得られないば
かりか、鋼板表面性状の劣化につながるので0.01〜0.2
wt％の範囲に限定した。
【００１９】(j) Nb：0.001 〜0.2 wt％ Nbは、この発明において重要な成分であり、鋼中の固溶
Ｃを析出固定させて低減し、深絞り性に有利な｛１１
１｝方位の結晶粒を優先的に形成させる効果がある。こ
の点につきTiと同効であり、この発明では、Ti、Nbから
選ばれる１種又は２種を含有させる。さらにNb含有によ
り仕上圧延前組織が微細化し、その結果、仕上圧延−再
結晶後に深絞り性に有利な｛１１１｝方位の結晶粒を優
先的に形成させる効果もある。Nb含有量が、0.001 wt％
に満たないとその効果がなく、一方0.2 wt％を超えて含
有させてもそれ以上の効果は得られないばかりか、延性
の劣化につながるので0.001 〜0.2 wt％の範囲に限定し
た。
Ｃを析出固定させて低減し、深絞り性に有利な｛１１
１｝方位の結晶粒を優先的に形成させる効果がある。こ
の点につきTiと同効であり、この発明では、Ti、Nbから
選ばれる１種又は２種を含有させる。さらにNb含有によ
り仕上圧延前組織が微細化し、その結果、仕上圧延−再
結晶後に深絞り性に有利な｛１１１｝方位の結晶粒を優
先的に形成させる効果もある。Nb含有量が、0.001 wt％
に満たないとその効果がなく、一方0.2 wt％を超えて含
有させてもそれ以上の効果は得られないばかりか、延性
の劣化につながるので0.001 〜0.2 wt％の範囲に限定し
た。
【００２０】第２発明においては、強化成分としてMo、
Cu及びNiのうち１種又は２種以上を含有させる。 (k) Mo：0.01〜1.5 wt％ Moは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、その含有量が0.01wt％
に満たないとその効果に乏しく、一方1.5 wt％を超える
含有量では、深絞り性に悪影響を与えるので0.01〜1.5
wt％に限定した。
Cu及びNiのうち１種又は２種以上を含有させる。 (k) Mo：0.01〜1.5 wt％ Moは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、その含有量が0.01wt％
に満たないとその効果に乏しく、一方1.5 wt％を超える
含有量では、深絞り性に悪影響を与えるので0.01〜1.5
wt％に限定した。
【００２１】(l) Cu：0.1 〜1.5 wt％ Cuは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、その含有量が0.1 wt％
に満たないとその効果に乏しく、一方1.5 wt％を超えて
含有させると深絞り性に悪影響を与えるので0.1 〜1.5
wt％の範囲に限定した。
要量を含有させるものであるが、その含有量が0.1 wt％
に満たないとその効果に乏しく、一方1.5 wt％を超えて
含有させると深絞り性に悪影響を与えるので0.1 〜1.5
wt％の範囲に限定した。
【００２２】(m) Ni：0.1 〜1.5 wt％ Niは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものである。加えてCu添加時の鋼板表
面性状の改善にも有効である。Niの含有量が、0.1 wt％
に満たないとその効果に乏しく、一方1.5 wt％を超える
と深絞り性に悪影響を与えるので0.1 〜1.5 wt％の範囲
に限定した。
要量を含有させるものである。加えてCu添加時の鋼板表
面性状の改善にも有効である。Niの含有量が、0.1 wt％
に満たないとその効果に乏しく、一方1.5 wt％を超える
と深絞り性に悪影響を与えるので0.1 〜1.5 wt％の範囲
に限定した。
【００２３】(2) 熱間圧延工程 熱間圧延工程は、この発明において最も重要であり、Ar
3 変態点以下500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ、
合計圧下量が50％以上95％以下になる圧延加工を施すこ
とが必要である。
3 変態点以下500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ、
合計圧下量が50％以上95％以下になる圧延加工を施すこ
とが必要である。
【００２４】Ar3 変態点を超える温度域では、いくら圧
延を行ってもγ−α変態により集合組織がランダム化す
るため熱延板に｛１１１｝集合組織が形成されず、その
ため、冷間圧延−再結晶焼鈍後には低い平均ｒ値しか得
られない。一方、500 ℃よりも低く圧延温度を低下させ
ても、より一層の平均ｒ値の向上は望めず、圧延荷重が
増大するのみであるので、圧延温度はAr3 変態点以下50
0 ℃以上とした。
延を行ってもγ−α変態により集合組織がランダム化す
るため熱延板に｛１１１｝集合組織が形成されず、その
ため、冷間圧延−再結晶焼鈍後には低い平均ｒ値しか得
られない。一方、500 ℃よりも低く圧延温度を低下させ
ても、より一層の平均ｒ値の向上は望めず、圧延荷重が
増大するのみであるので、圧延温度はAr3 変態点以下50
0 ℃以上とした。
【００２５】Ar3 変態点以下500 ℃以上の温度域での圧
延の圧下率は、50％に満たないと熱延板に｛１１１｝集
合組織が形成されず、一方95％を超えると熱延板に、平
均ｒ値に好ましくない集合組織が形成されるという不都
合が生じるので、50％以上95％以下に限定した。
延の圧下率は、50％に満たないと熱延板に｛１１１｝集
合組織が形成されず、一方95％を超えると熱延板に、平
均ｒ値に好ましくない集合組織が形成されるという不都
合が生じるので、50％以上95％以下に限定した。
【００２６】また、Ar3 変態点以下500 ℃以上の温度域
での圧延加工を、無潤滑圧延とすると、ロールと鋼板と
の間の摩擦力に起因するせん断変形により、深絞り性に
好ましくない｛１１０｝方位結晶粒が鋼板表層部に優先
的に形成され、平均ｒ値の向上が望めないので、深絞り
性を確保するためには潤滑圧延とすることが必要であ
る。
での圧延加工を、無潤滑圧延とすると、ロールと鋼板と
の間の摩擦力に起因するせん断変形により、深絞り性に
好ましくない｛１１０｝方位結晶粒が鋼板表層部に優先
的に形成され、平均ｒ値の向上が望めないので、深絞り
性を確保するためには潤滑圧延とすることが必要であ
る。
【００２７】なお、圧延素材については、連続鋳造スラ
ブを再加熱、又は連続鋳造後にAr3変態点以下に降温す
ることなく直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延
にてシートバーにしたものを使用するのが望ましい。粗
圧延条件としては、仕上圧延前組織の微細化を目的に、
粗圧延仕上温度をAr3 変態点〜（Ar3 変態点＋100 ℃）
とすることが好ましい。また、ロール径、ロールの構造
並びに圧延機の構造は任意でよい。
ブを再加熱、又は連続鋳造後にAr3変態点以下に降温す
ることなく直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延
にてシートバーにしたものを使用するのが望ましい。粗
圧延条件としては、仕上圧延前組織の微細化を目的に、
粗圧延仕上温度をAr3 変態点〜（Ar3 変態点＋100 ℃）
とすることが好ましい。また、ロール径、ロールの構造
並びに圧延機の構造は任意でよい。
【００２８】(3) 熱延板焼鈍工程 熱延板焼鈍工程は、この発明において最も重要である。
この発明の鋼は、熱延仕上温度がAr3 変態点以下である
ため、熱延板は加工組織を呈している。そのため、熱延
板には再結晶処理を施して｛１１１｝方位結晶粒を形成
させる必要がある。再結晶処理を施さないと、熱延板に
｛１１１｝方位結晶粒が形成されないため、その後の冷
間圧延−再結晶焼鈍によっても平均ｒ値の向上は望めな
い。
この発明の鋼は、熱延仕上温度がAr3 変態点以下である
ため、熱延板は加工組織を呈している。そのため、熱延
板には再結晶処理を施して｛１１１｝方位結晶粒を形成
させる必要がある。再結晶処理を施さないと、熱延板に
｛１１１｝方位結晶粒が形成されないため、その後の冷
間圧延−再結晶焼鈍によっても平均ｒ値の向上は望めな
い。
【００２９】この熱延板焼鈍の焼鈍温度Ｔ（℃）と焼鈍
時間ｔ（ｈ）とは、次式
時間ｔ（ｈ）とは、次式
【数４】 600 ≦Ｔ≦900 --- (1) Ｔ×ｔ≧3800 --- (2) を満たす条件にて行うことが必要である。焼鈍温度Ｔが
600 ℃に満たないと低い降伏強度が得られず、一方900
℃を超えると熱延板が異常粒成長を起こすため、高い平
均ｒ値が得られない。また、Ｔ×ｔが3800に満たない場
合も、低い降伏強度が得られない。
600 ℃に満たないと低い降伏強度が得られず、一方900
℃を超えると熱延板が異常粒成長を起こすため、高い平
均ｒ値が得られない。また、Ｔ×ｔが3800に満たない場
合も、低い降伏強度が得られない。
【００３０】以上のような降伏強度に及ぼす熱延板焼鈍
条件の影響は、熱延板焼鈍を高温で長時間施すことによ
り、熱延板の結晶粒径及び熱延板中の析出物が粗大化す
るため、冷間圧延−再結晶焼鈍後の結晶粒が大きくな
り、その結果、降伏強度が低下したものと考えられる。
条件の影響は、熱延板焼鈍を高温で長時間施すことによ
り、熱延板の結晶粒径及び熱延板中の析出物が粗大化す
るため、冷間圧延−再結晶焼鈍後の結晶粒が大きくな
り、その結果、降伏強度が低下したものと考えられる。
【００３１】(4) 冷間圧延工程 冷間圧延工程は、高い平均ｒ値を得るために必須であ
り、冷延圧下率は、50〜95％とすることが不可欠であ
る。かかる冷延圧下率が50％未満又は95％を超えると、
優れた深絞り性が得られない。
り、冷延圧下率は、50〜95％とすることが不可欠であ
る。かかる冷延圧下率が50％未満又は95％を超えると、
優れた深絞り性が得られない。
【００３２】(5) 再結晶焼鈍工程 冷間圧延を経た冷延鋼帯は、再結晶焼鈍を施す必要があ
る。焼鈍方法は、箱型焼鈍法及び連続型焼鈍法のいずれ
でもよい。焼鈍温度は、700 〜950 ℃の範囲とする。焼
鈍温度が700 ℃に満たないと再結晶が十分に行なわれな
いため、高いｒ値と低い降伏強度化が得られないという
問題があり、一方950 ℃を超えるとα−γ変態により、
集合組織がランダム化し、ｒ値が劣化するという不都合
を生じる。なお連続型焼鈍法を採用する場合には、通常
の連続焼鈍設備の他、連続溶融亜鉛めっきライン中の焼
鈍設備で行っても良く、引き続き溶融亜鉛めっき処理を
施して溶融亜鉛めっき鋼板とすることも可能である。
る。焼鈍方法は、箱型焼鈍法及び連続型焼鈍法のいずれ
でもよい。焼鈍温度は、700 〜950 ℃の範囲とする。焼
鈍温度が700 ℃に満たないと再結晶が十分に行なわれな
いため、高いｒ値と低い降伏強度化が得られないという
問題があり、一方950 ℃を超えるとα−γ変態により、
集合組織がランダム化し、ｒ値が劣化するという不都合
を生じる。なお連続型焼鈍法を採用する場合には、通常
の連続焼鈍設備の他、連続溶融亜鉛めっきライン中の焼
鈍設備で行っても良く、引き続き溶融亜鉛めっき処理を
施して溶融亜鉛めっき鋼板とすることも可能である。
【００３３】再結晶焼鈍後の鋼帯には、形状矯正、表面
粗度等の調整のために、10％以下の調質圧延を加えても
よい。なお、この発明の冷延鋼板は、加工用表面処理鋼
板の原板にも適用できる。表面処理としては、上述の亜
鉛めっき（合金系を含む）の他、すずめっき、ほうろう
などがある。
粗度等の調整のために、10％以下の調質圧延を加えても
よい。なお、この発明の冷延鋼板は、加工用表面処理鋼
板の原板にも適用できる。表面処理としては、上述の亜
鉛めっき（合金系を含む）の他、すずめっき、ほうろう
などがある。
【００３４】
【実施例】表１に示す種々の成分組成になる鋼スラブを
準備した。
準備した。
【００３５】
【表１】 これらの鋼スラブに、Ar3 変態点以下での仕上圧延及び
熱延板焼鈍を施した。得られた熱延板に、冷間圧延を施
して板厚0.7 mmの冷延鋼帯とした後、連続焼鈍設備にて
890 ℃、20 sの再結晶焼鈍を施した。熱延仕上圧延条
件、熱延板焼鈍条件、冷延条件について表２に示す。
熱延板焼鈍を施した。得られた熱延板に、冷間圧延を施
して板厚0.7 mmの冷延鋼帯とした後、連続焼鈍設備にて
890 ℃、20 sの再結晶焼鈍を施した。熱延仕上圧延条
件、熱延板焼鈍条件、冷延条件について表２に示す。
【００３６】
【表２】
【００３７】かくして得られた冷延鋼板の材料特性につ
いて、調査した結果を表２に併記した。なお表２中、N
o. ５は、連続溶融亜鉛めっき設備にて再結晶焼鈍を施
し、引き続き目付量40g/m2のめっき処理を施したもので
ある。また、引張特性は、JIS５号引張試験片を用いて
測定した。さらに、平均ｒ値は、15％引張予ひずみを与
えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方
向（圧延方向に45°方向）及びＣ方向（圧延方向に90°
方向）の平均値を
いて、調査した結果を表２に併記した。なお表２中、N
o. ５は、連続溶融亜鉛めっき設備にて再結晶焼鈍を施
し、引き続き目付量40g/m2のめっき処理を施したもので
ある。また、引張特性は、JIS５号引張試験片を用いて
測定した。さらに、平均ｒ値は、15％引張予ひずみを与
えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方
向（圧延方向に45°方向）及びＣ方向（圧延方向に90°
方向）の平均値を
【数５】平均ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。
【００３８】表２から、この発明に従う適合例は、比較
例に比べて低い降伏比と優れた深絞り性を有することが
分かる。
例に比べて低い降伏比と優れた深絞り性を有することが
分かる。
【００３９】
【発明の効果】この発明によれば、降伏強度が低く、し
かも従来よりも格段に優れた深絞り性を有する高強度冷
延鋼板が製造できるようになった。
かも従来よりも格段に優れた深絞り性を有する高強度冷
延鋼板が製造できるようになった。
【図１】平均ｒ値に及ぼす熱間圧延仕上温度及び潤滑圧
延の影響について示すグラフである。
延の影響について示すグラフである。
【図２】降伏強度比Y.R.に及ぼす熱延板焼鈍条件の影響
について示すグラフである。
について示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−150316（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−191332（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−253733（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−230826（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/48,8/04 C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：0.01wt％以下、 Si：0.5 〜2.0 wt％、 Mn：3.0 wt％以下、 Ｂ：0.0001〜0.0080wt％、 Al：0.01〜0.20wt％、 Ｐ：0.01〜0.20wt％、 Ｓ：0.05wt％以下及び Ｎ：0.01wt％以下 を含み、かつ Ti：0.01〜0.2 wt％、 Nb：0.001 〜0.2 wt％ の１種又は２種を含有する基本成分と、残部Fe及び不可
避的不純物とからなる鋼に、 Ar3 変態点以下500 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつ
つ、合計圧下率が50％以上95％以下になる圧延加工を施
した後、熱延板焼鈍を、焼鈍温度Ｔ（℃）及び焼鈍時間
ｔ（ｈ）が次の(1),(2) 式 【数１】 600 ≦Ｔ≦900 --- (1) Ｔ×ｔ≧3800 --- (2) を満足する条件で施した後、圧下率50〜95％の冷間圧延
を施し、引き続き700 〜950 ℃の温度域にて再結晶焼鈍
を行うことを特徴とする深絞り性に優れた高強度冷延鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】 基本成分に加えて Mo：0.01〜1.5 wt％、 Cu：0.1 〜1.5 wt％及び Ni：0.1 〜1.5 wt％ から選ばれる１種又は２種以上を含有する請求項１記載
の深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05010858A JP3142975B2 (ja) | 1993-01-26 | 1993-01-26 | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| CA002097900A CA2097900C (en) | 1992-06-08 | 1993-06-07 | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| US08/072,725 US5360493A (en) | 1992-06-08 | 1993-06-07 | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| KR1019930010531A KR970000406B1 (ko) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | 심인발성이 뛰어난 고강냉연강판 및 그 제조방법 |
| AU40127/93A AU652694B2 (en) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| EP93109221A EP0574814B2 (en) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
| DE69317470T DE69317470T3 (de) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | Hochfester, kaltgewalzter Stahlblech mit ausgezeichneten Tiefzieheigenschaften und Verfahren zu dessen Herstellung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05010858A JP3142975B2 (ja) | 1993-01-26 | 1993-01-26 | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06220546A JPH06220546A (ja) | 1994-08-09 |
| JP3142975B2 true JP3142975B2 (ja) | 2001-03-07 |
Family
ID=11762060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05010858A Expired - Fee Related JP3142975B2 (ja) | 1992-06-08 | 1993-01-26 | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3142975B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09241755A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-09-16 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-01-26 JP JP05010858A patent/JP3142975B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06220546A (ja) | 1994-08-09 |
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