JP2840461B2 - 加工用薄鋼板の製造方法 - Google Patents
加工用薄鋼板の製造方法Info
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
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- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｃが０．０１重量％以
下の極低炭素鋼板の製造方法に関し、主として自動車の
車体などの加工に用いる加工用薄鋼板の製造方法に関す
る。
下の極低炭素鋼板の製造方法に関し、主として自動車の
車体などの加工に用いる加工用薄鋼板の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｃが０．０１重量％以下の極低炭
素鋼板でＴｉ、Ｎｂなどの炭化物形成元素を添加したい
わゆるＩＦ（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ）鋼
は、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の工程を経て析出物の粗
大化を図り、伸びとｒ値（ランクフォード値）を確保し
ていた。このために従来、成分、熱間圧延条件、巻取条
件、焼鈍条件などについて種々の開発がされているが、
何れも多工程を必要とするものであった。また、このよ
うな鋼板の大型パネル化、一体成形化に対して成形性の
付与や自動車の軽量化技術に関して有効な施策が乏しか
った。
素鋼板でＴｉ、Ｎｂなどの炭化物形成元素を添加したい
わゆるＩＦ（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ）鋼
は、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の工程を経て析出物の粗
大化を図り、伸びとｒ値（ランクフォード値）を確保し
ていた。このために従来、成分、熱間圧延条件、巻取条
件、焼鈍条件などについて種々の開発がされているが、
何れも多工程を必要とするものであった。また、このよ
うな鋼板の大型パネル化、一体成形化に対して成形性の
付与や自動車の軽量化技術に関して有効な施策が乏しか
った。
【０００３】特開昭６０−４４１０６号公報には、連続
ホットストリップミルにおいて最終圧延機の出側におい
てストリップに常時張力を付加して圧延し形状不良を防
止する技術が開示されている。
ホットストリップミルにおいて最終圧延機の出側におい
てストリップに常時張力を付加して圧延し形状不良を防
止する技術が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記の
析出物を粗大化する手段が主として拡散によるものであ
り、この拡散は温度によって支配されるものであるが、
このとき歪を付与すると拡散が促進されることに鑑み、
熱間圧延時に引張応力を付与することを試みた。その結
果、引張応力を付与すると共に巻取温度を規制すること
によって、所期の成果を得ることができるとの知見を
得、本発明を完成した。本発明はこのような知見に基づ
く新規な加工用薄鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
析出物を粗大化する手段が主として拡散によるものであ
り、この拡散は温度によって支配されるものであるが、
このとき歪を付与すると拡散が促進されることに鑑み、
熱間圧延時に引張応力を付与することを試みた。その結
果、引張応力を付与すると共に巻取温度を規制すること
によって、所期の成果を得ることができるとの知見を
得、本発明を完成した。本発明はこのような知見に基づ
く新規な加工用薄鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、 Ｃ：０．０１重量％以下 Ｓｉ：２．０重量％以下 Ｍｎ：２．０重量％以下 Ｐ：０．２重量％以下 Ｎ：０．０１重量％以下 Ａｌ：０．００２〜０．１重量％ の極低炭素アルミキルド鋼に、 Ｔｉ：０．００２〜０．１重量％ Ｎｂ：０．００２〜０．１重量％ Ｚｒ：０．００２〜０．１重量％ Ｂ：０．０００２〜０．０１重量％ の１種または２種以上を合計で０．１重量％以下含有
し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなるシートバーを先
行するシートバーの尾端に接続し、張力１ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上を付与して熱間仕上圧延し、次いで温度５５０℃
以上で巻取ることを特徴とする加工用熱延薄鋼板の製造
方法である。上記熱延鋼板を圧下率５０％以上で冷間圧
延し、再結晶温度以上Ａｃ3 点以下で焼鈍することによ
って、さらに加工特性を高めた加工用冷延薄鋼板を製造
することができる。
し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなるシートバーを先
行するシートバーの尾端に接続し、張力１ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上を付与して熱間仕上圧延し、次いで温度５５０℃
以上で巻取ることを特徴とする加工用熱延薄鋼板の製造
方法である。上記熱延鋼板を圧下率５０％以上で冷間圧
延し、再結晶温度以上Ａｃ3 点以下で焼鈍することによ
って、さらに加工特性を高めた加工用冷延薄鋼板を製造
することができる。
【０００６】次に、上記成分にさらに Ｃｒ：２．０重量％以下 Ｎｉ：２．０重量％以下 Ｃｕ：２．０重量％以下 Ｍｏ：２．０重量％以下 Ｓｂ：０．１重量％以下 Ｓｅ：０．１重量％以下 の１種又は２種以上の合計で５．０重量％以下含有させ
て上記熱間仕上圧延後巻取を行うことにより好適な加工
用熱延鋼板を得ることができ、また、さらにこれを圧下
率５０％以上で冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3 点以
下で焼鈍することにより一層好適な高強度の加工用冷延
薄鋼板を得ることができる。
て上記熱間仕上圧延後巻取を行うことにより好適な加工
用熱延鋼板を得ることができ、また、さらにこれを圧下
率５０％以上で冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3 点以
下で焼鈍することにより一層好適な高強度の加工用冷延
薄鋼板を得ることができる。
【０００７】
【作用】極低炭素鋼にＴｉ等の炭化物形成元素を添加し
た、析出物の存在するＩＦ鋼においては、粒成長を促進
させると伸びが増大し、ｒ値が向上する。この粒成長を
促進するために張力を用いることは従来全く考えられて
いなかった。本発明者らの研究によれば、熱間仕上圧延
の際に、多数のシートバーを結合して連続圧延する、い
わゆるエンドレス圧延することにより熱間仕上圧延中に
ストリップに張力を付与することができ、この張力の大
きさと密度及び全伸びとの関係を調べて図１の結果を得
た。図１に示すように仕上熱延時に１．０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上の張力を加えると密度が小さくなり伸びが増大す
る。また、巻取温度を５５０℃以上とすることにより、
析出物の粗大化を図ることができ、上記仕上熱延条件と
巻取条件との結合により簡易な工程で加工性の優れた薄
鋼板を製造することができる。密度の低下する理由は明
らかでないが、張力下において析出物の周囲にボイドが
生じるためと考えられる。
た、析出物の存在するＩＦ鋼においては、粒成長を促進
させると伸びが増大し、ｒ値が向上する。この粒成長を
促進するために張力を用いることは従来全く考えられて
いなかった。本発明者らの研究によれば、熱間仕上圧延
の際に、多数のシートバーを結合して連続圧延する、い
わゆるエンドレス圧延することにより熱間仕上圧延中に
ストリップに張力を付与することができ、この張力の大
きさと密度及び全伸びとの関係を調べて図１の結果を得
た。図１に示すように仕上熱延時に１．０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上の張力を加えると密度が小さくなり伸びが増大す
る。また、巻取温度を５５０℃以上とすることにより、
析出物の粗大化を図ることができ、上記仕上熱延条件と
巻取条件との結合により簡易な工程で加工性の優れた薄
鋼板を製造することができる。密度の低下する理由は明
らかでないが、張力下において析出物の周囲にボイドが
生じるためと考えられる。
【０００８】次に本発明における数値限定理由について
説明する。まず成分については、次の通りである。Ｃ：
極低炭素鋼を対象としており、加工性確保のために０．
０１重量％以下とする。Ｓｉ：強度向上に有効である
が、２．０重量％を越えると強度と絞り性とのバランス
が劣化するので２．０重量％以下に限定する。Ｍｎ：強
度向上に有効であるが、２．０重量％を越えると強度と
絞り性とのバランスが劣化するので、２．０重量％以下
に限定する。Ｐ：強度向上に有効であるが、０．２重量
％を越えると強度と絞り性とのバランスが劣化するので
上限を０．２重量％とする。Ｎ：ＮもＣと同じく加工性
確保のため０．０１重量％以下に制限する。Ａｌ：アル
ミキルド鋼溶製のため必要最小限とする。０．００２重
量％未満ではアルミキル効果が充分でなく、０．１重量
％を越えるとアルミキルの効果が飽和すると共に、硬質
化するので０．００２〜０．１重量％とした。Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｚｒ、Ｂ：これらの元素は炭化物あるいは窒化物形
成元素である。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒは０．００２重量％を
下廻ると効果がなく、Ｃとの関係で０．１重量％を上限
とする。Ｂは０．０００２重量％未満では添加効果が乏
しく０．０１重量％を越えると効果が飽和する。これら
の１種又は２種以上を合計で０．１重量％以下含有させ
る。Ｓｂ：Ｓｂは箱型焼鈍時の浸窒防止のために添加さ
れる。０．１重量％を越えて添加してもそれ以上の効果
は得られないため０．１重量％以下と限定した。Ｃｒ：
強度向上のため２．０重量％以下を含有させる。２．０
重量％を越える強度−延性バランスが劣化する。Ｃｕ：
強度向上、耐食性向上のため添加することが好ましく、
一方２．０重量％を越えると深絞り性に悪影響を与える
ので２．０重量％を上限とする。Ｎｉ：耐食性及び強度
向上に有効であるが、２．０重量％を越えると深絞性が
劣化するので２．０重量％を上限とする。Ｓｅ：溶接時
の湯流れ向上など溶接性の向上に有効であるが、０．１
重量％を越えるとその効果が飽和する。Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｓｂ、Ｓｅの合計：５．０重量％を越えると強度と
加工性とのバランスが劣化するので５．０重量％以下と
する。
説明する。まず成分については、次の通りである。Ｃ：
極低炭素鋼を対象としており、加工性確保のために０．
０１重量％以下とする。Ｓｉ：強度向上に有効である
が、２．０重量％を越えると強度と絞り性とのバランス
が劣化するので２．０重量％以下に限定する。Ｍｎ：強
度向上に有効であるが、２．０重量％を越えると強度と
絞り性とのバランスが劣化するので、２．０重量％以下
に限定する。Ｐ：強度向上に有効であるが、０．２重量
％を越えると強度と絞り性とのバランスが劣化するので
上限を０．２重量％とする。Ｎ：ＮもＣと同じく加工性
確保のため０．０１重量％以下に制限する。Ａｌ：アル
ミキルド鋼溶製のため必要最小限とする。０．００２重
量％未満ではアルミキル効果が充分でなく、０．１重量
％を越えるとアルミキルの効果が飽和すると共に、硬質
化するので０．００２〜０．１重量％とした。Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｚｒ、Ｂ：これらの元素は炭化物あるいは窒化物形
成元素である。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒは０．００２重量％を
下廻ると効果がなく、Ｃとの関係で０．１重量％を上限
とする。Ｂは０．０００２重量％未満では添加効果が乏
しく０．０１重量％を越えると効果が飽和する。これら
の１種又は２種以上を合計で０．１重量％以下含有させ
る。Ｓｂ：Ｓｂは箱型焼鈍時の浸窒防止のために添加さ
れる。０．１重量％を越えて添加してもそれ以上の効果
は得られないため０．１重量％以下と限定した。Ｃｒ：
強度向上のため２．０重量％以下を含有させる。２．０
重量％を越える強度−延性バランスが劣化する。Ｃｕ：
強度向上、耐食性向上のため添加することが好ましく、
一方２．０重量％を越えると深絞り性に悪影響を与える
ので２．０重量％を上限とする。Ｎｉ：耐食性及び強度
向上に有効であるが、２．０重量％を越えると深絞性が
劣化するので２．０重量％を上限とする。Ｓｅ：溶接時
の湯流れ向上など溶接性の向上に有効であるが、０．１
重量％を越えるとその効果が飽和する。Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｓｂ、Ｓｅの合計：５．０重量％を越えると強度と
加工性とのバランスが劣化するので５．０重量％以下と
する。
【０００９】次に熱間仕上時に付与する張力については
図１に示すように１ｋｇｆ／ｍｍ２未満では効果がない
ので１ｋｇｆ／ｍｍ２以上とした。張力の上限はシート
バーの破断等のトラブル防止の観点から２．６ｋｇｆ／
ｍｍ ２ 以下とする。
図１に示すように１ｋｇｆ／ｍｍ２未満では効果がない
ので１ｋｇｆ／ｍｍ２以上とした。張力の上限はシート
バーの破断等のトラブル防止の観点から２．６ｋｇｆ／
ｍｍ ２ 以下とする。
【００１０】
【実施例】表１、表２に示す成分の鋼種Ｈ１〜Ｈ１１を
それぞれのシートバーを先行するシートバーの尾端に接
続し、表３に示す仕上温度、巻取温度の熱間圧延条件で
張力を加えながら圧延し、表４に示す引張特性及び密度
を得た。実施例Ｈ１〜Ｈ７は優れた特性を示している。
それぞれのシートバーを先行するシートバーの尾端に接
続し、表３に示す仕上温度、巻取温度の熱間圧延条件で
張力を加えながら圧延し、表４に示す引張特性及び密度
を得た。実施例Ｈ１〜Ｈ７は優れた特性を示している。
【００１１】これらの鋼を表５に示す条件で冷間圧延、
焼鈍し、その引張特性及び密度を表６に示した。実施例
Ｃ１〜Ｃ７では優れた成績を得た。
焼鈍し、その引張特性及び密度を表６に示した。実施例
Ｃ１〜Ｃ７では優れた成績を得た。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】
【表５】
【００１７】
【表６】
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、極低炭素鋼の熱間仕上
圧延時にストリップに張力を付与し、巻取温度を規制す
ることによって簡単な工程のみで優れた特性を有する加
工用熱延薄鋼板を製造することができる。さらに、上記
鋼板に適切な冷間圧延を加え、焼鈍処理を施すことによ
って、一層好適な加工用冷延鋼板を製造することが可能
となった。
圧延時にストリップに張力を付与し、巻取温度を規制す
ることによって簡単な工程のみで優れた特性を有する加
工用熱延薄鋼板を製造することができる。さらに、上記
鋼板に適切な冷間圧延を加え、焼鈍処理を施すことによ
って、一層好適な加工用冷延鋼板を製造することが可能
となった。
【図１】鋼板の全伸び及び密度に及ぼす連続熱延時の張
力の影響を示すグラフである。
力の影響を示すグラフである。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｗ 38/14 38/14 (56)参考文献 特開 昭61−276927（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−258802（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−44106（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/02 - 8/04 B21B 1/26
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０１重量％以下 Ｓｉ：２．０重量％以下 Ｍｎ：２．０重量％以下 Ｐ：０．２重量％以下 Ｎ：０．０１重量％以下 Ａｌ：０．００２〜０．１重量％ の極低炭素アルミキルド鋼に Ｔｉ：０．００２〜０．１重量％ Ｎｂ：０．００２〜０．１重量％ Ｚｒ：０．００２〜０．１重量％ Ｂ：０．０００２〜０．０１重量％ の１種または２種以上を合計で０．１重量％以下含有
し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなるシートバーを先
行するシートバーの尾端に接続し、張力１ｋｇｆ／ｍｍ
２以上２．６ｋｇｆ／ｍｍ ２ 以下付与して熱間仕上圧延
し、次いで温度５５０℃以上で巻取ることを特徴とする
加工用薄鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の熱延鋼板を圧下率５０％
以上で冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ3 点以下で焼鈍
することを特徴とする加工用薄鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 成分としてさらに Ｃｒ：２．０重量％以下 Ｎｉ：２．０重量％以下 Ｃｕ：２．０重量％以下 Ｍｏ：２．０重量％以下 Ｓｂ：０．１重量％以下 Ｓｅ：０．１重量％以下 の１種又は２種以上を合計で５．０重量％以下含有する
ことを特徴とする第１項又は第２項記載の加工用薄鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2405040A JP2840461B2 (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | 加工用薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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