JPH10152728A - 加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH10152728A JPH10152728A JP31317396A JP31317396A JPH10152728A JP H10152728 A JPH10152728 A JP H10152728A JP 31317396 A JP31317396 A JP 31317396A JP 31317396 A JP31317396 A JP 31317396A JP H10152728 A JPH10152728 A JP H10152728A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製
造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎ，Ｔ
ｉ，Ｎｂを特定した鋼を熱間圧延してＡｒ3 変態点以上
の温度で仕上げ圧延を終了させ、次いでＡｒ3 変態点以
上から少なくとも８３０℃までの温度範囲を８０℃／ｓ
以上の冷却速度で冷却し、続いて６８０〜８００℃の温
度で巻取り、さらに酸洗・冷延を施した後、連続焼鈍に
て焼鈍する際に、まず６５０〜７００℃まで加熱し、こ
の温度範囲で２０〜３００秒間の保持を行い、さらに１
００〜１０００℃／ｓの加熱速度で８５０〜９１０℃ま
で加熱し、この温度範囲で５秒以内の保持を行い、この
温度範囲から均熱温度以下の温度まで５０℃／ｓ以上の
冷却速度で冷却することを特徴とする。
造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎ，Ｔ
ｉ，Ｎｂを特定した鋼を熱間圧延してＡｒ3 変態点以上
の温度で仕上げ圧延を終了させ、次いでＡｒ3 変態点以
上から少なくとも８３０℃までの温度範囲を８０℃／ｓ
以上の冷却速度で冷却し、続いて６８０〜８００℃の温
度で巻取り、さらに酸洗・冷延を施した後、連続焼鈍に
て焼鈍する際に、まず６５０〜７００℃まで加熱し、こ
の温度範囲で２０〜３００秒間の保持を行い、さらに１
００〜１０００℃／ｓの加熱速度で８５０〜９１０℃ま
で加熱し、この温度範囲で５秒以内の保持を行い、この
温度範囲から均熱温度以下の温度まで５０℃／ｓ以上の
冷却速度で冷却することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続焼鈍による冷
延鋼板の製造に関するもので、加工性と表面性状に優れ
た冷延鋼板を製造する方法に係わる。
延鋼板の製造に関するもので、加工性と表面性状に優れ
た冷延鋼板を製造する方法に係わる。
【０００２】
【従来の技術】冷延された鋼板は、加工性を向上させる
ために、用途に応じて、特定の均熱温度にて保持を行う
か、あるいは均熱温度で保持後に再度加熱して短時間の
高温保持を行うような方法で回復、再結晶、粒成長させ
て加工性を改善している。このとき、均熱温度が高くな
るとヒートバックルやロールによる押し疵などの表面欠
陥が発生する。これらの表面欠陥を防止するために、均
熱温度を低温化し、均熱中に補助的に急速加熱を行う方
法が、これまでに特公平５−５７３３３号公報や特開平
７−５４０５４号公報において開示されている。
ために、用途に応じて、特定の均熱温度にて保持を行う
か、あるいは均熱温度で保持後に再度加熱して短時間の
高温保持を行うような方法で回復、再結晶、粒成長させ
て加工性を改善している。このとき、均熱温度が高くな
るとヒートバックルやロールによる押し疵などの表面欠
陥が発生する。これらの表面欠陥を防止するために、均
熱温度を低温化し、均熱中に補助的に急速加熱を行う方
法が、これまでに特公平５−５７３３３号公報や特開平
７−５４０５４号公報において開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの方法
で焼鈍しても、再加熱後の焼鈍条件や加熱後の冷却条件
によっては、加工後の表面性状が十分に保てない場合が
ある。また、これらの方法でも均熱温度が低い場合に
は、十分な加工性が得られない場合が生じる。均熱温度
が７００℃を超える場合には、高い生産性を得るために
は雰囲気温度が高くなり、急激な減速をした場合にヒー
トバックルや炉内破断を生じるおそれがあり、雰囲気温
度を下げるため生産性が低下するという問題がある。ま
た、鋼板とハースロールとの反応により生じるビルドア
ップによる押し疵が発生しやすくなる。このように、表
面欠陥がなく、表面性状に優れ、加工性にも優れた鋼板
の製造方法については、これまでに見出されていない。
で焼鈍しても、再加熱後の焼鈍条件や加熱後の冷却条件
によっては、加工後の表面性状が十分に保てない場合が
ある。また、これらの方法でも均熱温度が低い場合に
は、十分な加工性が得られない場合が生じる。均熱温度
が７００℃を超える場合には、高い生産性を得るために
は雰囲気温度が高くなり、急激な減速をした場合にヒー
トバックルや炉内破断を生じるおそれがあり、雰囲気温
度を下げるため生産性が低下するという問題がある。ま
た、鋼板とハースロールとの反応により生じるビルドア
ップによる押し疵が発生しやすくなる。このように、表
面欠陥がなく、表面性状に優れ、加工性にも優れた鋼板
の製造方法については、これまでに見出されていない。
【０００４】本発明は、加工性に優れ、かつ押し疵のよ
うな表面欠陥を防止し、加工した際に発生する肌荒れを
防止した表面性状に優れた冷延鋼板を均熱中に補助的に
急速加熱を行う連続焼鈍法で製造する方法を提供するこ
とを目的とする。
うな表面欠陥を防止し、加工した際に発生する肌荒れを
防止した表面性状に優れた冷延鋼板を均熱中に補助的に
急速加熱を行う連続焼鈍法で製造する方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、従来技術
の課題を解決し、加工性に優れ、かつ押し疵のような表
面欠陥を防止し、加工した際に発生する肌荒れを防止し
た表面性状に優れた冷延鋼板を均熱中に補助的に急速加
熱を行う連続焼鈍法で製造する方法を提供すべく鋭意検
討を行い、本発明を完成した。
の課題を解決し、加工性に優れ、かつ押し疵のような表
面欠陥を防止し、加工した際に発生する肌荒れを防止し
た表面性状に優れた冷延鋼板を均熱中に補助的に急速加
熱を行う連続焼鈍法で製造する方法を提供すべく鋭意検
討を行い、本発明を完成した。
【０００６】すなわち、本発明の要旨とするところは、
重量比で、Ｃ：０．０００３〜０．００３％、Ｓｉ：
０．００１〜０．５％、Ｍｎ：０．００１〜０．２％、
Ｐ：０．００１〜０．１２％、Ｓ：０．００１〜０．０
２％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜
０．００５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ｎｂ：０．
００１〜０．０５％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を熱間圧延してＡｒ3 変態点以上の温度
で仕上げ圧延を終了させ、次いでＡｒ3 変態点以上から
少なくとも８３０℃までの温度範囲を８０℃／ｓ以上の
冷却速度で冷却し、続いて６８０〜８００℃の温度で巻
取り、さらに酸洗・冷延を施した後、連続焼鈍にて焼鈍
する際に、まず６５０〜７００℃まで加熱し、この温度
範囲で２０〜３００秒間の保持を行い、さらに１００〜
１０００℃／ｓの加熱速度で８５０〜９１０℃まで加熱
し、この温度範囲で５秒以内の短時間の保持を行い、こ
の温度範囲から均熱温度以下の範囲まで５０℃／ｓ以上
の冷却速度で冷却することを特徴とする加工性および表
面性状に優れる冷延鋼板の製造方法にある。
重量比で、Ｃ：０．０００３〜０．００３％、Ｓｉ：
０．００１〜０．５％、Ｍｎ：０．００１〜０．２％、
Ｐ：０．００１〜０．１２％、Ｓ：０．００１〜０．０
２％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜
０．００５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ｎｂ：０．
００１〜０．０５％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を熱間圧延してＡｒ3 変態点以上の温度
で仕上げ圧延を終了させ、次いでＡｒ3 変態点以上から
少なくとも８３０℃までの温度範囲を８０℃／ｓ以上の
冷却速度で冷却し、続いて６８０〜８００℃の温度で巻
取り、さらに酸洗・冷延を施した後、連続焼鈍にて焼鈍
する際に、まず６５０〜７００℃まで加熱し、この温度
範囲で２０〜３００秒間の保持を行い、さらに１００〜
１０００℃／ｓの加熱速度で８５０〜９１０℃まで加熱
し、この温度範囲で５秒以内の短時間の保持を行い、こ
の温度範囲から均熱温度以下の範囲まで５０℃／ｓ以上
の冷却速度で冷却することを特徴とする加工性および表
面性状に優れる冷延鋼板の製造方法にある。
【０００７】以下、本発明について詳細に説明する。ま
ず、成分の限定理由について述べる。Ｃは０．０００３
〜０．００３％とする。Ｃは加工性を向上させるために
は含有量は低いほうが好ましいが、０．０００３％未満
とすると製造コストが著しく上昇する。一方、Ｃが増加
すると、これを炭化物として固定するために多量のＴｉ
が必要となり、その結果、製造コストの上昇を招くとと
もに炭化物の析出量が増加することにより加工性が劣化
するので、０．００３％以下とする。
ず、成分の限定理由について述べる。Ｃは０．０００３
〜０．００３％とする。Ｃは加工性を向上させるために
は含有量は低いほうが好ましいが、０．０００３％未満
とすると製造コストが著しく上昇する。一方、Ｃが増加
すると、これを炭化物として固定するために多量のＴｉ
が必要となり、その結果、製造コストの上昇を招くとと
もに炭化物の析出量が増加することにより加工性が劣化
するので、０．００３％以下とする。
【０００８】Ｓｉは０．００１〜０．５％とする。Ｓｉ
は０．００１％未満とすると製造コストが著しく上昇す
る。一方、Ｓｉが増加すると硬化して加工性が劣化する
ので、０．５％以下とする。Ｍｎは０．００１〜０．２
％とする。Ｍｎは鋼の熱間脆性を防止する作用があるた
め、その作用による所望の効果を確保するために０．０
０１％以上添加する。一方、Ｍｎが多くなると硬化して
加工性が劣化するので、０．２％以下とする。
は０．００１％未満とすると製造コストが著しく上昇す
る。一方、Ｓｉが増加すると硬化して加工性が劣化する
ので、０．５％以下とする。Ｍｎは０．００１〜０．２
％とする。Ｍｎは鋼の熱間脆性を防止する作用があるた
め、その作用による所望の効果を確保するために０．０
０１％以上添加する。一方、Ｍｎが多くなると硬化して
加工性が劣化するので、０．２％以下とする。
【０００９】Ｐは０．００１〜０．１２％とする。Ｐは
０．００１％未満とすると製造コストが著しく上昇す
る。一方、Ｐが多くなると硬化して加工性が劣化するの
で、悪影響を及ぼさない０．１２％以下とする。Ｓは
０．００１〜０．０２％とする。Ｓは０．００１％未満
とすると製造コストが著しく上昇する。一方、Ｓが多く
なると硬化して加工性が劣化するので、悪影響を及ぼさ
ない０．０２％以下とする。
０．００１％未満とすると製造コストが著しく上昇す
る。一方、Ｐが多くなると硬化して加工性が劣化するの
で、悪影響を及ぼさない０．１２％以下とする。Ｓは
０．００１〜０．０２％とする。Ｓは０．００１％未満
とすると製造コストが著しく上昇する。一方、Ｓが多く
なると硬化して加工性が劣化するので、悪影響を及ぼさ
ない０．０２％以下とする。
【００１０】Ａｌは０．０１〜０．１％とする。Ａｌは
鋼の脱酸を目的として添加されるが、０．０１％未満で
はその効果が期待できないため、０．０１％以上が必要
である。しかし、Ａｌは０．１％を超えて添加しても、
脱酸効果は飽和するとともに硬化して加工性が劣化する
ので、０．１％以下とする。Ｎは０．０００５〜０．０
０５％とする、ＮはＴｉと結合してＴｉＮを形成するの
で、その含有量が増加するとＴｉＮの析出量が増加して
粒成長性が阻止され、加工性が劣化するので０．００５
％以下とする。Ｎは０．０００５％未満とすると製造コ
ストが著しく上昇するため、０．０００５％以上とす
る。
鋼の脱酸を目的として添加されるが、０．０１％未満で
はその効果が期待できないため、０．０１％以上が必要
である。しかし、Ａｌは０．１％を超えて添加しても、
脱酸効果は飽和するとともに硬化して加工性が劣化する
ので、０．１％以下とする。Ｎは０．０００５〜０．０
０５％とする、ＮはＴｉと結合してＴｉＮを形成するの
で、その含有量が増加するとＴｉＮの析出量が増加して
粒成長性が阻止され、加工性が劣化するので０．００５
％以下とする。Ｎは０．０００５％未満とすると製造コ
ストが著しく上昇するため、０．０００５％以上とす
る。
【００１１】Ｔｉは０．０１〜０．１％とする。Ｔｉは
Ｃ、Ｎと結合し、鋼中の固溶Ｃ、Ｎを低減させ、深絞り
性を向上させる。Ｔｉ含有量が０．０１％未満ではその
効果がないので、０．０１％以上とする。一方、過度に
添加すると過剰なＴｉのために加工性が劣化するので、
０．１％以下とする。Ｎｂは０．００１〜０．０５％と
する。Ｎｂは本発明において重要な元素である。Ｔｉと
同様に炭窒化物を形成し、鋼中の固溶Ｃ、Ｎを低減さ
せ、深絞り性を向上させるだけでなく、焼鈍後の結晶粒
径の粗大化を防止し、肌荒れを防ぐためにも重要であ
る。Ｎｂは熱延板の結晶粒を微細化し、冷延焼鈍後の集
合組織を改善し、加工性を向上させる。また、再加熱後
の高温での焼鈍時にフェライト粒が粗大化することを抑
制し、良好な表面性状を確保する役割をする。これらの
効果を発揮するためには、少なくとも０．００１％の添
加が必要である。一方、過度に添加すると過剰なＮｂの
ために加工性の劣化を招くので、０．０５％以下とす
る。
Ｃ、Ｎと結合し、鋼中の固溶Ｃ、Ｎを低減させ、深絞り
性を向上させる。Ｔｉ含有量が０．０１％未満ではその
効果がないので、０．０１％以上とする。一方、過度に
添加すると過剰なＴｉのために加工性が劣化するので、
０．１％以下とする。Ｎｂは０．００１〜０．０５％と
する。Ｎｂは本発明において重要な元素である。Ｔｉと
同様に炭窒化物を形成し、鋼中の固溶Ｃ、Ｎを低減さ
せ、深絞り性を向上させるだけでなく、焼鈍後の結晶粒
径の粗大化を防止し、肌荒れを防ぐためにも重要であ
る。Ｎｂは熱延板の結晶粒を微細化し、冷延焼鈍後の集
合組織を改善し、加工性を向上させる。また、再加熱後
の高温での焼鈍時にフェライト粒が粗大化することを抑
制し、良好な表面性状を確保する役割をする。これらの
効果を発揮するためには、少なくとも０．００１％の添
加が必要である。一方、過度に添加すると過剰なＮｂの
ために加工性の劣化を招くので、０．０５％以下とす
る。
【００１２】次に、熱間圧延の仕上げ温度は加工性確保
の面からＡｒ3 変態点以上とする。仕上げ圧延終了後の
冷却速度は、最終製品の機械的性質に関わる熱延板での
結晶粒径を調整するためのものであり、特に変態点近傍
での冷却が重要となる。そこで、仕上げ圧延後、Ａｒ3
変態点以上から８３０℃までの範囲を８０℃／ｓ以上の
速度で冷却する必要がある。温度、冷却速度ともこの条
件を外れると熱延板の結晶が粗大化してしまい、機械的
材質は劣化する。冷却速度に関しては上限は特に規定し
ないが、冷却後の巻取り温度を確保し得る速度が上限値
となる。冷却を終了する温度は８３０℃以下であれば結
晶粒の粗大化は起こりにくくなるので、８３０℃を上限
とする。
の面からＡｒ3 変態点以上とする。仕上げ圧延終了後の
冷却速度は、最終製品の機械的性質に関わる熱延板での
結晶粒径を調整するためのものであり、特に変態点近傍
での冷却が重要となる。そこで、仕上げ圧延後、Ａｒ3
変態点以上から８３０℃までの範囲を８０℃／ｓ以上の
速度で冷却する必要がある。温度、冷却速度ともこの条
件を外れると熱延板の結晶が粗大化してしまい、機械的
材質は劣化する。冷却速度に関しては上限は特に規定し
ないが、冷却後の巻取り温度を確保し得る速度が上限値
となる。冷却を終了する温度は８３０℃以下であれば結
晶粒の粗大化は起こりにくくなるので、８３０℃を上限
とする。
【００１３】巻取り温度は、熱延前または熱延中に形成
された析出物の凝集粗大化を促進させるために６８０℃
以上とするが、温度が高くなり過ぎると酸洗性が悪化す
るので８００℃以下とし、好ましくは７００〜７５０℃
とする。図１に本発明の連続焼鈍のヒートサイクルを示
す。均熱温度については、６５０℃未満では再結晶は開
始されておらず、回復の状態であり、その後再加熱を行
っても必要とされる加工性を確保することができない。
さらに、６５０℃未満では再加熱の際の加熱量が大きく
なり、生産コストが著しく悪化する。一方、均熱温度が
７００℃を超えると、鋼板とハースロールとの反応によ
り発生するビルドアップに起因する押し疵が発生しやす
くなる。また、高速で通板する場合には、加熱帯の雰囲
気温度も高くなり、ヒートバックルのような表面欠陥が
発生しやすくなるため、雰囲気温度を低くするために低
速で通板しなければならず、生産性の低下を引き起こす
といった問題が生じる。
された析出物の凝集粗大化を促進させるために６８０℃
以上とするが、温度が高くなり過ぎると酸洗性が悪化す
るので８００℃以下とし、好ましくは７００〜７５０℃
とする。図１に本発明の連続焼鈍のヒートサイクルを示
す。均熱温度については、６５０℃未満では再結晶は開
始されておらず、回復の状態であり、その後再加熱を行
っても必要とされる加工性を確保することができない。
さらに、６５０℃未満では再加熱の際の加熱量が大きく
なり、生産コストが著しく悪化する。一方、均熱温度が
７００℃を超えると、鋼板とハースロールとの反応によ
り発生するビルドアップに起因する押し疵が発生しやす
くなる。また、高速で通板する場合には、加熱帯の雰囲
気温度も高くなり、ヒートバックルのような表面欠陥が
発生しやすくなるため、雰囲気温度を低くするために低
速で通板しなければならず、生産性の低下を引き起こす
といった問題が生じる。
【００１４】均熱温度までの加熱速度としては、１℃／
ｓ未満では生産性が悪化すること、５０℃／ｓを超える
と加工性が劣化することから、１〜５０℃／ｓとするこ
とが好ましい。６５０〜７００℃まで加熱後、この温度
範囲で２０〜３００秒間の保持を行う。保持時間が２０
秒未満では再結晶が十分に生じていないため、この後再
加熱を行っても十分な加工性が得られない。また、保持
時間が長過ぎると生産性が低下するため、３００秒以下
とする。
ｓ未満では生産性が悪化すること、５０℃／ｓを超える
と加工性が劣化することから、１〜５０℃／ｓとするこ
とが好ましい。６５０〜７００℃まで加熱後、この温度
範囲で２０〜３００秒間の保持を行う。保持時間が２０
秒未満では再結晶が十分に生じていないため、この後再
加熱を行っても十分な加工性が得られない。また、保持
時間が長過ぎると生産性が低下するため、３００秒以下
とする。
【００１５】その後、１００〜１０００℃／ｓの加熱速
度で８５０〜９１０℃まで加熱を行う。加熱速度が１０
０℃／ｓ未満では結晶粒が粗大化して表面性状が劣化し
やすく、１０００℃／ｓを超えるとランクフォード値
（ｒ値）の高いものが得られない。急速加熱後の到達温
度に関しては８５０℃未満では再結晶が完了せずに未再
結晶部が残存し、十分な加工性が得られない。一方、９
１０℃を超すと組織がオーステナイト化してしまい、ｒ
値は急激に低下する。
度で８５０〜９１０℃まで加熱を行う。加熱速度が１０
０℃／ｓ未満では結晶粒が粗大化して表面性状が劣化し
やすく、１０００℃／ｓを超えるとランクフォード値
（ｒ値）の高いものが得られない。急速加熱後の到達温
度に関しては８５０℃未満では再結晶が完了せずに未再
結晶部が残存し、十分な加工性が得られない。一方、９
１０℃を超すと組織がオーステナイト化してしまい、ｒ
値は急激に低下する。
【００１６】８５０〜９１０℃への加熱後に、５秒以内
の短時間保持を行うことが本発明の特徴である。この温
度範囲への加熱後に保持を行うことにより優れた加工性
を得ることが可能となるが、５秒を超すと生産性が低下
するとともに高温での通板時間が長くなり、ロールによ
る押し疵やヒートバックルのような表面欠陥が発生した
り、結晶粒の粗大化による加工時の肌荒れのように表面
性状が悪化する。
の短時間保持を行うことが本発明の特徴である。この温
度範囲への加熱後に保持を行うことにより優れた加工性
を得ることが可能となるが、５秒を超すと生産性が低下
するとともに高温での通板時間が長くなり、ロールによ
る押し疵やヒートバックルのような表面欠陥が発生した
り、結晶粒の粗大化による加工時の肌荒れのように表面
性状が悪化する。
【００１７】この加熱後には、５０℃／ｓ以上の冷却速
度で均熱温度以下までの冷却を行う。均熱温度以下まで
所定の冷却速度で冷却を行った後は、必要に応じて過時
効などの保定を行ってもよい。冷却速度については、５
０℃／ｓ未満であると表面性状が悪化する。以上のよう
なヒートサイクルを達成する手段として、均熱温度まで
の加熱方式としては、ラジアントチューブによる輻射加
熱、あるいはガスバーナーによる直火加熱などが挙げら
れる。均熱後の急速加熱の方式としては、誘導加熱や通
電加熱のような電気加熱などが挙げられる。高温での保
持は、ラジアントチューブによる輻射加熱方式や間接電
気加熱方式などが挙げられる。保持後の冷却の方式とし
ては、ガスジェット冷却、ロール冷却、気水冷却などが
挙げられる。
度で均熱温度以下までの冷却を行う。均熱温度以下まで
所定の冷却速度で冷却を行った後は、必要に応じて過時
効などの保定を行ってもよい。冷却速度については、５
０℃／ｓ未満であると表面性状が悪化する。以上のよう
なヒートサイクルを達成する手段として、均熱温度まで
の加熱方式としては、ラジアントチューブによる輻射加
熱、あるいはガスバーナーによる直火加熱などが挙げら
れる。均熱後の急速加熱の方式としては、誘導加熱や通
電加熱のような電気加熱などが挙げられる。高温での保
持は、ラジアントチューブによる輻射加熱方式や間接電
気加熱方式などが挙げられる。保持後の冷却の方式とし
ては、ガスジェット冷却、ロール冷却、気水冷却などが
挙げられる。
【００１８】Ｃ：０．００２２％、Ｓｉ：０．００８
％、Ｍｎ：０．０７％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．０
０４％、Ａｌ：０．０４８％、Ｎ：０．００１７％、Ｔ
ｉ：０．０６８％、Ｎｂ：０．００８％の化学組成の鋼
を溶製し、１２５０℃まで加熱後、仕上げ温度９３０℃
で圧延し、仕上げ圧延終了後９２０℃から１００℃／ｓ
の速度で８００℃まで冷却した後、７４０℃で６０分保
持の巻取り相当の処理をし、８０％の圧下率で冷間圧延
を行って０．８ｍｍ厚に仕上げた後、加熱速度５０℃／
ｓで均熱温度７００℃まで加熱し、その後７００℃で３
０秒間保持し、８５０℃まで所定の加熱速度で加熱して
１秒の保持を行い、所定の冷却速度で均熱温度まで冷却
し、その後室温まで空冷をした。得られた冷延鋼板のｒ
値と加工後の表面性状を表１に示す。
％、Ｍｎ：０．０７％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．０
０４％、Ａｌ：０．０４８％、Ｎ：０．００１７％、Ｔ
ｉ：０．０６８％、Ｎｂ：０．００８％の化学組成の鋼
を溶製し、１２５０℃まで加熱後、仕上げ温度９３０℃
で圧延し、仕上げ圧延終了後９２０℃から１００℃／ｓ
の速度で８００℃まで冷却した後、７４０℃で６０分保
持の巻取り相当の処理をし、８０％の圧下率で冷間圧延
を行って０．８ｍｍ厚に仕上げた後、加熱速度５０℃／
ｓで均熱温度７００℃まで加熱し、その後７００℃で３
０秒間保持し、８５０℃まで所定の加熱速度で加熱して
１秒の保持を行い、所定の冷却速度で均熱温度まで冷却
し、その後室温まで空冷をした。得られた冷延鋼板のｒ
値と加工後の表面性状を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】以上の調査より、連続焼鈍後の鋼板の加工
性と良好な表面性状とを保つためには、加熱速度ＨＲ２
を１００〜１０００℃／ｓとし、かつ冷却速度ＣＲを５
０℃／ｓ以上とする必要のあることがわかった。以下
に、本発明の実施例を比較例とともに示す。
性と良好な表面性状とを保つためには、加熱速度ＨＲ２
を１００〜１０００℃／ｓとし、かつ冷却速度ＣＲを５
０℃／ｓ以上とする必要のあることがわかった。以下
に、本発明の実施例を比較例とともに示す。
【００２１】
実施例−１ 表２に示す化学組成の鋼を溶製し、これを１２００℃へ
加熱後、仕上げ温度９２０℃で圧延し、９１０℃から１
００℃／ｓの冷却速度で８３０℃まで冷却後、７５０℃
で６０分保持の巻取り相当処理を行った。次いで、８０
％の圧下率で冷間圧延を行い、加熱速度２０℃／ｓで均
熱温度６５０℃まで加熱し、３０秒保持の後、３００℃
／ｓの加熱速度で７７０〜９５０℃まで加熱し、０〜１
０秒の保持をした。その後、１００℃／ｓの冷却速度で
室温まで冷却を行った。焼鈍後、１．０％の調質圧延を
し、引張試験を行って表面性状と材質特性を調査した。
図２、図３、図４は、均熱後の急速加熱での到達温度と
保持時間が伸びとｒ値と表面性状に及ぼす影響を示した
ものである。これらから明らかなように、均熱中に８５
０〜９１０℃まで急速加熱を行うことで、ｒ値、伸びと
もに改善されることがわかる。また、保持時間を５秒超
とすることでｒ値は改善されるが、表面性状は悪化す
る。
加熱後、仕上げ温度９２０℃で圧延し、９１０℃から１
００℃／ｓの冷却速度で８３０℃まで冷却後、７５０℃
で６０分保持の巻取り相当処理を行った。次いで、８０
％の圧下率で冷間圧延を行い、加熱速度２０℃／ｓで均
熱温度６５０℃まで加熱し、３０秒保持の後、３００℃
／ｓの加熱速度で７７０〜９５０℃まで加熱し、０〜１
０秒の保持をした。その後、１００℃／ｓの冷却速度で
室温まで冷却を行った。焼鈍後、１．０％の調質圧延を
し、引張試験を行って表面性状と材質特性を調査した。
図２、図３、図４は、均熱後の急速加熱での到達温度と
保持時間が伸びとｒ値と表面性状に及ぼす影響を示した
ものである。これらから明らかなように、均熱中に８５
０〜９１０℃まで急速加熱を行うことで、ｒ値、伸びと
もに改善されることがわかる。また、保持時間を５秒超
とすることでｒ値は改善されるが、表面性状は悪化す
る。
【００２２】以上より、本発明の範囲に入っているもの
は、加工性および表面性状の優れた鋼板の製造が可能で
あることがわかる。
は、加工性および表面性状の優れた鋼板の製造が可能で
あることがわかる。
【００２３】
【表２】
【００２４】実施例−２ 表３に示す成分の鋼を出鋼し、連続鋳造にて鋳片を得た
後、表４、表５（表４のつづき）に示す条件で熱延を行
い、酸洗後、圧下率８０％で冷間圧延を行って板厚０．
８ｍｍにした後、１０℃／ｓで７００℃まで加熱し、３
０秒の保持後、２００℃／ｓの加熱速度で９００℃まで
加熱し、３秒の保持後、２００℃／ｓの冷却速度で４０
０℃まで冷却し、その後、空冷により室温まで冷却し
た。０．８％の調質圧延を施した後、得られた冷延鋼板
について、引張試験を行って表面性状と材質特性を調査
した。得られた結果を同じく表４、表５に示す。
後、表４、表５（表４のつづき）に示す条件で熱延を行
い、酸洗後、圧下率８０％で冷間圧延を行って板厚０．
８ｍｍにした後、１０℃／ｓで７００℃まで加熱し、３
０秒の保持後、２００℃／ｓの加熱速度で９００℃まで
加熱し、３秒の保持後、２００℃／ｓの冷却速度で４０
０℃まで冷却し、その後、空冷により室温まで冷却し
た。０．８％の調質圧延を施した後、得られた冷延鋼板
について、引張試験を行って表面性状と材質特性を調査
した。得られた結果を同じく表４、表５に示す。
【００２５】これより、本発明鋼が比較鋼に比べて表面
性状と加工性に優れていることがわかる。
性状と加工性に優れていることがわかる。
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】以上に述べた実施例の結果から明らかなよ
うに、本発明の範囲に入っているものは、本発明の範囲
から外れているものに比べて、加工性および加工時の表
面性状のいずれも優れていることがわかる。
うに、本発明の範囲に入っているものは、本発明の範囲
から外れているものに比べて、加工性および加工時の表
面性状のいずれも優れていることがわかる。
【００３０】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明の方法を用
いることにより、連続焼鈍で、加工性に優れ、かつヒー
トバックルやハースロールによる押し疵やプレス加工時
の肌荒れのない表面性状のよい冷延鋼板の製造できる。
いることにより、連続焼鈍で、加工性に優れ、かつヒー
トバックルやハースロールによる押し疵やプレス加工時
の肌荒れのない表面性状のよい冷延鋼板の製造できる。
【図１】 本発明にかかわるヒートパターンを示す図で
ある。
ある。
【図２】 急速加熱後の到達温度および保持時間と伸び
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
【図３】 急速加熱後の到達温度および保持時間と表面
性状との関係を示す図である。
性状との関係を示す図である。
【図４】 急速加熱後の到達温度および保持時間とｒ値
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ：０．０００３〜０．００３％、 Ｓｉ：０．００１〜０．５％、 Ｍｎ：０．００１〜０．２％、 Ｐ：０．００１〜０．１２％、 Ｓ：０．００１〜０．０２％、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｎ：０．０００５〜０．００５％、 Ｔｉ：０．０１〜０．１％、 Ｎｂ：０．００１〜０．０５％ を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱
間圧延してＡｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了
させ、次いでＡｒ3 変態点以上から少なくとも８３０℃
までの温度範囲を８０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、
続いて６８０〜８００℃の温度で巻取り、さらに酸洗・
冷延を施した後、連続焼鈍にて焼鈍する際に、まず６５
０〜７００℃まで加熱し、この温度範囲で２０〜３００
秒間の保持を行い、さらに１００〜１０００℃／ｓの加
熱速度で８５０〜９１０℃まで加熱し、この温度範囲で
５秒以内の保持を行い、この温度範囲から均熱温度以下
の温度まで５０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することを
特徴とする加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31317396A JPH10152728A (ja) | 1996-11-25 | 1996-11-25 | 加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31317396A JPH10152728A (ja) | 1996-11-25 | 1996-11-25 | 加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10152728A true JPH10152728A (ja) | 1998-06-09 |
Family
ID=18037994
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31317396A Withdrawn JPH10152728A (ja) | 1996-11-25 | 1996-11-25 | 加工性および表面性状に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10152728A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100334327B1 (ko) * | 1999-10-21 | 2002-04-25 | 전선기 | 표면미세립강의 제조방법 |
| JPWO2022209364A1 (ja) * | 2021-03-30 | 2022-10-06 | ||
| WO2024070279A1 (ja) * | 2022-09-27 | 2024-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続焼鈍設備、連続焼鈍方法、冷延鋼板の製造方法及びめっき鋼板の製造方法 |
| WO2024070278A1 (ja) * | 2022-09-27 | 2024-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続焼鈍設備、連続焼鈍方法、冷延鋼板の製造方法及びめっき鋼板の製造方法 |
-
1996
- 1996-11-25 JP JP31317396A patent/JPH10152728A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100334327B1 (ko) * | 1999-10-21 | 2002-04-25 | 전선기 | 표면미세립강의 제조방법 |
| JPWO2022209364A1 (ja) * | 2021-03-30 | 2022-10-06 | ||
| WO2022209364A1 (ja) | 2021-03-30 | 2022-10-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続焼鈍設備、連続焼鈍方法、冷延鋼板の製造方法及びめっき鋼板の製造方法 |
| KR20230151109A (ko) | 2021-03-30 | 2023-10-31 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 연속 어닐링 설비, 연속 어닐링 방법, 냉연 강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
| WO2024070279A1 (ja) * | 2022-09-27 | 2024-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続焼鈍設備、連続焼鈍方法、冷延鋼板の製造方法及びめっき鋼板の製造方法 |
| WO2024070278A1 (ja) * | 2022-09-27 | 2024-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続焼鈍設備、連続焼鈍方法、冷延鋼板の製造方法及びめっき鋼板の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040203 |