JPS59140333A - ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS59140333A JPS59140333A JP1245483A JP1245483A JPS59140333A JP S59140333 A JPS59140333 A JP S59140333A JP 1245483 A JP1245483 A JP 1245483A JP 1245483 A JP1245483 A JP 1245483A JP S59140333 A JPS59140333 A JP S59140333A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１次的に深絞シ成形された後に２次的に張出し
成形あるいは曲げ成形によって引張変形を施こした際に
粒界から脆性的破壊を起こさず、かつ表面処理性の優れ
た深絞シ用冷延鋼板の製造方法に関するものである。
成形あるいは曲げ成形によって引張変形を施こした際に
粒界から脆性的破壊を起こさず、かつ表面処理性の優れ
た深絞シ用冷延鋼板の製造方法に関するものである。
自動車用に適用される冷延鋼板はその用途によシ種々の
材質が要求されるが、特にオイルクリーナーやガソリン
タンク等の燃料用部品は重要な保安部品であるために深
絞シ性以外に成形後の衝撃による割れ（特に粒界破壊に
よる割れ）は絶対にゆるされない。このような深絞シ成
形された後に２次的加工あるいは外力の付加によシ容易
に割れる特性を、いわゆる２次加工性と称し、割れを生
じないほど２次加工性に優れていると称している。
材質が要求されるが、特にオイルクリーナーやガソリン
タンク等の燃料用部品は重要な保安部品であるために深
絞シ性以外に成形後の衝撃による割れ（特に粒界破壊に
よる割れ）は絶対にゆるされない。このような深絞シ成
形された後に２次的加工あるいは外力の付加によシ容易
に割れる特性を、いわゆる２次加工性と称し、割れを生
じないほど２次加工性に優れていると称している。
本発明者らの１人はこの特性の優れた超深絞シ用冷延鋼
板としてＴＩ添加極低炭素ＡＡキルド鋼にＢを添加した
鋼板を特開昭５７−３５６６２号公報に開示している。
板としてＴＩ添加極低炭素ＡＡキルド鋼にＢを添加した
鋼板を特開昭５７−３５６６２号公報に開示している。
該特許公開公報に記載の冷延鋼板は超深絞９用のために
Ｔｉの含有量は実施例に示されるようにかなシ多い。こ
のようなＴｉの含有量の多い極低炭素Ａｔキルド鋼にＢ
を添加して製造された冷延鋼板は、そのまま成形された
後に低温域で２次加工性を評価すると、非常に優れた特
性を示す。ところが、冷延鋼板はそのままプレス成形に
供されるのみならず、冷延鋼板を表面処理してプレス成
形したシ、あるいは成形後に表面処理（ユニクロメツキ
処理など）を施こすととも多い。このように冷延鋼板を
さらに表面処理した際には、多量のＴｉを添加した極低
炭素Ａｌキルド鋼ではＢ添加量を多くしないと２次加工
性に問題を生じること、および多量のＢを添加すると表
面処理性、即ち、メッキ後のメッキの均一性および光沢
度に難点を生じる。例えば、ユニクロメツキの場合では
色ムラを生じたシ、あるいはＺｎメッキの際にメッキム
ラを生じる欠点があシ、これらは商品としての価値を落
とす。
Ｔｉの含有量は実施例に示されるようにかなシ多い。こ
のようなＴｉの含有量の多い極低炭素Ａｔキルド鋼にＢ
を添加して製造された冷延鋼板は、そのまま成形された
後に低温域で２次加工性を評価すると、非常に優れた特
性を示す。ところが、冷延鋼板はそのままプレス成形に
供されるのみならず、冷延鋼板を表面処理してプレス成
形したシ、あるいは成形後に表面処理（ユニクロメツキ
処理など）を施こすととも多い。このように冷延鋼板を
さらに表面処理した際には、多量のＴｉを添加した極低
炭素Ａｌキルド鋼ではＢ添加量を多くしないと２次加工
性に問題を生じること、および多量のＢを添加すると表
面処理性、即ち、メッキ後のメッキの均一性および光沢
度に難点を生じる。例えば、ユニクロメツキの場合では
色ムラを生じたシ、あるいはＺｎメッキの際にメッキム
ラを生じる欠点があシ、これらは商品としての価値を落
とす。
そこで本発明者らは、上記の問題を改善するために、さ
らに種々の検討を行った結果、１）２次加工性は、Ｂ添
加量以外にＴｉの含有量が影響を及ぼすこと、２）表面
処理性にはＢの含有量が影響することを新だに知見した
。
らに種々の検討を行った結果、１）２次加工性は、Ｂ添
加量以外にＴｉの含有量が影響を及ぼすこと、２）表面
処理性にはＢの含有量が影響することを新だに知見した
。
本発明は、かかる知見によ多構成されたもので、本発明
の目的は、優れた２次加工性を有し、表面処理性が良好
で、かっ深絞シ性を兼備した冷延鋼板および高強度冷延
鋼板の製造方法を提供するものである。
の目的は、優れた２次加工性を有し、表面処理性が良好
で、かっ深絞シ性を兼備した冷延鋼板および高強度冷延
鋼板の製造方法を提供するものである。
本発明の贋旨とするところは重量係として、Ｃ：Ｏ，０
Ｏ１０〜０．０１０％、Ｓｔ ：０．５％以下、Ｍｎ：
１４％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２０チ以
下、ｌ：酸可溶Ａｔとしてｏ、ｏ０５９Ｊ以上ｏ、１ｏ
チ以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｔｉ ： ０．０８
％以下で、かツＴｉ／（Ｃ＋Ｎ） テ３．０以上、Ｂ：
Ｏ，０Ｏ０６チ以下、を含有し残部が鉄および不可避的
不純物からなる鋼片を９５０℃以上の温度域で熱間粗圧
延を開始し、冷間圧延後に再結晶焼鈍することを特徴と
する２次加工性と表面処理性の優れた深絞シ用冷延鋼板
の製造方法にある。
Ｏ１０〜０．０１０％、Ｓｔ ：０．５％以下、Ｍｎ：
１４％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２０チ以
下、ｌ：酸可溶Ａｔとしてｏ、ｏ０５９Ｊ以上ｏ、１ｏ
チ以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｔｉ ： ０．０８
％以下で、かツＴｉ／（Ｃ＋Ｎ） テ３．０以上、Ｂ：
Ｏ，０Ｏ０６チ以下、を含有し残部が鉄および不可避的
不純物からなる鋼片を９５０℃以上の温度域で熱間粗圧
延を開始し、冷間圧延後に再結晶焼鈍することを特徴と
する２次加工性と表面処理性の優れた深絞シ用冷延鋼板
の製造方法にある。
以下、本発明の詳細について述べる。
Ｃはｏ、ｏｏｉ１未満とするには真空脱ガス処理に長時
間を裂し経済的でない。一方、０．０１０％を超えると
微細なＴｉｃによって延性が低下すると共に再結晶温度
も高くなる。Ｃ量としては０．００１０〜Ｏ，ＯＯ４０
チが好ましい。
間を裂し経済的でない。一方、０．０１０％を超えると
微細なＴｉｃによって延性が低下すると共に再結晶温度
も高くなる。Ｃ量としては０．００１０〜Ｏ，ＯＯ４０
チが好ましい。
８１ 、 Ｍｎ 、 Ｐ １ｌ−１，鋳板の高強度化に
有効な元素であるが、本発明では軟質冷延鋼板および高
強度冷延鋼板をその製造の目的とするので、Ｓｌは０．
５％〜不純物領域まで、Ｍｎは１．４％から０．０５％
まで、Ｐは０．０５％から不純物領域までを成分範囲と
する。即ち、高強度冷延鋳板を製造する場合にはこれら
の元素の上限はＳｔ ： ０．５％ 、Ｍｎ ： １．
４％ 。
有効な元素であるが、本発明では軟質冷延鋼板および高
強度冷延鋼板をその製造の目的とするので、Ｓｌは０．
５％〜不純物領域まで、Ｍｎは１．４％から０．０５％
まで、Ｐは０．０５％から不純物領域までを成分範囲と
する。即ち、高強度冷延鋳板を製造する場合にはこれら
の元素の上限はＳｔ ： ０．５％ 、Ｍｎ ： １．
４％ 。
Ｐ：０．０５％である。Ｓｔは多すぎると塗装性が劣化
し、Ｍ＋１は多すぎると溶製が困難となシ、Ｐは多すぎ
るとスポット溶接性が損なわれると共に粒界脆化元素で
あるためにその対策のために多量のＢを必要とし、後述
するようなりによる有害性が問題となることからそれぞ
れの上限を規制する。本発明で高強度冷延鋼板を製造す
る場合、Ｂ添加による２次加工性の向上効果はあるもの
の、Ｐによる劣化もあるので高強度鋼板とする場合でも
、Ｐは０．０３％未満としてＳｔ 、 Ｍｎによって高
強度化する方が好ましい。
し、Ｍ＋１は多すぎると溶製が困難となシ、Ｐは多すぎ
るとスポット溶接性が損なわれると共に粒界脆化元素で
あるためにその対策のために多量のＢを必要とし、後述
するようなりによる有害性が問題となることからそれぞ
れの上限を規制する。本発明で高強度冷延鋼板を製造す
る場合、Ｂ添加による２次加工性の向上効果はあるもの
の、Ｐによる劣化もあるので高強度鋼板とする場合でも
、Ｐは０．０３％未満としてＳｔ 、 Ｍｎによって高
強度化する方が好ましい。
軟質冷延−板を製造する場合には、Ｍｎは０．０５〜０
．５係に特定する。Ｍｎが０．５チ超では鋼を硬化し、
軟質かつ延性に富んだ冷延鋼板が製造できない。Ｍｎを
００５％未満にするには製鋼コストが上昇する。また、
Ｓｌ、Ｐは鋼を硬化するので軟質冷延鋼板を製造する場
合は、不純物元素としてその上限はＳｔが０５０３％、
Ｐが０．０２チとし、なるべく少ない方がよい。
．５係に特定する。Ｍｎが０．５チ超では鋼を硬化し、
軟質かつ延性に富んだ冷延鋼板が製造できない。Ｍｎを
００５％未満にするには製鋼コストが上昇する。また、
Ｓｌ、Ｐは鋼を硬化するので軟質冷延鋼板を製造する場
合は、不純物元素としてその上限はＳｔが０５０３％、
Ｐが０．０２チとし、なるべく少ない方がよい。
Ｓは粒界を脆化させるためＴｉあるいはＭｎによってサ
ルファイドとして固定する必要があるが、Ｓが多すぎる
と固定に饗するＴｉあるいはＭｎが多くなシ製造コスト
を上昇させるだけのため上限を０．０２Ｃ１係、好まし
くは０．０１５％以下とする。
ルファイドとして固定する必要があるが、Ｓが多すぎる
と固定に饗するＴｉあるいはＭｎが多くなシ製造コスト
を上昇させるだけのため上限を０．０２Ｃ１係、好まし
くは０．０１５％以下とする。
Ａｔ１ｉ：Ｔｉの酸化物による表面疵の発生を防止する
ために酸可溶ＡｔとしてＯ，ＯＯ５％が必要である。
ために酸可溶ＡｔとしてＯ，ＯＯ５％が必要である。
一方、多すぎてもＡｔ２０３系の介在物を増し加工性お
よび表面性状を劣化させるため酸可溶Ａｔとして０１０
チを上限とする。酸可溶Ａｔとして０．０２〜０．０６
％が好ましい。
よび表面性状を劣化させるため酸可溶Ａｔとして０１０
チを上限とする。酸可溶Ａｔとして０．０２〜０．０６
％が好ましい。
ＮはＴｉによｐＴｉＮとして固定されるが、Ｎが多すぎ
ると粗大なＴｉＮが多量に生成し、鋼板の延性を劣化さ
せるためにできるだけ少ない方が好ましく０．００４０
％以下とする。さらに向上を図るには０．００３０％以
下がよシ望ましい。
ると粗大なＴｉＮが多量に生成し、鋼板の延性を劣化さ
せるためにできるだけ少ない方が好ましく０．００４０
％以下とする。さらに向上を図るには０．００３０％以
下がよシ望ましい。
Ｔｉは深絞シ用冷延鋼板として必要な深絞シ性、延性な
らびに常温非時効性を確保するためにはＴｉ／（Ｃ＋Ｎ
） （重量％比）で３．０以上を必要とする。
らびに常温非時効性を確保するためにはＴｉ／（Ｃ＋Ｎ
） （重量％比）で３．０以上を必要とする。
一方、Ｔｌは、その含有量が多いほど材質が安定しよシ
優れた材質特性が得られるが、多量にＴＩを含有する冷
延鋼板をそのままあるいは成形後に表面処理を施こすと
２次加工性が劣化するという新しい知見を得たので、２
次加工性の劣化を防止するためＴｉの含有量として０．
０８％以下に規制する。
優れた材質特性が得られるが、多量にＴＩを含有する冷
延鋼板をそのままあるいは成形後に表面処理を施こすと
２次加工性が劣化するという新しい知見を得たので、２
次加工性の劣化を防止するためＴｉの含有量として０．
０８％以下に規制する。
好ましくは０．０５％以下とする。
Ｂは２次加工性を向上させるために８頃の元素である。
しかし、多量に含有すると、原因は不明であるが、表面
処理性、即ちメッキ後のメッキの均一性および光沢度を
落すことを新たに知見した。
処理性、即ちメッキ後のメッキの均一性および光沢度を
落すことを新たに知見した。
従って、Ｂの含有量は、２次加工性の向上効果を確保し
つつ、表面処理性を損なわないために上限を０．０００
６ ’％とする。下限は２次加工性の確保の点から０．
０００１％とする。
つつ、表面処理性を損なわないために上限を０．０００
６ ’％とする。下限は２次加工性の確保の点から０．
０００１％とする。
以上のような成分組成の鋼は、通常の方法、たとえば転
炉〜真空脱ガス処理によって溶製される。
炉〜真空脱ガス処理によって溶製される。
鋼片は連続鋳造法あるいは造塊−分塊法によって製造さ
れ、熱間圧延工程に送られるが、本発明では粗圧延の開
始湿度を９５０℃以上とする。９５０℃未満ではスケー
ルのはく離不良によるスケール疵が増加し、装置の表面
性状を悪化する。また仕上圧延中の通板性が悪化する。
れ、熱間圧延工程に送られるが、本発明では粗圧延の開
始湿度を９５０℃以上とする。９５０℃未満ではスケー
ルのはく離不良によるスケール疵が増加し、装置の表面
性状を悪化する。また仕上圧延中の通板性が悪化する。
上記粗圧延開始温度を満足する限シ、連続鋳造後鋼片を
常温まで冷却せずにそのまま熱間圧延に供しても良いし
、常温まで冷却後再加熱しても良い。
常温まで冷却せずにそのまま熱間圧延に供しても良いし
、常温まで冷却後再加熱しても良い。
一般にＴｉの含有量の低減は、深絞シ性の低下を招く３
、本発明では、Ｔ１の含有量を優れた２次加工性の確保
の点から０．０８％以下としているため、従来の多量Ｋ
Ｔｉを含有する超深絞ｐ用鋼板にくらべて深絞シ性のレ
ベルは若干低下するが、深絞シ用としての深絞シ性は十
分保持している。深絞υ性をよシ高めたい場合には、鋼
片を加熱する場合の加熱炉の温度を従来の１２５０℃か
ら１１５０℃以下、好ましくは１１００℃以下に下げる
ことが非常に有効である。
、本発明では、Ｔ１の含有量を優れた２次加工性の確保
の点から０．０８％以下としているため、従来の多量Ｋ
Ｔｉを含有する超深絞ｐ用鋼板にくらべて深絞シ性のレ
ベルは若干低下するが、深絞シ用としての深絞シ性は十
分保持している。深絞υ性をよシ高めたい場合には、鋼
片を加熱する場合の加熱炉の温度を従来の１２５０℃か
ら１１５０℃以下、好ましくは１１００℃以下に下げる
ことが非常に有効である。
熱間圧延の仕上温度は８００℃以上（通常８７０℃以上
）で、巻取温度は４００〜８００℃の間（通常５５０〜
７７０℃の間）で良い。加工性をよシ高めたい場合は捲
取温度を６５０℃以上とすることが好ましい。
）で、巻取温度は４００〜８００℃の間（通常５５０〜
７７０℃の間）で良い。加工性をよシ高めたい場合は捲
取温度を６５０℃以上とすることが好ましい。
脱スケール後に冷間圧延を行うが、その圧下率は高いほ
ど深絞シ性の向上に好ましく、７５％以上が望ましい。
ど深絞シ性の向上に好ましく、７５％以上が望ましい。
次に焼鈍の条件については、焼鈍方式は連続焼鈍法でも
箱焼鈍法でもかまわないが、２次加工性の向上に対して
は連続焼鈍法の方がよシ好ましい〇焼鈍温度は再結晶温
度以上にすることが深絞シ性の確保のために必要である
。焼鈍後の冷却は、いかなる方式（ガスジェット方式、
気水方式、ロール冷却方式、水焼入方式などでもかまわ
ない。また、冷却途中あるいは常温まで冷却後の過時効
処理はあって鳥なくても本発明の効果は損われない。
箱焼鈍法でもかまわないが、２次加工性の向上に対して
は連続焼鈍法の方がよシ好ましい〇焼鈍温度は再結晶温
度以上にすることが深絞シ性の確保のために必要である
。焼鈍後の冷却は、いかなる方式（ガスジェット方式、
気水方式、ロール冷却方式、水焼入方式などでもかまわ
ない。また、冷却途中あるいは常温まで冷却後の過時効
処理はあって鳥なくても本発明の効果は損われない。
焼鈍された鋼板は必要によ９５％以下（通常０．５〜１
．０％）の調質圧延が施こされ、製品として供される。
．０％）の調質圧延が施こされ、製品として供される。
なお、本発明鋼板の製造方法は冷延鋼板のみならず、鉛
、錫、アルミニウム、クロム、錫−鉛合金等をメッキす
る鋼板の原板まで対象範囲とすることができる。
、錫、アルミニウム、クロム、錫−鉛合金等をメッキす
る鋼板の原板まで対象範囲とすることができる。
以下に本発明の実施例を示す。
実施例
表１に示す鋼を転炉溶製−真空脱ガス処理によって溶製
し、鋼片とした後、熱間圧延でスラブの加熱温度を変え
て、８７０℃以上で仕上圧延し、６００〜６８０℃の間
で巻取った。なお、粗圧延開始温度は加熱温度−５０℃
以内であった。酸洗の後、圧下率８０％で板厚０．７
ｍｍに冷間圧延！７、続いて８００℃で１分間の再結晶
焼鈍を連続焼鈍で行った。得られた製品板の模様的性質
を調べるとともに、絞り比２．２の円筒絞フ加工を行い
、脱脂後水洗し市販の装飾クロム浴を用いてクロムめっ
き処理し、乾燥後に成形カップを一６０℃に冷却し口を
押し拡げた時に脆性破壊を起こすか否かを評価した。あ
わせて、メッキ後のメッキの均一性および光沢度を目視
で観察した。これらの調査結果を表２に示す。
し、鋼片とした後、熱間圧延でスラブの加熱温度を変え
て、８７０℃以上で仕上圧延し、６００〜６８０℃の間
で巻取った。なお、粗圧延開始温度は加熱温度−５０℃
以内であった。酸洗の後、圧下率８０％で板厚０．７
ｍｍに冷間圧延！７、続いて８００℃で１分間の再結晶
焼鈍を連続焼鈍で行った。得られた製品板の模様的性質
を調べるとともに、絞り比２．２の円筒絞フ加工を行い
、脱脂後水洗し市販の装飾クロム浴を用いてクロムめっ
き処理し、乾燥後に成形カップを一６０℃に冷却し口を
押し拡げた時に脆性破壊を起こすか否かを評価した。あ
わせて、メッキ後のメッキの均一性および光沢度を目視
で観察した。これらの調査結果を表２に示す。
本発明法によって製造された鋼Ａ−２，Ａ−３およびＣ
−２はいずれも優れた深絞シ性、２次加工性および表面
処理性を兼ね備えている。一方、本発明性以外で製造さ
れた鈎は、２次加工性あるいは表面処理性のいずれかが
劣シ、両特性を兼備できない。
−２はいずれも優れた深絞シ性、２次加工性および表面
処理性を兼ね備えている。一方、本発明性以外で製造さ
れた鈎は、２次加工性あるいは表面処理性のいずれかが
劣シ、両特性を兼備できない。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％として、 Ｃ：Ｏ，０Ｏ１０〜０．０１０チ。 Ｓに０．５チ以下、 Ｍｎ：１．４％以下、 Ｐ：０．０５％以下、 Ｓ：０．０２０％以下、 Ａｔ：酸可溶Ａｔとして０．００５％以上０，１０係以
下、Ｎ：０．００４０チ以下、 Ｔｉ：０．０８係以下でかつＴｉ／（Ｃ十Ｎ）で３．０
以上、Ｂ：Ｏ，０Ｏ０６％以下、 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
を９５０℃以上の温度域で熱間粗圧延を開始し〜冷間圧
延後に再結晶焼鈍することを特徴とする２次加工性と表
面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012454A JPH0757892B2 (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012454A JPH0757892B2 (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59140333A true JPS59140333A (ja) | 1984-08-11 |
| JPH0757892B2 JPH0757892B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=11805783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58012454A Expired - Lifetime JPH0757892B2 (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0757892B2 (ja) |
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|---|---|
| JPH0757892B2 (ja) | 1995-06-21 |
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