JPS59140333A - ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法

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JPS59140333A
JPS59140333A JP1245483A JP1245483A JPS59140333A JP S59140333 A JPS59140333 A JP S59140333A JP 1245483 A JP1245483 A JP 1245483A JP 1245483 A JP1245483 A JP 1245483A JP S59140333 A JPS59140333 A JP S59140333A
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Yasuo Hamamoto
康男 浜本
Yoshikuni Furuno
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は１次的に深絞シ成形された後に２次的に張出し
成形あるいは曲げ成形によって引張変形を施こした際に
粒界から脆性的破壊を起こさず、かつ表面処理性の優れ
た深絞シ用冷延鋼板の製造方法に関するものである。
自動車用に適用される冷延鋼板はその用途によシ種々の
材質が要求されるが、特にオイルクリーナーやガソリン
タンク等の燃料用部品は重要な保安部品であるために深
絞シ性以外に成形後の衝撃による割れ（特に粒界破壊に
よる割れ）は絶対にゆるされない。このような深絞シ成
形された後に２次的加工あるいは外力の付加によシ容易
に割れる特性を、いわゆる２次加工性と称し、割れを生
じないほど２次加工性に優れていると称している。
本発明者らの１人はこの特性の優れた超深絞シ用冷延鋼
板としてＴＩ添加極低炭素ＡＡキルド鋼にＢを添加した
鋼板を特開昭５７−３５６６２号公報に開示している。
該特許公開公報に記載の冷延鋼板は超深絞９用のために
Ｔｉの含有量は実施例に示されるようにかなシ多い。こ
のようなＴｉの含有量の多い極低炭素Ａｔキルド鋼にＢ
を添加して製造された冷延鋼板は、そのまま成形された
後に低温域で２次加工性を評価すると、非常に優れた特
性を示す。ところが、冷延鋼板はそのままプレス成形に
供されるのみならず、冷延鋼板を表面処理してプレス成
形したシ、あるいは成形後に表面処理（ユニクロメツキ
処理など）を施こすととも多い。このように冷延鋼板を
さらに表面処理した際には、多量のＴｉを添加した極低
炭素Ａｌキルド鋼ではＢ添加量を多くしないと２次加工
性に問題を生じること、および多量のＢを添加すると表
面処理性、即ち、メッキ後のメッキの均一性および光沢
度に難点を生じる。例えば、ユニクロメツキの場合では
色ムラを生じたシ、あるいはＺｎメッキの際にメッキム
ラを生じる欠点があシ、これらは商品としての価値を落
とす。
そこで本発明者らは、上記の問題を改善するために、さ
らに種々の検討を行った結果、１）２次加工性は、Ｂ添
加量以外にＴｉの含有量が影響を及ぼすこと、２）表面
処理性にはＢの含有量が影響することを新だに知見した
。
本発明は、かかる知見によ多構成されたもので、本発明
の目的は、優れた２次加工性を有し、表面処理性が良好
で、かっ深絞シ性を兼備した冷延鋼板および高強度冷延
鋼板の製造方法を提供するものである。
本発明の贋旨とするところは重量係として、Ｃ：Ｏ，０
Ｏ１０〜０．０１０％、Ｓｔ　：０．５％以下、Ｍｎ：
１４％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２０チ以
下、ｌ：酸可溶Ａｔとしてｏ、ｏ０５９Ｊ以上ｏ、１ｏ
チ以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｔｉ　：　０．０８
％以下で、かツＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）　テ３．０以上、Ｂ：
Ｏ，０Ｏ０６チ以下、を含有し残部が鉄および不可避的
不純物からなる鋼片を９５０℃以上の温度域で熱間粗圧
延を開始し、冷間圧延後に再結晶焼鈍することを特徴と
する２次加工性と表面処理性の優れた深絞シ用冷延鋼板
の製造方法にある。
以下、本発明の詳細について述べる。
Ｃはｏ、ｏｏｉ１未満とするには真空脱ガス処理に長時
間を裂し経済的でない。一方、０．０１０％を超えると
微細なＴｉｃによって延性が低下すると共に再結晶温度
も高くなる。Ｃ量としては０．００１０〜Ｏ，ＯＯ４０
チが好ましい。
８１　、　Ｍｎ　、　Ｐ　１ｌ−１，鋳板の高強度化に
有効な元素であるが、本発明では軟質冷延鋼板および高
強度冷延鋼板をその製造の目的とするので、Ｓｌは０．
５％〜不純物領域まで、Ｍｎは１．４％から０．０５％
まで、Ｐは０．０５％から不純物領域までを成分範囲と
する。即ち、高強度冷延鋳板を製造する場合にはこれら
の元素の上限はＳｔ　：　０．５％　、Ｍｎ　：　１．
４％　。
Ｐ：０．０５％である。Ｓｔは多すぎると塗装性が劣化
し、Ｍ＋１は多すぎると溶製が困難となシ、Ｐは多すぎ
るとスポット溶接性が損なわれると共に粒界脆化元素で
あるためにその対策のために多量のＢを必要とし、後述
するようなりによる有害性が問題となることからそれぞ
れの上限を規制する。本発明で高強度冷延鋼板を製造す
る場合、Ｂ添加による２次加工性の向上効果はあるもの
の、Ｐによる劣化もあるので高強度鋼板とする場合でも
、Ｐは０．０３％未満としてＳｔ　、　Ｍｎによって高
強度化する方が好ましい。
軟質冷延−板を製造する場合には、Ｍｎは０．０５〜０
．５係に特定する。Ｍｎが０．５チ超では鋼を硬化し、
軟質かつ延性に富んだ冷延鋼板が製造できない。Ｍｎを
００５％未満にするには製鋼コストが上昇する。また、
Ｓｌ、Ｐは鋼を硬化するので軟質冷延鋼板を製造する場
合は、不純物元素としてその上限はＳｔが０５０３％、
Ｐが０．０２チとし、なるべく少ない方がよい。
Ｓは粒界を脆化させるためＴｉあるいはＭｎによってサ
ルファイドとして固定する必要があるが、Ｓが多すぎる
と固定に饗するＴｉあるいはＭｎが多くなシ製造コスト
を上昇させるだけのため上限を０．０２Ｃ１係、好まし
くは０．０１５％以下とする。
Ａｔ１ｉ：Ｔｉの酸化物による表面疵の発生を防止する
ために酸可溶ＡｔとしてＯ，ＯＯ５％が必要である。
一方、多すぎてもＡｔ２０３系の介在物を増し加工性お
よび表面性状を劣化させるため酸可溶Ａｔとして０１０
チを上限とする。酸可溶Ａｔとして０．０２〜０．０６
％が好ましい。
ＮはＴｉによｐＴｉＮとして固定されるが、Ｎが多すぎ
ると粗大なＴｉＮが多量に生成し、鋼板の延性を劣化さ
せるためにできるだけ少ない方が好ましく０．００４０
％以下とする。さらに向上を図るには０．００３０％以
下がよシ望ましい。
Ｔｉは深絞シ用冷延鋼板として必要な深絞シ性、延性な
らびに常温非時効性を確保するためにはＴｉ／（Ｃ＋Ｎ
）　（重量％比）で３．０以上を必要とする。
一方、Ｔｌは、その含有量が多いほど材質が安定しよシ
優れた材質特性が得られるが、多量にＴＩを含有する冷
延鋼板をそのままあるいは成形後に表面処理を施こすと
２次加工性が劣化するという新しい知見を得たので、２
次加工性の劣化を防止するためＴｉの含有量として０．
０８％以下に規制する。
好ましくは０．０５％以下とする。
Ｂは２次加工性を向上させるために８頃の元素である。
しかし、多量に含有すると、原因は不明であるが、表面
処理性、即ちメッキ後のメッキの均一性および光沢度を
落すことを新たに知見した。
従って、Ｂの含有量は、２次加工性の向上効果を確保し
つつ、表面処理性を損なわないために上限を０．０００
６　’％とする。下限は２次加工性の確保の点から０．
０００１％とする。
以上のような成分組成の鋼は、通常の方法、たとえば転
炉〜真空脱ガス処理によって溶製される。
鋼片は連続鋳造法あるいは造塊−分塊法によって製造さ
れ、熱間圧延工程に送られるが、本発明では粗圧延の開
始湿度を９５０℃以上とする。９５０℃未満ではスケー
ルのはく離不良によるスケール疵が増加し、装置の表面
性状を悪化する。また仕上圧延中の通板性が悪化する。
上記粗圧延開始温度を満足する限シ、連続鋳造後鋼片を
常温まで冷却せずにそのまま熱間圧延に供しても良いし
、常温まで冷却後再加熱しても良い。
一般にＴｉの含有量の低減は、深絞シ性の低下を招く３
、本発明では、Ｔ１の含有量を優れた２次加工性の確保
の点から０．０８％以下としているため、従来の多量Ｋ
Ｔｉを含有する超深絞ｐ用鋼板にくらべて深絞シ性のレ
ベルは若干低下するが、深絞シ用としての深絞シ性は十
分保持している。深絞υ性をよシ高めたい場合には、鋼
片を加熱する場合の加熱炉の温度を従来の１２５０℃か
ら１１５０℃以下、好ましくは１１００℃以下に下げる
ことが非常に有効である。
熱間圧延の仕上温度は８００℃以上（通常８７０℃以上
）で、巻取温度は４００〜８００℃の間（通常５５０〜
７７０℃の間）で良い。加工性をよシ高めたい場合は捲
取温度を６５０℃以上とすることが好ましい。
脱スケール後に冷間圧延を行うが、その圧下率は高いほ
ど深絞シ性の向上に好ましく、７５％以上が望ましい。
次に焼鈍の条件については、焼鈍方式は連続焼鈍法でも
箱焼鈍法でもかまわないが、２次加工性の向上に対して
は連続焼鈍法の方がよシ好ましい〇焼鈍温度は再結晶温
度以上にすることが深絞シ性の確保のために必要である
。焼鈍後の冷却は、いかなる方式（ガスジェット方式、
気水方式、ロール冷却方式、水焼入方式などでもかまわ
ない。また、冷却途中あるいは常温まで冷却後の過時効
処理はあって鳥なくても本発明の効果は損われない。
焼鈍された鋼板は必要によ９５％以下（通常０．５〜１
．０％）の調質圧延が施こされ、製品として供される。
なお、本発明鋼板の製造方法は冷延鋼板のみならず、鉛
、錫、アルミニウム、クロム、錫−鉛合金等をメッキす
る鋼板の原板まで対象範囲とすることができる。
以下に本発明の実施例を示す。
実施例 表１に示す鋼を転炉溶製−真空脱ガス処理によって溶製
し、鋼片とした後、熱間圧延でスラブの加熱温度を変え
て、８７０℃以上で仕上圧延し、６００〜６８０℃の間
で巻取った。なお、粗圧延開始温度は加熱温度−５０℃
以内であった。酸洗の後、圧下率８０％で板厚０．７　
ｍｍに冷間圧延！７、続いて８００℃で１分間の再結晶
焼鈍を連続焼鈍で行った。得られた製品板の模様的性質
を調べるとともに、絞り比２．２の円筒絞フ加工を行い
、脱脂後水洗し市販の装飾クロム浴を用いてクロムめっ
き処理し、乾燥後に成形カップを一６０℃に冷却し口を
押し拡げた時に脆性破壊を起こすか否かを評価した。あ
わせて、メッキ後のメッキの均一性および光沢度を目視
で観察した。これらの調査結果を表２に示す。
本発明法によって製造された鋼Ａ−２，Ａ−３およびＣ
−２はいずれも優れた深絞シ性、２次加工性および表面
処理性を兼ね備えている。一方、本発明性以外で製造さ
れた鈎は、２次加工性あるいは表面処理性のいずれかが
劣シ、両特性を兼備できない。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 重量％として、 Ｃ：Ｏ，０Ｏ１０〜０．０１０チ。 Ｓに０．５チ以下、 Ｍｎ：１．４％以下、 Ｐ：０．０５％以下、 Ｓ：０．０２０％以下、 Ａｔ：酸可溶Ａｔとして０．００５％以上０，１０係以
    下、Ｎ：０．００４０チ以下、 Ｔｉ：０．０８係以下でかつＴｉ／（Ｃ十Ｎ）で３．０
    以上、Ｂ：Ｏ，０Ｏ０６％以下、 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
    を９５０℃以上の温度域で熱間粗圧延を開始し〜冷間圧
    延後に再結晶焼鈍することを特徴とする２次加工性と表
    面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
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