JPH0757892B2 - ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0757892B2 JPH0757892B2 JP58012454A JP1245483A JPH0757892B2 JP H0757892 B2 JPH0757892 B2 JP H0757892B2 JP 58012454 A JP58012454 A JP 58012454A JP 1245483 A JP1245483 A JP 1245483A JP H0757892 B2 JPH0757892 B2 JP H0757892B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は１次的に深絞り成形された後に２次的に張出し
成形あるいは曲げ成形によって引張変形を施こした際に
粒界から脆性的破壊を起こさず、かつ表面処理性の優れ
た深絞り用冷延鋼板の製造方法に関するものである。
成形あるいは曲げ成形によって引張変形を施こした際に
粒界から脆性的破壊を起こさず、かつ表面処理性の優れ
た深絞り用冷延鋼板の製造方法に関するものである。
自動車用に適用される冷延鋼板はその用途により種々の
材質が要求されるが、特にオイルクリーナーやガソリン
タンク等の燃料用部品は重要な保安部品であるために深
絞り性以外に成形後の衝撃による割れ（特粒界破壊によ
る割れ）は絶対にゆるされない。このような深絞り成形
された後に２次的加工あるいは外力の付加により容易に
割れる特性を、いわゆる２次加工性と称し、割れを生じ
ないほど２次加工性に優れていると称している。
材質が要求されるが、特にオイルクリーナーやガソリン
タンク等の燃料用部品は重要な保安部品であるために深
絞り性以外に成形後の衝撃による割れ（特粒界破壊によ
る割れ）は絶対にゆるされない。このような深絞り成形
された後に２次的加工あるいは外力の付加により容易に
割れる特性を、いわゆる２次加工性と称し、割れを生じ
ないほど２次加工性に優れていると称している。
本発明者らの１人はこの特性の優れた超深絞り用冷延鋼
板としてTi添加極低炭素Alキルド鋼にＢを添加した鋼板
を特開昭57−35662号公報に開示している。該特許公開
公報に記載の冷延鋼板は超深絞り用のためにTiの含有量
は実施例に示されるようにかなり多い。このようなTiの
含有量の多い極低炭素Alキルド鋼にＢを添加して製造さ
れた冷延鋼板は、そのまま成形された後に低温域で２次
加工性を評価すると、非常に優れた特性を示す。ところ
が、冷延鋼板はそのままプレス成形に供されるのみなら
ず、冷延鋼板を表面処理してプレス成形したり、あるい
は成形後に表面処理（ユニクロメッキ処理など）を施こ
すことも多い。このように冷延鋼板をさらに表面処理し
た際には、多量のTiを添加した極低炭素Alキルド鋼では
Ｂ添加量を多くしないと２次加工性に問題を生じるこ
と、および多量のＢを添加すると表面処理性、即ち、メ
ッキ後のメッキの均一性および光沢度に難点を生じる。
例えば、ユニクロメッキの場合では色ムラを生じたり、
あるいはZnメッキの際にメッキムラを生じる欠点があ
り、これらは商品としての価値を落とす。
板としてTi添加極低炭素Alキルド鋼にＢを添加した鋼板
を特開昭57−35662号公報に開示している。該特許公開
公報に記載の冷延鋼板は超深絞り用のためにTiの含有量
は実施例に示されるようにかなり多い。このようなTiの
含有量の多い極低炭素Alキルド鋼にＢを添加して製造さ
れた冷延鋼板は、そのまま成形された後に低温域で２次
加工性を評価すると、非常に優れた特性を示す。ところ
が、冷延鋼板はそのままプレス成形に供されるのみなら
ず、冷延鋼板を表面処理してプレス成形したり、あるい
は成形後に表面処理（ユニクロメッキ処理など）を施こ
すことも多い。このように冷延鋼板をさらに表面処理し
た際には、多量のTiを添加した極低炭素Alキルド鋼では
Ｂ添加量を多くしないと２次加工性に問題を生じるこ
と、および多量のＢを添加すると表面処理性、即ち、メ
ッキ後のメッキの均一性および光沢度に難点を生じる。
例えば、ユニクロメッキの場合では色ムラを生じたり、
あるいはZnメッキの際にメッキムラを生じる欠点があ
り、これらは商品としての価値を落とす。
そこで本発明者らは、上記の問題を改善するために、さ
らに種々の検討を行った結果、１）２次加工性は、Ｂ添
加量以外にTiの含有量が影響を及ぼすこと、２）表面処
理性にはＢの含有量が影響することを新たに知見した。
らに種々の検討を行った結果、１）２次加工性は、Ｂ添
加量以外にTiの含有量が影響を及ぼすこと、２）表面処
理性にはＢの含有量が影響することを新たに知見した。
本発明は、かかる知見により構成されたもので、本発明
の目的は、優れた２次加工性を有し、表面処理性が良好
で、かつ深絞り性を兼備した冷延鋼板および高強度冷延
鋼板の製造方法を提供するものである。
の目的は、優れた２次加工性を有し、表面処理性が良好
で、かつ深絞り性を兼備した冷延鋼板および高強度冷延
鋼板の製造方法を提供するものである。
本発明の要旨とするところは、 重量％として、 C:0.0010〜0.010％、 Si:0.5％以下、 Mn:1.4％以下、 P:0.05％以下、 S:0.020％以下、 Al:酸可溶Alとして0.005％以上0.10％以下、 N:0.0040％以下、 Ti:0.08％以下でかつTi/（Ｃ＋Ｎ）で4.0超、 B:0.0001〜0.0004％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
を950以上の温度域で熱間粗圧延を開始し、冷間圧延後
に再結晶焼鈍することを特徴とする２次加工性と表面処
理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
を950以上の温度域で熱間粗圧延を開始し、冷間圧延後
に再結晶焼鈍することを特徴とする２次加工性と表面処
理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
以下、本発明の詳細について述べる。
Ｃは0.001％未満とするには真空脱ガス処理に長時間を
要し経済的でない。一方、0.010％を超えると微細なTiC
によって延性が低下すると共に再結晶温度も高くなる。
Ｃ量としては0.0010〜0.0040％が好ましい。
要し経済的でない。一方、0.010％を超えると微細なTiC
によって延性が低下すると共に再結晶温度も高くなる。
Ｃ量としては0.0010〜0.0040％が好ましい。
Si,Mn,Pは鋼板の高強度化に有効な元素であるが、本発
明では軟質冷延鋼板および高強度冷延鋼板をその製造の
目的とするので、Siは0.5％〜不純物領域まで、Mnは1.4
％から0.05％まで、Ｐは0.05％から不純物領域までを成
分範囲とする。即ち、高強度冷延鋼板を製造する場合に
はこれらの元素の上限はSi:0.5％,Mn:1.4％,P:0.05％で
ある。Siは多すぎると塗装性が劣化し、Mnは多すぎると
溶製が困難となり、Ｐは多すぎるとスポット溶接性が損
なわれると共に粒界脆化元素であるためにその対策のた
めに多量のＢを必要とし、後述するようなＢによる有害
性が問題となることからそれぞれの上限を規制する。本
発明で高強度冷延鋼板を製造する場合、Ｂ添加による２
次加工性の向上効果はあるものの、Ｐによる劣化もある
ので高強度鋼板とする場合でも、Ｐは0.03％未満として
Si,Mnによって高強度化する方が好ましい。
明では軟質冷延鋼板および高強度冷延鋼板をその製造の
目的とするので、Siは0.5％〜不純物領域まで、Mnは1.4
％から0.05％まで、Ｐは0.05％から不純物領域までを成
分範囲とする。即ち、高強度冷延鋼板を製造する場合に
はこれらの元素の上限はSi:0.5％,Mn:1.4％,P:0.05％で
ある。Siは多すぎると塗装性が劣化し、Mnは多すぎると
溶製が困難となり、Ｐは多すぎるとスポット溶接性が損
なわれると共に粒界脆化元素であるためにその対策のた
めに多量のＢを必要とし、後述するようなＢによる有害
性が問題となることからそれぞれの上限を規制する。本
発明で高強度冷延鋼板を製造する場合、Ｂ添加による２
次加工性の向上効果はあるものの、Ｐによる劣化もある
ので高強度鋼板とする場合でも、Ｐは0.03％未満として
Si,Mnによって高強度化する方が好ましい。
軟質冷延鋼板を製造する場合には、Mnは0.05〜0.5％に
特定する。Mnが0.5％超では鋼を硬化し、軟質かつ延性
に富んだ冷延鋼板が製造できない。Mnを0.05％未満にす
るには製鋼コストが上昇する。また、Si、Ｐは鋼を硬化
するので軟質冷延鋼板を製造する場合は、不純物元素と
してその上限はSiが0.03％、Ｐが0.02％とし、なるべく
少ない方がよい。
特定する。Mnが0.5％超では鋼を硬化し、軟質かつ延性
に富んだ冷延鋼板が製造できない。Mnを0.05％未満にす
るには製鋼コストが上昇する。また、Si、Ｐは鋼を硬化
するので軟質冷延鋼板を製造する場合は、不純物元素と
してその上限はSiが0.03％、Ｐが0.02％とし、なるべく
少ない方がよい。
Ｓは粒界を脆化させるためTiあるいはMnによってサルフ
ァイドとして固定する必要があるが、Ｓが多すぎると固
定に要するTiあるいはMnが多くなり製造コストを上昇さ
せるだけのため上限を0.020％、好ましくは0.015％以下
とする。
ァイドとして固定する必要があるが、Ｓが多すぎると固
定に要するTiあるいはMnが多くなり製造コストを上昇さ
せるだけのため上限を0.020％、好ましくは0.015％以下
とする。
AlはTiの酸化物による表面疵の発生を防止するために酸
可溶Alとして0.005％が必要である。一方、多すぎてもA
l2O3系の介在物を増し加工性および表面性状を劣化させ
るため酸可溶Alとして0.10％を上限とする。酸可溶Alと
して0.02〜0.06％が好ましい。
可溶Alとして0.005％が必要である。一方、多すぎてもA
l2O3系の介在物を増し加工性および表面性状を劣化させ
るため酸可溶Alとして0.10％を上限とする。酸可溶Alと
して0.02〜0.06％が好ましい。
ＮはTiによりTiNとして固定されるが、Ｎが多すぎると
粗大なTiNが多量に生成し、鋼板の延性を劣化させるた
めにできるだけ少ない方が好ましく0.0040％以下とす
る。さらに向上を図るには0.0030％以下がより望まし
い。
粗大なTiNが多量に生成し、鋼板の延性を劣化させるた
めにできるだけ少ない方が好ましく0.0040％以下とす
る。さらに向上を図るには0.0030％以下がより望まし
い。
Tiは深絞り用冷延鋼板として必要な深絞り性、延性なら
びに常温非時効性を確保するためにはTi/（Ｃ＋Ｎ）
（重量％比）で3.0以上を必要とする。一方、Tiは、そ
の含有量が多いほど材質が安定し、より優れた材質特性
が得られるが、多量にTiを含有する冷延鋼板をそのまま
あるいは成形後に表面処理を施こすと２次加工性が劣化
するという新しい知見を得たので、２次加工性の劣化を
防止するためTiの含有量として0.08％以下に規制する。
好ましくは0.05％以下とする。
びに常温非時効性を確保するためにはTi/（Ｃ＋Ｎ）
（重量％比）で3.0以上を必要とする。一方、Tiは、そ
の含有量が多いほど材質が安定し、より優れた材質特性
が得られるが、多量にTiを含有する冷延鋼板をそのまま
あるいは成形後に表面処理を施こすと２次加工性が劣化
するという新しい知見を得たので、２次加工性の劣化を
防止するためTiの含有量として0.08％以下に規制する。
好ましくは0.05％以下とする。
Ｂは２次加工性を向上させるために必須の元素である。
しかし、多量に含有すると、原因は不明であるが、表面
処理性、即ちメッキ後のメッキの均一性および光沢度を
落すことを新たに知見した。従って、Ｂの含有量は、２
次加工性の向上効果を確保しつつ、表面処理性を損なわ
ないために上限を0.0004％とする。下限は２次加工性の
確保の点から0.0001％とする。
しかし、多量に含有すると、原因は不明であるが、表面
処理性、即ちメッキ後のメッキの均一性および光沢度を
落すことを新たに知見した。従って、Ｂの含有量は、２
次加工性の向上効果を確保しつつ、表面処理性を損なわ
ないために上限を0.0004％とする。下限は２次加工性の
確保の点から0.0001％とする。
以上のような成分組成の鋼は、通常の方法、たとえば転
炉−真空脱ガス処理によって溶製される。鋼片は連続鋳
造法あるいは造塊−分塊法によって製造され、熱間圧延
工程に送られるが、本発明では粗圧延の開始温度を950
℃以上とする。950℃未満ではスケールのはく離不良に
よるスケール疵が増加し、鋼板のメッキ後表面性状を悪
化する。また仕上圧延中の通板性が悪化する。上記粗圧
延開始温度を満足する限り、連続鋳造後鋼片を常温まで
冷却せずにそのまま熱間圧延に供しても良いし、常温ま
で冷却後再加熱しても良い。
炉−真空脱ガス処理によって溶製される。鋼片は連続鋳
造法あるいは造塊−分塊法によって製造され、熱間圧延
工程に送られるが、本発明では粗圧延の開始温度を950
℃以上とする。950℃未満ではスケールのはく離不良に
よるスケール疵が増加し、鋼板のメッキ後表面性状を悪
化する。また仕上圧延中の通板性が悪化する。上記粗圧
延開始温度を満足する限り、連続鋳造後鋼片を常温まで
冷却せずにそのまま熱間圧延に供しても良いし、常温ま
で冷却後再加熱しても良い。
一般にTiの含有量の低減は、深絞り性の低下を招く。本
発明では、Tiの含有量を優れた２次加工性の確保の点か
ら0.08％以下としているため、従来の多量にTiを含有す
る超深絞り用鋼板にくらべて深絞り性のレベルは若干低
下するが、深絞り用としての深絞り性は十分保持してい
る。深絞り性をより高めたい場合には、鋼片を加熱する
場合の加熱炉の温度を従来の1250℃から1150℃以下、好
ましくは1100℃以下に下げることが非常に有効である。
発明では、Tiの含有量を優れた２次加工性の確保の点か
ら0.08％以下としているため、従来の多量にTiを含有す
る超深絞り用鋼板にくらべて深絞り性のレベルは若干低
下するが、深絞り用としての深絞り性は十分保持してい
る。深絞り性をより高めたい場合には、鋼片を加熱する
場合の加熱炉の温度を従来の1250℃から1150℃以下、好
ましくは1100℃以下に下げることが非常に有効である。
熱間圧延の仕上温度は800℃以上（通常870℃以上）で、
巻取温度は400〜800℃の間（通常550〜770℃の間）で良
い。加工性をより高めたい場合は捲取温度を650℃以上
とすることが好ましい。
巻取温度は400〜800℃の間（通常550〜770℃の間）で良
い。加工性をより高めたい場合は捲取温度を650℃以上
とすることが好ましい。
脱スケール後に冷間圧延を行うが、その圧下率は高いほ
ど深絞り性の向上に好ましく、75％以上が望ましい。
ど深絞り性の向上に好ましく、75％以上が望ましい。
次に焼鈍の条件については、焼鈍方式は連続焼鈍法でも
箱焼鈍法でもかまわないが、２次加工性の向上に対して
は連続焼鈍法の方がより好ましい。焼鈍温度は再結晶温
度以上にすることが深絞り性の確保のために必要であ
る。再結晶温度の上限は特に定めるところではないが通
常950℃以下である。焼鈍後の冷却は、いかなる方式
（ガスジェット方式、気水方式、ロール冷却方式、水焼
入方式など）でもかまわない。また、冷却途中あるいは
常温まで冷却後の過時効処理はあってもなくても本発明
の効果は損われない。
箱焼鈍法でもかまわないが、２次加工性の向上に対して
は連続焼鈍法の方がより好ましい。焼鈍温度は再結晶温
度以上にすることが深絞り性の確保のために必要であ
る。再結晶温度の上限は特に定めるところではないが通
常950℃以下である。焼鈍後の冷却は、いかなる方式
（ガスジェット方式、気水方式、ロール冷却方式、水焼
入方式など）でもかまわない。また、冷却途中あるいは
常温まで冷却後の過時効処理はあってもなくても本発明
の効果は損われない。
焼鈍された鋼板は必要により５％以下（通常0.5〜1.0
％）の調質圧延が施こされ、製品として供される。
％）の調質圧延が施こされ、製品として供される。
なお、本発明鋼板の製造方法は冷延鋼板のみならず、
鉛、錫、アルミニウム、クロム、錫−鉛合金等をメッキ
する鋼板の原板まで対象範囲とすることができる。
鉛、錫、アルミニウム、クロム、錫−鉛合金等をメッキ
する鋼板の原板まで対象範囲とすることができる。
以下に本発明の実施例を示す。
実施例 表１に示す鋼を転炉溶製−真空脱ガス処理によって溶製
し、鋼片とした後、熱間圧延でスラブの加熱温度を変え
て、870℃以上で仕上圧延し、600〜680℃の間で巻取っ
た。なお、粗圧延開始温度は加熱温度−50℃以内であっ
た。酸洗の後、圧下率80％で板厚0.7mmに冷間圧延し、
続いて800℃で１分間の再結晶焼鈍を連続焼鈍で行っ
た。得られた製品板の機械的性質を調べるとともに、絞
り比2.2の円筒絞り加工を行い、脱脂後水洗し市販の装
飾クロム浴を用いてクロムめっき処理し、乾燥後に成形
カップを−60℃に冷却し口を押し拡げた時に脆性破壊を
起こすか否かを評価した。あわせて、メッキ後のメッキ
の均一性および光沢度を目視で観察した。これらの調査
結果を表２に示す。
し、鋼片とした後、熱間圧延でスラブの加熱温度を変え
て、870℃以上で仕上圧延し、600〜680℃の間で巻取っ
た。なお、粗圧延開始温度は加熱温度−50℃以内であっ
た。酸洗の後、圧下率80％で板厚0.7mmに冷間圧延し、
続いて800℃で１分間の再結晶焼鈍を連続焼鈍で行っ
た。得られた製品板の機械的性質を調べるとともに、絞
り比2.2の円筒絞り加工を行い、脱脂後水洗し市販の装
飾クロム浴を用いてクロムめっき処理し、乾燥後に成形
カップを−60℃に冷却し口を押し拡げた時に脆性破壊を
起こすか否かを評価した。あわせて、メッキ後のメッキ
の均一性および光沢度を目視で観察した。これらの調査
結果を表２に示す。
本発明によって製造された鋼Ａ−2,A−３はいずれも優
れた深絞り性、２次加工性および表面処理性を兼ね備え
ている。一方、本発明法以外で製造された鋼は、２次加
工性あるいは表面処理性のいずれかが劣り、両特性を兼
備できない。なお、表２に示した調査結果以外に、比較
のために行った鋼Ａ−２と同一成分の鋼で圧延開始温度
を900℃とした比較例では、表面特性で満足できるもの
は得られなかった。
れた深絞り性、２次加工性および表面処理性を兼ね備え
ている。一方、本発明法以外で製造された鋼は、２次加
工性あるいは表面処理性のいずれかが劣り、両特性を兼
備できない。なお、表２に示した調査結果以外に、比較
のために行った鋼Ａ−２と同一成分の鋼で圧延開始温度
を900℃とした比較例では、表面特性で満足できるもの
は得られなかった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 古野 嘉邦 福岡県北九州市八幡東区枝光１−１−１ 新日本製鐵株式曾社八幡製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭56−166331（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−74233（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】重量％として、 C:0.0010〜0.010％、 Si:0.5％以下、 Mn:1.4％以下、 P:0.05％以下、 S:0.020％以下、 Al:酸可溶Alとして0.005％以上0.10％以下、 N:0.0040％以下、 Ti:0.08％以下でかつTi/（Ｃ＋Ｎ）で4.0超、 B:0.0001〜0.0004％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
を950以上の温度域で熱間粗圧延を開始し、冷間圧延後
に再結晶焼鈍することを特徴とする２次加工性と表面処
理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012454A JPH0757892B2 (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012454A JPH0757892B2 (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59140333A JPS59140333A (ja) | 1984-08-11 |
| JPH0757892B2 true JPH0757892B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=11805783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58012454A Expired - Lifetime JPH0757892B2 (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0757892B2 (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6240318A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS62116723A (ja) * | 1985-11-15 | 1987-05-28 | Kawasaki Steel Corp | りん酸塩処理性が優れた自動車用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0647706B2 (ja) * | 1986-08-04 | 1994-06-22 | 日新製鋼株式会社 | 耐二次加工割れ性の優れた深絞り用冷延鋼板およびその製造方法 |
| JPS63195228A (ja) * | 1987-02-06 | 1988-08-12 | Kobe Steel Ltd | 耐たてわれ性に優れた高ｒ値熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0653913B2 (ja) * | 1987-04-01 | 1994-07-20 | 川崎製鉄株式会社 | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
| US4931106A (en) * | 1987-09-14 | 1990-06-05 | Kawasaki Steel Corporation | Hot rolled steel sheet having high resistances against secondary-work embrittlement and brazing embrittlement and adapted for ultra-deep drawing and a method for producing the same |
| JPH0699779B2 (ja) * | 1987-09-14 | 1994-12-07 | 川崎製鉄株式会社 | 耐２次加工脆性の良好な超深紋り用熱延鋼板 |
| JPH02173247A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 耐溶融金属脆性に優れた良加工性冷延鋼板およびその製造方法ならびにそのろう付け方法 |
| JPH07116521B2 (ja) * | 1989-08-09 | 1995-12-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 薄鋼板の製造方法 |
| JPH0784618B2 (ja) * | 1989-09-05 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0784620B2 (ja) * | 1989-11-02 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0784621B2 (ja) * | 1989-11-03 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 焼付硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JP3111462B2 (ja) * | 1990-07-19 | 2000-11-20 | 住友金属工業株式会社 | 高強度焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| WO1994000615A1 (en) * | 1992-06-22 | 1994-01-06 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel plate having excellent baking hardenability, non-cold-ageing characteristics and moldability, and molten zinc-plated cold-rolled steel plate and method of manufacturing the same |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
| KR0121737B1 (ko) * | 1992-08-31 | 1997-12-04 | 다나까 미노루 | 소부 경화성, 상온 비시효성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 용융아연 도금 냉연강판 및 그의 제조방법 |
| JPH06177226A (ja) * | 1992-12-03 | 1994-06-24 | Nec Corp | 吸着コレット |
| CN1043905C (zh) * | 1993-10-05 | 1999-06-30 | 日本钢管株式会社 | 连续退火冷轧薄钢板及其制法 |
| CN104745935B (zh) * | 2015-03-26 | 2016-08-17 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 冲压性能优良的冷轧钢板生产方法 |
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