JPH05230542A - 加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH05230542A JPH05230542A JP7032292A JP7032292A JPH05230542A JP H05230542 A JPH05230542 A JP H05230542A JP 7032292 A JP7032292 A JP 7032292A JP 7032292 A JP7032292 A JP 7032292A JP H05230542 A JPH05230542 A JP H05230542A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｔｉ、Ｎｂ複合添加鋼におけるＰのスラブ表
面への偏析や濃化による欠点を排除し、表面性状ならび
に加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板を製造する。 【構成】 所定成分組成の鋼を、熱間圧延した脱スケー
ル処理したのち冷間圧延し、７３０〜Ａ３変態点の温度
に加熱し、冷却途中の７３０〜５００℃の温度範囲を冷
却速度１．５〜１５０℃／ｓｅｃ、所要時間５０〜１５
０秒で冷却して再結晶焼鈍し、溶融亜鉛めっきし、必要
により加熱して合金化処理してなる溶融めっき鋼板。 【効果】 Ｔｉ、Ｎｂ複合添加鋼におけるＰの偏析や濃
化に起因するタテスジの発生を防止でき、自動車用等に
適した加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板を安価に製
造できる。
面への偏析や濃化による欠点を排除し、表面性状ならび
に加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板を製造する。 【構成】 所定成分組成の鋼を、熱間圧延した脱スケー
ル処理したのち冷間圧延し、７３０〜Ａ３変態点の温度
に加熱し、冷却途中の７３０〜５００℃の温度範囲を冷
却速度１．５〜１５０℃／ｓｅｃ、所要時間５０〜１５
０秒で冷却して再結晶焼鈍し、溶融亜鉛めっきし、必要
により加熱して合金化処理してなる溶融めっき鋼板。 【効果】 Ｔｉ、Ｎｂ複合添加鋼におけるＰの偏析や濃
化に起因するタテスジの発生を防止でき、自動車用等に
適した加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板を安価に製
造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用外装材に適
した加工性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法に関する。
した加工性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年自動車用の外装材として加工性に優
れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板の需要が増加している。
従来、加工性に優れた高張力鋼板は、アルミキルド鋼を
オープンコイルで脱炭焼鈍する方法、極低炭素アルミキ
ルド鋼を箱焼鈍あるいは連続焼鈍する方法、極低炭素ア
ルミキルド鋼にＴｉあるいはＮｂを添加する方法により
製造されていた。しかし上記方法により製造された冷延
鋼板は、厳しいプレス加工に供すると、低加工度のとき
には余り問題とならない二次加工性（プレス加工後の加
工品の靭性をいい、二次加工性が悪いと加工品に靭性的
な割れを生じる）が問題となる。特に極低炭素材は、二
次加工性が一般に悪く、上記いずれの鋼板もこの二次加
工性に問題を有している。
れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板の需要が増加している。
従来、加工性に優れた高張力鋼板は、アルミキルド鋼を
オープンコイルで脱炭焼鈍する方法、極低炭素アルミキ
ルド鋼を箱焼鈍あるいは連続焼鈍する方法、極低炭素ア
ルミキルド鋼にＴｉあるいはＮｂを添加する方法により
製造されていた。しかし上記方法により製造された冷延
鋼板は、厳しいプレス加工に供すると、低加工度のとき
には余り問題とならない二次加工性（プレス加工後の加
工品の靭性をいい、二次加工性が悪いと加工品に靭性的
な割れを生じる）が問題となる。特に極低炭素材は、二
次加工性が一般に悪く、上記いずれの鋼板もこの二次加
工性に問題を有している。
【０００３】上記問題点を解消する方法としては、Ｔｉ
およびＮｂを複合添加する方法等が提案されている。例
えば、Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００２５％以
下、Ｐ：０．００８％以下とし、かつＰ≦４Ｃ、Ｐ＋５
Ｎ：０．０１７％以下、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる組成の鋼を８５０℃以上で熱間圧延し、５０
％以上の冷延率の冷延を行い、さらに再結晶温度以上、
Ａ3点以下の温度で連続焼鈍または箱焼鈍する方法、
Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ａｌ：
０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００２５％以下、
Ｐ：０．００８％以下とし、かつＰ≦４Ｃ、Ｐ＋５Ｎ：
０．０１７％以下であって、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎ
ｂ：０．１０％以下、Ｂ：０．００３％以下のうち１種
または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる組成の鋼を８５０℃以上で熱間圧延し、５０
％以上の冷延率の冷延を行い、さらに再結晶温度以上、
Ａ3点以下の温度で連続焼鈍または箱焼鈍する方法、
（特公平１−４０８９５号公報）、Ｃ：０．００７％以
下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：
０．１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：８０ｐ
ｐｍ以下および他の不可避的不純物から成り、かつＴｉ
とＮｂを添加し、Ｔｉは４８／１４［Ｎ（％）−０．０
０２％］＜Ｔｉ、かつＴｉ（％）＜［４．００Ｃ（％）
＋３．４３Ｎ（％）］を満たし、Ｔｉは０．０１０〜
０．０３７％の範囲内で含有し、ＮｂはＮｂ（％）＞
２．３３Ｃ（％）で、かつ０．００３以上０．０２５％
未満の量添加した成分の鋼を、熱間圧延および冷間圧延
後、７００℃以上Ａｃ3変態点以下の温度で連続焼鈍す
る方法（特公昭６１−３２３７５号公報）、Ｃ：０．０
０７％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍｎ：１．０％以
下、Ｐ：０．０８％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、
Ｎ：０．００８％以下および他の不可避的不純物から成
り、かつＴｉとＮｂを複合添加することを必須条件と
し、Ｔｉは４８／１４［Ｎ（％）−０．００２％］＜Ｔ
ｉ（％）＜４．００Ｃ（％）＋３．４３Ｎ（％）を満た
す範囲内で含有し、ＮｂはＮｂ（％）＞２Ｃ（％）で、
かつ０．００３以上０．０２５％未満の含有量で、かつ
Ｎｂ量とＴｉ量の総量が０．０４％を超えない量の成分
の鋼を使用して、熱間圧延、脱スケール処理、冷間圧延
後、７３０℃〜Ａｃ3点の温度に加熱して、７３０℃に
達した時点から５５０℃まで冷却された時点までの時間
間隔が６０秒以上であることと、７３０〜５５０℃まだ
２〜１５０℃／ｓｅｃで冷却する方法（特開昭５９−７
４２３１号公報）等多くの提案が行われている。
およびＮｂを複合添加する方法等が提案されている。例
えば、Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００２５％以
下、Ｐ：０．００８％以下とし、かつＰ≦４Ｃ、Ｐ＋５
Ｎ：０．０１７％以下、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる組成の鋼を８５０℃以上で熱間圧延し、５０
％以上の冷延率の冷延を行い、さらに再結晶温度以上、
Ａ3点以下の温度で連続焼鈍または箱焼鈍する方法、
Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ａｌ：
０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００２５％以下、
Ｐ：０．００８％以下とし、かつＰ≦４Ｃ、Ｐ＋５Ｎ：
０．０１７％以下であって、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎ
ｂ：０．１０％以下、Ｂ：０．００３％以下のうち１種
または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる組成の鋼を８５０℃以上で熱間圧延し、５０
％以上の冷延率の冷延を行い、さらに再結晶温度以上、
Ａ3点以下の温度で連続焼鈍または箱焼鈍する方法、
（特公平１−４０８９５号公報）、Ｃ：０．００７％以
下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：
０．１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：８０ｐ
ｐｍ以下および他の不可避的不純物から成り、かつＴｉ
とＮｂを添加し、Ｔｉは４８／１４［Ｎ（％）−０．０
０２％］＜Ｔｉ、かつＴｉ（％）＜［４．００Ｃ（％）
＋３．４３Ｎ（％）］を満たし、Ｔｉは０．０１０〜
０．０３７％の範囲内で含有し、ＮｂはＮｂ（％）＞
２．３３Ｃ（％）で、かつ０．００３以上０．０２５％
未満の量添加した成分の鋼を、熱間圧延および冷間圧延
後、７００℃以上Ａｃ3変態点以下の温度で連続焼鈍す
る方法（特公昭６１−３２３７５号公報）、Ｃ：０．０
０７％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍｎ：１．０％以
下、Ｐ：０．０８％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、
Ｎ：０．００８％以下および他の不可避的不純物から成
り、かつＴｉとＮｂを複合添加することを必須条件と
し、Ｔｉは４８／１４［Ｎ（％）−０．００２％］＜Ｔ
ｉ（％）＜４．００Ｃ（％）＋３．４３Ｎ（％）を満た
す範囲内で含有し、ＮｂはＮｂ（％）＞２Ｃ（％）で、
かつ０．００３以上０．０２５％未満の含有量で、かつ
Ｎｂ量とＴｉ量の総量が０．０４％を超えない量の成分
の鋼を使用して、熱間圧延、脱スケール処理、冷間圧延
後、７３０℃〜Ａｃ3点の温度に加熱して、７３０℃に
達した時点から５５０℃まで冷却された時点までの時間
間隔が６０秒以上であることと、７３０〜５５０℃まだ
２〜１５０℃／ｓｅｃで冷却する方法（特開昭５９−７
４２３１号公報）等多くの提案が行われている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記特公平１−４０８
９５号公報に開示のＰを添加する方法は、Ｐが非常に偏
析し易い元素であり、スラブ表面上に偏析したＰが熱間
圧延、冷間圧延によって長手方向に圧延されてコイル表
面にＰの濃化層が形成される。このコイル表面に形成さ
れたＰの濃化層は、めっき時に合金化が遅れ、めっき層
厚が薄くなって線状の疵となる場合があり、自動車用外
装材としての使用において大きな問題となる。また、特
公平１−４０８９５号公報に開示のＴｉやＮｂを添加す
る方法は、Ｔｉ添加鋼は窒化物および炭化物硫化物の形
成傾向が強く、鋼の鈍化作用が強いため、Ｎｂ添加鋼に
比べて二次加工割れの心配がある。また、添加量をＣと
Ｎの当量以下にした場合は、炭化物（ＴｉＣ）が微細に
析出するために材質が著しく劣化する傾向がある。Ｎｂ
添加鋼は、熱間圧延で通常の巻取温度で巻取ると、完全
再結晶温度が非常に高くなって連続焼鈍炉の可能温度範
囲（通常８５０℃以下）では未結晶部分が残っていた
り、Ｎｂの多少によって材質の変動が大きい。これはＡ
ｌＮ、ＮｂＣの生成に関係しており、これらの析出物が
熱延板中に十分な大きさを持った析出物になっていない
ために再結晶を抑制すると考えられる。高温巻取りを行
うとスケールが厚くなって酸洗能率が低下するばかりで
なく、コイル前後端部が冷却速度が速く、十分な材質が
得られず歩留の低下を招くという欠点がある。
９５号公報に開示のＰを添加する方法は、Ｐが非常に偏
析し易い元素であり、スラブ表面上に偏析したＰが熱間
圧延、冷間圧延によって長手方向に圧延されてコイル表
面にＰの濃化層が形成される。このコイル表面に形成さ
れたＰの濃化層は、めっき時に合金化が遅れ、めっき層
厚が薄くなって線状の疵となる場合があり、自動車用外
装材としての使用において大きな問題となる。また、特
公平１−４０８９５号公報に開示のＴｉやＮｂを添加す
る方法は、Ｔｉ添加鋼は窒化物および炭化物硫化物の形
成傾向が強く、鋼の鈍化作用が強いため、Ｎｂ添加鋼に
比べて二次加工割れの心配がある。また、添加量をＣと
Ｎの当量以下にした場合は、炭化物（ＴｉＣ）が微細に
析出するために材質が著しく劣化する傾向がある。Ｎｂ
添加鋼は、熱間圧延で通常の巻取温度で巻取ると、完全
再結晶温度が非常に高くなって連続焼鈍炉の可能温度範
囲（通常８５０℃以下）では未結晶部分が残っていた
り、Ｎｂの多少によって材質の変動が大きい。これはＡ
ｌＮ、ＮｂＣの生成に関係しており、これらの析出物が
熱延板中に十分な大きさを持った析出物になっていない
ために再結晶を抑制すると考えられる。高温巻取りを行
うとスケールが厚くなって酸洗能率が低下するばかりで
なく、コイル前後端部が冷却速度が速く、十分な材質が
得られず歩留の低下を招くという欠点がある。
【０００５】また、特公昭６１−３２３７５号公報およ
び特開昭５９−７４２３１号公報に開示のＴｉとＮｂを
複合添加する方法は、前記特公平１−４０８９５号公報
の欠点を解消できるが、Ｐの含有量によっては連続鋳造
凝固時スラブ表層部へのＰの偏析および表皮下の微小割
れ部へのＰの濃化が生じ、熱間圧延、冷間圧延によって
Ｐの濃化層が延ばされ、めっき時めっき層厚に差が生じ
るという欠点がある。
び特開昭５９−７４２３１号公報に開示のＴｉとＮｂを
複合添加する方法は、前記特公平１−４０８９５号公報
の欠点を解消できるが、Ｐの含有量によっては連続鋳造
凝固時スラブ表層部へのＰの偏析および表皮下の微小割
れ部へのＰの濃化が生じ、熱間圧延、冷間圧延によって
Ｐの濃化層が延ばされ、めっき時めっき層厚に差が生じ
るという欠点がある。
【０００６】この発明の目的は、上記ＴｉとＮｂの複合
添加鋼におけるＰのスラブ表面への偏析や濃化による欠
点を排除し、表面性状ならびに加工性に優れた高張力溶
融めっき鋼板の製造方法を提供することにある。
添加鋼におけるＰのスラブ表面への偏析や濃化による欠
点を排除し、表面性状ならびに加工性に優れた高張力溶
融めっき鋼板の製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、Ｐの添
加量を０．０５０％以下に限定するのが有効であること
を究明し、この発明に到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、Ｐの添
加量を０．０５０％以下に限定するのが有効であること
を究明し、この発明に到達した。
【０００８】すなわちこの発明は、Ｃ≦０．００５％、
Ｓｉ≦１．００％、Ｍｎ：０．２０〜１．５０％、Ｓ≦
０．０３０％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．１００
％、Ｎ≦０．００５０％、Ｐ≦０．０５０％、およびＴ
ｉ：４８／１４×Ｎ（％）＋４８／３２×Ｓ（％）＋４
８／１２｛Ｃ（％）−０．００１０％｝≦Ｔｉ≦０．０
３５％、Ｎｂ：２Ｃ（％）≦Ｎｂ≦０．０１５％、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延し
て脱スケール処理したのち冷間圧延し、７３０〜Ａ3変
態点の温度に加熱し、冷却途中の７３０〜５００℃の温
度範囲を冷却速度１．５〜１５０℃／ｓｅｃ、所要時間
５０〜１５０秒で冷却して再結晶焼鈍し、ついで溶融亜
鉛めっきするのである。
Ｓｉ≦１．００％、Ｍｎ：０．２０〜１．５０％、Ｓ≦
０．０３０％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．１００
％、Ｎ≦０．００５０％、Ｐ≦０．０５０％、およびＴ
ｉ：４８／１４×Ｎ（％）＋４８／３２×Ｓ（％）＋４
８／１２｛Ｃ（％）−０．００１０％｝≦Ｔｉ≦０．０
３５％、Ｎｂ：２Ｃ（％）≦Ｎｂ≦０．０１５％、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延し
て脱スケール処理したのち冷間圧延し、７３０〜Ａ3変
態点の温度に加熱し、冷却途中の７３０〜５００℃の温
度範囲を冷却速度１．５〜１５０℃／ｓｅｃ、所要時間
５０〜１５０秒で冷却して再結晶焼鈍し、ついで溶融亜
鉛めっきするのである。
【０００９】また、Ｃ≦０．００５％、Ｓｉ≦１．００
％、Ｍｎ：０．２０〜１．５０％、Ｓ≦０．０３０％、
Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、Ｎ≦０．０
０５０％、Ｐ≦０．０５０％、およびＴｉ：４８／１４
×Ｎ（％）＋４８／３２×Ｓ（％）＋４８／１２｛Ｃ
（％）−０．００１０％｝≦Ｔｉ≦０．０３５％、Ｎ
ｂ：２Ｃ（％）≦Ｎｂ≦０．０１５％、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延して脱スケー
ル処理したのち冷間圧延し、７３０〜Ａ3変態点の温度
に加熱し、冷却途中の７３０〜５００℃の温度範囲を冷
却速度１．５〜１５０℃／ｓｅｃ、所要時間５０〜１５
０秒で冷却して再結晶焼鈍し、ついで溶融亜鉛めっきし
たのち加熱して合金化処理するのである。
％、Ｍｎ：０．２０〜１．５０％、Ｓ≦０．０３０％、
Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、Ｎ≦０．０
０５０％、Ｐ≦０．０５０％、およびＴｉ：４８／１４
×Ｎ（％）＋４８／３２×Ｓ（％）＋４８／１２｛Ｃ
（％）−０．００１０％｝≦Ｔｉ≦０．０３５％、Ｎ
ｂ：２Ｃ（％）≦Ｎｂ≦０．０１５％、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼を、熱間圧延して脱スケー
ル処理したのち冷間圧延し、７３０〜Ａ3変態点の温度
に加熱し、冷却途中の７３０〜５００℃の温度範囲を冷
却速度１．５〜１５０℃／ｓｅｃ、所要時間５０〜１５
０秒で冷却して再結晶焼鈍し、ついで溶融亜鉛めっきし
たのち加熱して合金化処理するのである。
【００１０】
【作用】この発明においては、ＴｉとＮｂを複合添加す
ることによって、鋼中のＮがＴｉによって窒化物として
極めて安定なＴｉＮとして熱延加熱炉中で析出固定し、
熱間圧延、冷間圧延、再結晶焼鈍の各工程において何等
変化せず、熱間圧延の巻取温度によってその析出形態が
変化しない。また、Ｔｉ、Ｎｂを複合添加することによ
って（Ｔｉ、Ｎｂ）Ｃのような複合析出物は、熱間圧延
時の仕上前（すなわちオーステナイト温度域）から形成
されて析出を開始するから、巻取温度が低目でも良好な
材質を得ることができる。しかし、Ｎｂ添加量が０．０
１５％を超えると、ＮｂＣの組成に近い析出物になり、
Ｎｂ添加鋼の持つ性質が現れる。また、Ｔｉを０．０３
５％以上添加すると、Ｔｉ添加鋼と同様に二次加工割れ
が発生し易くなる。Ｎｂの添加量は、複合析出物を形成
するためには２Ｃ％以上必要で、かつ０．０１５％を超
えると、前記ＮｂＣの組成に近い析出物になり、Ｎｂ添
加鋼の持つ性質が現れる。また、Ｐの添加量は、０．０
５０％以下であれば、Ｐの粒界偏析、表面濃化に起因す
るめっき層厚の差によるタテスジの発生を防止できる
が、０．０５０％を超えると、Ｐの偏析、濃化に起因し
てめっき層厚の差によるタテスジが発生する。
ることによって、鋼中のＮがＴｉによって窒化物として
極めて安定なＴｉＮとして熱延加熱炉中で析出固定し、
熱間圧延、冷間圧延、再結晶焼鈍の各工程において何等
変化せず、熱間圧延の巻取温度によってその析出形態が
変化しない。また、Ｔｉ、Ｎｂを複合添加することによ
って（Ｔｉ、Ｎｂ）Ｃのような複合析出物は、熱間圧延
時の仕上前（すなわちオーステナイト温度域）から形成
されて析出を開始するから、巻取温度が低目でも良好な
材質を得ることができる。しかし、Ｎｂ添加量が０．０
１５％を超えると、ＮｂＣの組成に近い析出物になり、
Ｎｂ添加鋼の持つ性質が現れる。また、Ｔｉを０．０３
５％以上添加すると、Ｔｉ添加鋼と同様に二次加工割れ
が発生し易くなる。Ｎｂの添加量は、複合析出物を形成
するためには２Ｃ％以上必要で、かつ０．０１５％を超
えると、前記ＮｂＣの組成に近い析出物になり、Ｎｂ添
加鋼の持つ性質が現れる。また、Ｐの添加量は、０．０
５０％以下であれば、Ｐの粒界偏析、表面濃化に起因す
るめっき層厚の差によるタテスジの発生を防止できる
が、０．０５０％を超えると、Ｐの偏析、濃化に起因し
てめっき層厚の差によるタテスジが発生する。
【００１１】Ｃは含有量が多いとＣを固定するのに必要
なＴｉ、Ｎｂの添加量が増加し、製造コストが高くな
り、複合析出物の析出により超深絞り性に悪影響を及ぼ
すため、０．００５％以下とする。Ｓｉは亜鉛めっき層
の安定した密着性を得るため、０．１０％以下とする。
Ｍｎは鋼に強度を与えるのに必要な元素であるが、０．
２０％未満では強度確保が困難で、１．５０％を超える
とプレス成形性が悪化するので、０．２０〜１．５０％
とする。Ｐは最も強化能の大きい元素で強度を上げるに
は有効であるが、０．１０％を超えると粒界偏析を起こ
して二次加工割れの原因となり、かつ、前記した理由に
より０．０５０％以下とする。ＳはＴｉとの親和力が強
く、あまり多すぎるとＴｉＳとなり、Ｃ，Ｎを固定する
有効Ｔｉ量が減少するため、０．０１０％以下とする。
ＡｌはＴｉ、Ｎｂ添加前の溶鋼脱酸剤として添加する
が、少な過ぎるるとＴｉ、Ｎｂが脱酸剤として働くた
め、Ｔｉ、Ｎｂの歩留低下が著しくなるため０．０１％
以上の添加が必要であるが、あまり多くなるとＡｌ2Ｏ3
介在物が増加して好ましくなく、しかもコストが上昇す
るため、０．０１〜０．１０％とする。Ｎは良好な加工
性を得るには少ない方が望ましいが、鋼中に存在するＮ
の大部分がＴｉによりＴｉＮとして固定される。しか
し、Ｎ量が多いと必要Ｔｉ量が増加して好ましくないた
め、０．００５％以下とする。
なＴｉ、Ｎｂの添加量が増加し、製造コストが高くな
り、複合析出物の析出により超深絞り性に悪影響を及ぼ
すため、０．００５％以下とする。Ｓｉは亜鉛めっき層
の安定した密着性を得るため、０．１０％以下とする。
Ｍｎは鋼に強度を与えるのに必要な元素であるが、０．
２０％未満では強度確保が困難で、１．５０％を超える
とプレス成形性が悪化するので、０．２０〜１．５０％
とする。Ｐは最も強化能の大きい元素で強度を上げるに
は有効であるが、０．１０％を超えると粒界偏析を起こ
して二次加工割れの原因となり、かつ、前記した理由に
より０．０５０％以下とする。ＳはＴｉとの親和力が強
く、あまり多すぎるとＴｉＳとなり、Ｃ，Ｎを固定する
有効Ｔｉ量が減少するため、０．０１０％以下とする。
ＡｌはＴｉ、Ｎｂ添加前の溶鋼脱酸剤として添加する
が、少な過ぎるるとＴｉ、Ｎｂが脱酸剤として働くた
め、Ｔｉ、Ｎｂの歩留低下が著しくなるため０．０１％
以上の添加が必要であるが、あまり多くなるとＡｌ2Ｏ3
介在物が増加して好ましくなく、しかもコストが上昇す
るため、０．０１〜０．１０％とする。Ｎは良好な加工
性を得るには少ない方が望ましいが、鋼中に存在するＮ
の大部分がＴｉによりＴｉＮとして固定される。しか
し、Ｎ量が多いと必要Ｔｉ量が増加して好ましくないた
め、０．００５％以下とする。
【００１２】冷間圧延したあとの鋼板の再結晶焼鈍は、
再結晶に必要な７３０℃〜Ａ3変態点の温度に加熱す
る。焼鈍温度から５００℃までの冷却速度は、表面濃化
を起させ十分な密着性のあるめっき層を形成するには、
１．５℃／ｓｅｃ以上必要であるが、１５０℃／ｓｅｃ
を超えると板形状が不安定となって亜鉛めっき性が悪化
する。また、冷却の所要時間は、十分な表面濃化を起さ
せるには５０秒以上必要であるが、１５０秒を超えて長
くても表面濃化の効果が変らず、作業能率が低下するた
め、５０〜１５０秒とする。
再結晶に必要な７３０℃〜Ａ3変態点の温度に加熱す
る。焼鈍温度から５００℃までの冷却速度は、表面濃化
を起させ十分な密着性のあるめっき層を形成するには、
１．５℃／ｓｅｃ以上必要であるが、１５０℃／ｓｅｃ
を超えると板形状が不安定となって亜鉛めっき性が悪化
する。また、冷却の所要時間は、十分な表面濃化を起さ
せるには５０秒以上必要であるが、１５０秒を超えて長
くても表面濃化の効果が変らず、作業能率が低下するた
め、５０〜１５０秒とする。
【００１３】
【実施例】表１に示す成分組成の試料Ｎｏ．１〜７のＰ
（％）＞０．０５０％の比較のための鋼および試料Ｎ
ｏ．８〜２１のＰ（％）≦０．０５０％のこの発明の実
施による鋼を転炉で溶製し、真空脱ガス処理したのち連
続鋳造して厚さ２１０ｍｍ、幅１４５０ｍｍの鋼片を製
造した。これら試料Ｎｏ．１〜２１の鋼片を、熱間仕上
温度９３０℃、巻取温度６９０℃で、板厚４．０ｍｍに
熱間圧延して連続酸洗により脱スケール処理し、０．８
ｍｍまで冷間圧延したのち、ゼンジマー式溶融亜鉛めっ
きラインにおいて７８０℃に加熱して３０秒間保持して
焼鈍した。冷却時の７３０℃から５００℃までの所要時
間は５５秒で、平均冷却速度は４．２℃／ｓｅｃであっ
た。溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度は０．１０％で、両
面４５ｇ／ｍ2の亜鉛めっきを施し、さらに６００℃に
加熱して合金化処理を行ったのち、伸び率０．８％のス
キンパスを行った。そして各溶融亜鉛めっき鋼板から試
料を採取し、機械的性質の試験およびめっきコイル表面
性状について調査した。その結果を表２に示す。また、
鋼中のＰとめっき層の厚み差に起因するタテスジの有無
との関係を図１に示す。
（％）＞０．０５０％の比較のための鋼および試料Ｎ
ｏ．８〜２１のＰ（％）≦０．０５０％のこの発明の実
施による鋼を転炉で溶製し、真空脱ガス処理したのち連
続鋳造して厚さ２１０ｍｍ、幅１４５０ｍｍの鋼片を製
造した。これら試料Ｎｏ．１〜２１の鋼片を、熱間仕上
温度９３０℃、巻取温度６９０℃で、板厚４．０ｍｍに
熱間圧延して連続酸洗により脱スケール処理し、０．８
ｍｍまで冷間圧延したのち、ゼンジマー式溶融亜鉛めっ
きラインにおいて７８０℃に加熱して３０秒間保持して
焼鈍した。冷却時の７３０℃から５００℃までの所要時
間は５５秒で、平均冷却速度は４．２℃／ｓｅｃであっ
た。溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度は０．１０％で、両
面４５ｇ／ｍ2の亜鉛めっきを施し、さらに６００℃に
加熱して合金化処理を行ったのち、伸び率０．８％のス
キンパスを行った。そして各溶融亜鉛めっき鋼板から試
料を採取し、機械的性質の試験およびめっきコイル表面
性状について調査した。その結果を表２に示す。また、
鋼中のＰとめっき層の厚み差に起因するタテスジの有無
との関係を図１に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】表２および図１に示すとおり、Ｐ（％）＞
０．０５０％の試料Ｎｏ．１〜７の比較鋼は、いずれも
めっきコイル表面にＰの偏析および濃化に起因するめっ
き層の厚さの差によるタテスジが発生して表面性状が不
良であった。これに対し、Ｐ（％）≦０．０５０％の試
料Ｎｏ．８〜２１の本発明鋼の場合は、いずれもめっき
コイル表面にＰの偏析および濃化に起因するめっき層の
厚さの差によるタテスジの発生がなく、自動車用外装材
に十分適用できる良好な表面性状であった。
０．０５０％の試料Ｎｏ．１〜７の比較鋼は、いずれも
めっきコイル表面にＰの偏析および濃化に起因するめっ
き層の厚さの差によるタテスジが発生して表面性状が不
良であった。これに対し、Ｐ（％）≦０．０５０％の試
料Ｎｏ．８〜２１の本発明鋼の場合は、いずれもめっき
コイル表面にＰの偏析および濃化に起因するめっき層の
厚さの差によるタテスジの発生がなく、自動車用外装材
に十分適用できる良好な表面性状であった。
【００１７】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、Ｔｉ、Ｎｂ複合添加鋼のＰの偏析や表層への濃化を
防止でき、自動車用に適した表面性状、加工性に優れた
高張力溶融亜鉛めっき鋼板を、安価に製造することがで
きる。
ば、Ｔｉ、Ｎｂ複合添加鋼のＰの偏析や表層への濃化を
防止でき、自動車用に適した表面性状、加工性に優れた
高張力溶融亜鉛めっき鋼板を、安価に製造することがで
きる。
【図１】実施例における鋼中のＰとめっき層の厚み差に
起因するタテスジの有無との関係を示すグラフである。
起因するタテスジの有無との関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ≦０．００５％、Ｓｉ≦１．００％、
Ｍｎ：０．２０〜１．５０％、Ｓ≦０．０３０％、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、Ｎ≦０．００５
０％、Ｐ≦０．０５０％、およびＴｉ：４８／１４×Ｎ
（％）＋４８／３２×Ｓ（％）＋４８／１２｛Ｃ（％）
−０．００１０％｝≦Ｔｉ≦０．０３５％、Ｎｂ：２Ｃ
（％）≦Ｎｂ≦０．０１５％、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる鋼を、熱間圧延して脱スケール処理し
たのち冷間圧延し、７３０〜Ａ3変態点の温度に加熱
し、冷却途中の７３０〜５００℃の温度範囲を冷却速度
１．５〜１５０℃／ｓｅｃ、所要時間５０〜１５０秒で
冷却して再結晶焼鈍し、ついで溶融亜鉛めっきすること
を特徴とする加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板の製
造方法。 - 【請求項２】 Ｃ≦０．００５％、Ｓｉ≦１．００％、
Ｍｎ：０．２０〜１．５０％、Ｓ≦０．０３０％、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、Ｎ≦０．００５
０％、Ｐ≦０．０５０％、およびＴｉ：４８／１４×Ｎ
（％）＋４８／３２×Ｓ（％）＋４８／１２｛Ｃ（％）
−０．００１０％｝≦Ｔｉ≦０．０３５％、Ｎｂ：２Ｃ
（％）≦Ｎｂ≦０．０１５％、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる鋼を、熱間圧延して脱スケール処理し
たのち冷間圧延し、７３０〜Ａ3変態点の温度に加熱
し、冷却途中の７３０〜５００℃の温度範囲を冷却速度
１．５〜１５０℃／ｓｅｃ、所要時間５０〜１５０秒で
冷却して再結晶焼鈍し、ついで溶融亜鉛めっきしたのち
加熱して合金化処理することを特徴とする加工性に優れ
た高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7032292A JPH05230542A (ja) | 1992-02-19 | 1992-02-19 | 加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7032292A JPH05230542A (ja) | 1992-02-19 | 1992-02-19 | 加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05230542A true JPH05230542A (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=13428099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7032292A Pending JPH05230542A (ja) | 1992-02-19 | 1992-02-19 | 加工性に優れた高張力溶融めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05230542A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0822267A1 (en) * | 1996-08-01 | 1998-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| KR100617807B1 (ko) * | 2004-12-27 | 2006-08-30 | 현대하이스코 주식회사 | 도금 부착성이 뛰어난 변태유기소성강의 합금화 용융아연도금강판 제조방법 |
| CN105463316A (zh) * | 2014-09-09 | 2016-04-06 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种基于ftsc薄板坯连铸生产超低碳钢的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03180429A (ja) * | 1989-12-07 | 1991-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 超深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-02-19 JP JP7032292A patent/JPH05230542A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03180429A (ja) * | 1989-12-07 | 1991-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 超深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0822267A1 (en) * | 1996-08-01 | 1998-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| US5897967A (en) * | 1996-08-01 | 1999-04-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| KR100617807B1 (ko) * | 2004-12-27 | 2006-08-30 | 현대하이스코 주식회사 | 도금 부착성이 뛰어난 변태유기소성강의 합금화 용융아연도금강판 제조방법 |
| CN105463316A (zh) * | 2014-09-09 | 2016-04-06 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种基于ftsc薄板坯连铸生产超低碳钢的方法 |
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