JPH02282421A - 連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほうろう用鋼板の製造法 - Google Patents
連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほうろう用鋼板の製造法Info
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- JPH02282421A JPH02282421A JP10424789A JP10424789A JPH02282421A JP H02282421 A JPH02282421 A JP H02282421A JP 10424789 A JP10424789 A JP 10424789A JP 10424789 A JP10424789 A JP 10424789A JP H02282421 A JPH02282421 A JP H02282421A
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- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/34—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tyres; for rims
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- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほうろう用鋼板
の製造法に関するものである。
の製造法に関するものである。
（従来の技術）
従来のほうろう用鋼板はキャップド鋼またはリムド鋼を
造塊し、分塊、熱延、冷延ののちオーブンコイル焼鈍法
によって脱炭脱窒し、炭素や窒素を２０ｐｐｍ程度以下
に減少させることによって製造されてきた。しかし、こ
のようにして製造されたほうろう用鋼板は、造塊−分塊
法によって鋼片を製造する点や脱炭脱窒焼鈍が必要なこ
とがら製造コストが高いという欠点があった。
造塊し、分塊、熱延、冷延ののちオーブンコイル焼鈍法
によって脱炭脱窒し、炭素や窒素を２０ｐｐｍ程度以下
に減少させることによって製造されてきた。しかし、こ
のようにして製造されたほうろう用鋼板は、造塊−分塊
法によって鋼片を製造する点や脱炭脱窒焼鈍が必要なこ
とがら製造コストが高いという欠点があった。
そこで、製造コストの低下を図る目的で連続鋳造法によ
って製造するほうろう用鋼板が提案されている。例えば
特公昭５７−４９０８９号公報記載のように高酸素鋼を
連続鋳造して得られるほうろう用鋼板は優れたほうろう
特性を有している。しかしながら、高酸素鋼は炭素、窒
素がオーブンコイルで脱炭脱窒したキャップド鋼やリム
ド鋼に比べて高く、加工性、特に時効性の点で劣るとい
う欠点があった。これらの高酸素鋼の欠点を改善する目
的で、極低炭素、極低窒素の連続鋳造製ほうろう用鋼板
が特開昭５９−１９０３３１号公報に提案されている。
って製造するほうろう用鋼板が提案されている。例えば
特公昭５７−４９０８９号公報記載のように高酸素鋼を
連続鋳造して得られるほうろう用鋼板は優れたほうろう
特性を有している。しかしながら、高酸素鋼は炭素、窒
素がオーブンコイルで脱炭脱窒したキャップド鋼やリム
ド鋼に比べて高く、加工性、特に時効性の点で劣るとい
う欠点があった。これらの高酸素鋼の欠点を改善する目
的で、極低炭素、極低窒素の連続鋳造製ほうろう用鋼板
が特開昭５９−１９０３３１号公報に提案されている。
これは、高酸素鋼中のＣとＮを、製鋼工程においてＣ≦
３０ｐｐｍ 、Ｃ＋ Ｎ≦３０ｐｐｍの極低量に制御す
るものである。しかしながら、鋼中のＣやＮを前記のよ
うな極めて低いレベルまで減少させるために製鋼コスト
の著しい上昇は避けられないという問題が残る。
３０ｐｐｍ 、Ｃ＋ Ｎ≦３０ｐｐｍの極低量に制御す
るものである。しかしながら、鋼中のＣやＮを前記のよ
うな極めて低いレベルまで減少させるために製鋼コスト
の著しい上昇は避けられないという問題が残る。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、前述したような従来のほうろう用鋼板の問題
点を克服し、加工性、特に非時効性の点で優れかつ安価
に製造できる連続鋳造一連続焼鈍製ほうろう用鋼板の製
造法を提供することを目的とする。
点を克服し、加工性、特に非時効性の点で優れかつ安価
に製造できる連続鋳造一連続焼鈍製ほうろう用鋼板の製
造法を提供することを目的とする。
本発明は、従来のほうろう用鋼板がもつ欠点を克服する
ために検討を重ねて得られたもので、その要旨は下記の
とおりである。
ために検討を重ねて得られたもので、その要旨は下記の
とおりである。
Ｃ： ０．００２５〜０．０６０％、Ｓ １：０．０３
％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、Ｐ ： ０．０
０５〜ｏ、ｏａｏ％、Ｓ ：０．００５〜０．０３０％
、Ａｇ：０．０１０％以下、Ｎ ： ０．００４０％以
下、Ｃｕ：０． 旧０〜０．０６０ ％、 Ｏ二 ０．
０２０〜０．０６０％ 、 Ｖ 二０．０１０〜０．０
６０％、残部鉄および不可避的不純物からなる連続鋳造
製スラブを仕上温度８００’Ｃ以上、捲取温度６００〜
８００℃で熱間圧延し、冷延率６０％以上で冷間圧延し
たのちに、水蒸気：１〜２０％、水素ガス：水蒸気の２
倍以上、残余主に窒素ガスからなる脱炭雰囲気に保った
連続焼鈍炉で、７００〜９００℃の温度で３０秒〜３分
の短時間脱炭焼鈍を行って、Ｃを０．００２０％以下と
することを特徴とする連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほ
うろう用鋼板の製造法。
％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、Ｐ ： ０．０
０５〜ｏ、ｏａｏ％、Ｓ ：０．００５〜０．０３０％
、Ａｇ：０．０１０％以下、Ｎ ： ０．００４０％以
下、Ｃｕ：０． 旧０〜０．０６０ ％、 Ｏ二 ０．
０２０〜０．０６０％ 、 Ｖ 二０．０１０〜０．０
６０％、残部鉄および不可避的不純物からなる連続鋳造
製スラブを仕上温度８００’Ｃ以上、捲取温度６００〜
８００℃で熱間圧延し、冷延率６０％以上で冷間圧延し
たのちに、水蒸気：１〜２０％、水素ガス：水蒸気の２
倍以上、残余主に窒素ガスからなる脱炭雰囲気に保った
連続焼鈍炉で、７００〜９００℃の温度で３０秒〜３分
の短時間脱炭焼鈍を行って、Ｃを０．００２０％以下と
することを特徴とする連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほ
うろう用鋼板の製造法。
以下に本発明について詳細に説明する。
Ｃは、後述する連続焼鈍炉での脱炭を効率的に行うため
上限を０．００５０％とする。下限は製鋼コストの点か
ら０．００２５％とする。
上限を０．００５０％とする。下限は製鋼コストの点か
ら０．００２５％とする。
Ｓｌは加工性を低下するので、０．０３％以下とする。
Ｍｎは、Ｓによる熱間脆化を防止するために不可欠であ
るとともに、ＭｎＯやＭｎＳとしての介在物を形成して
鋼板のほうろう性、特に耐重とび性を向上するので、下
限を０．１０％とする。一方、その含有量が多くなると
加工性を劣化させるので上限を０．６０％とする。
るとともに、ＭｎＯやＭｎＳとしての介在物を形成して
鋼板のほうろう性、特に耐重とび性を向上するので、下
限を０．１０％とする。一方、その含有量が多くなると
加工性を劣化させるので上限を０．６０％とする。
Ｐは、ほうろう性、特に密着性を向上するので０．００
５％以上必要である。一方、その量が多すぎると加工性
を害するので、０，０３０％以下とする。
５％以上必要である。一方、その量が多すぎると加工性
を害するので、０，０３０％以下とする。
Ｓは、ほうろう性、特に密着性、耐重とび性を向上する
ので０．００５％以上必要である。一方、その量が多す
ぎると加工性を害するので０．０３０％以下とする。
ので０．００５％以上必要である。一方、その量が多す
ぎると加工性を害するので０．０３０％以下とする。
ＡＩは、非常に強い脱酸作用を有するので、真空脱ガス
処理後にフリー酸素を十分確保し、連続鋳造製スラブを
素材とする鋼板のほうろう性を高めるため０．０１０％
以下に規定する必要がある。特に０．００５％以下とす
るのが好ましい。
処理後にフリー酸素を十分確保し、連続鋳造製スラブを
素材とする鋼板のほうろう性を高めるため０．０１０％
以下に規定する必要がある。特に０．００５％以下とす
るのが好ましい。
Ｎは、加工性や非時効性の確保のために上限を０．００
４０％とする。特に０．００３０％以下が好ましいが、
あまり低減することは製鋼コストの上昇をまねくので、
望ましくは０．００１５〜０．００３０％の範囲内とす
る。
４０％とする。特に０．００３０％以下が好ましいが、
あまり低減することは製鋼コストの上昇をまねくので、
望ましくは０．００１５〜０．００３０％の範囲内とす
る。
Ｃｕは、ほうろう性、特に密着性を向上するので０．０
１０〜ｏ、ｏｅｏ％の範囲で含有させる必要がある。
１０〜ｏ、ｏｅｏ％の範囲で含有させる必要がある。
０は、連続鋳造製ほうろう用鋼板としてほうろう性、特
に耐重とび性の確保のために０．０２０％以上必要であ
る。しかし、多すぎると加工性を劣化させるので、ｏ、
ｏｅｏ％を上限とする。好ましくは０．０３５〜０．０
５０％の範囲にするとよい。
に耐重とび性の確保のために０．０２０％以上必要であ
る。しかし、多すぎると加工性を劣化させるので、ｏ、
ｏｅｏ％を上限とする。好ましくは０．０３５〜０．０
５０％の範囲にするとよい。
■は、ほうろう性、特に耐重とび性を著しく向上させる
と共に鋼板の時効性の原因であるＣ、 ＮのうちＮをＶ
Ｎとして固定する。耐重とび性の向上およびＮの固定の
ためにＶは０．０１０％以上が必要である。一方、多す
ぎると含有は合金コストを上昇させるので、経済性から
上限を０．０６０％とする。好ましくは０．０２０−０
．０４０％の範囲にするとよい。
と共に鋼板の時効性の原因であるＣ、 ＮのうちＮをＶ
Ｎとして固定する。耐重とび性の向上およびＮの固定の
ためにＶは０．０１０％以上が必要である。一方、多す
ぎると含有は合金コストを上昇させるので、経済性から
上限を０．０６０％とする。好ましくは０．０２０−０
．０４０％の範囲にするとよい。
次に製造条件について説明する。
上記の成分組成を含み、残部が鉄および不可避的不純物
からなる鋼を、連続鋳造によって鋳片としたのち、その
まま直接熱間圧延するか、あるいは熱延の再加熱炉を通
過させて熱間圧延する。再加熱炉で加熱する場合には１
１５０℃以下の低温で加熱することが加工性の点で好ま
しい。熱間圧延において、仕上温度は、低すぎると深絞
り性が劣化するとともにリジング（変形後の表面凹凸現
象）が発生するので８００℃以上とする。捲取温度は、
深絞り性および時効性の点から６００℃以上とするが、
高すぎると酸洗性が著しく低下するので８００℃を上限
とする。６５０〜７５０℃の範囲が好ましい。
からなる鋼を、連続鋳造によって鋳片としたのち、その
まま直接熱間圧延するか、あるいは熱延の再加熱炉を通
過させて熱間圧延する。再加熱炉で加熱する場合には１
１５０℃以下の低温で加熱することが加工性の点で好ま
しい。熱間圧延において、仕上温度は、低すぎると深絞
り性が劣化するとともにリジング（変形後の表面凹凸現
象）が発生するので８００℃以上とする。捲取温度は、
深絞り性および時効性の点から６００℃以上とするが、
高すぎると酸洗性が著しく低下するので８００℃を上限
とする。６５０〜７５０℃の範囲が好ましい。
次に、冷間圧延では、深絞り性の確保や異方性改善のた
めに６０％以上の冷延圧下率が必要である。
めに６０％以上の冷延圧下率が必要である。
上限は特定する必要はないが、あまり高すぎると再び深
絞り性や異方性が劣化するので９５％以下とするのが好
ましい。圧下率は７５〜８５％程度とするのが最も好ま
しい。
絞り性や異方性が劣化するので９５％以下とするのが好
ましい。圧下率は７５〜８５％程度とするのが最も好ま
しい。
冷間圧延後は連続焼鈍炉で脱炭焼鈍するが、脱炭雰囲気
中の水蒸気は少なすぎると脱炭不足となるため下限を１
％とした。また、多すぎると鋼板の結晶粒界が内部酸化
されて二次加工性が劣化するので上限を２０％とした。
中の水蒸気は少なすぎると脱炭不足となるため下限を１
％とした。また、多すぎると鋼板の結晶粒界が内部酸化
されて二次加工性が劣化するので上限を２０％とした。
水素ガスは鋼板表面部の酸化を避けるため、水蒸気の２
倍以上の量が必要である。残余は主に窒素ガスであるが
、脱炭により生じた一酸化炭素もかなりの割合で含まれ
る。
倍以上の量が必要である。残余は主に窒素ガスであるが
、脱炭により生じた一酸化炭素もかなりの割合で含まれ
る。
このような脱炭雰囲気に保った連続焼鈍炉で短時間脱炭
焼鈍を行うのであるが、その際、温度が低すぎると再結
晶が不十分でかっ脱炭も十分に行われないので下限を７
００”Ｃとする。また、温度が高すぎると結晶粒が粒大
化するので上限を９００’Ｃとした。保定時間は、短か
すぎると脱炭不Ｖとなるので、下限を３０秒とした。ま
た、長すぎると焼鈍コストが高くなるので上限を３分と
した。
焼鈍を行うのであるが、その際、温度が低すぎると再結
晶が不十分でかっ脱炭も十分に行われないので下限を７
００”Ｃとする。また、温度が高すぎると結晶粒が粒大
化するので上限を９００’Ｃとした。保定時間は、短か
すぎると脱炭不Ｖとなるので、下限を３０秒とした。ま
た、長すぎると焼鈍コストが高くなるので上限を３分と
した。
脱炭後のＣは、Ｃによる時効性を低減して、鋼板を実質
上非時効とするために上限を０．００２０％とした（鋼
板の時効性の原因であるＣ、 ＮのうちＮはＶでＶＮと
して固定されている）。本発明方法の連続焼鈍による短
時間脱炭では板鋼中心部より表面部の方がより完全に脱
炭されるため、オーブンコイル焼鈍で脱炭した鋼板に比
べて、時効性に対する表層効果により、同−Ｃｆｆ１で
も非時効化しやすいという特徴がある。
上非時効とするために上限を０．００２０％とした（鋼
板の時効性の原因であるＣ、 ＮのうちＮはＶでＶＮと
して固定されている）。本発明方法の連続焼鈍による短
時間脱炭では板鋼中心部より表面部の方がより完全に脱
炭されるため、オーブンコイル焼鈍で脱炭した鋼板に比
べて、時効性に対する表層効果により、同−Ｃｆｆ１で
も非時効化しやすいという特徴がある。
（実 施 例）
実施例 １
第１表に示すような成分組成の連続鋳造スラブを宗法に
従って熱間圧延（仕上温度９００”Ｃ１捲取温度７５０
℃）、冷間圧延（圧下率８０％、板厚０．８ｍｍ）した
後、水蒸気５％、水素ガス２０％、窒素ガス７５９６か
らなる脱炭雰囲気に保った連続焼鈍炉で８００℃で２分
の短時間脱炭焼鈍を行い、引続き１．０％の調質圧延を
施した。
従って熱間圧延（仕上温度９００”Ｃ１捲取温度７５０
℃）、冷間圧延（圧下率８０％、板厚０．８ｍｍ）した
後、水蒸気５％、水素ガス２０％、窒素ガス７５９６か
らなる脱炭雰囲気に保った連続焼鈍炉で８００℃で２分
の短時間脱炭焼鈍を行い、引続き１．０％の調質圧延を
施した。
得られた製品板のＣ量、機械的性質や爪とび試験の結果
を第２表に示す。なお、時効性は、引張試験片を１０％
引張ったあとの応力とその後に１００℃×６０分の時効
処理を施した後の降伏点との差をＡ Ｉ （Ａｇｌｎｇ
Ｉｎｄｅｘ）として測定した。
を第２表に示す。なお、時効性は、引張試験片を１０％
引張ったあとの応力とその後に１００℃×６０分の時効
処理を施した後の降伏点との差をＡ Ｉ （Ａｇｌｎｇ
Ｉｎｄｅｘ）として測定した。
また、爪とび試験は脱脂−酸洗一施釉一焼成（８３０℃
×３分）を行い、爪とび発生状況を調査した。
×３分）を行い、爪とび発生状況を調査した。
第２表の総合評価から、本発明方法による鋼板は加工性
、非時効性およびほうろう性のすべての点で優れた特性
を有していることがゎがる。
、非時効性およびほうろう性のすべての点で優れた特性
を有していることがゎがる。
実施例 ２
第１表の本発明方法の鋼Ａを用い、実施例１と同じく常
法に従って熱間圧延と冷間圧延を行った後、第３表に示
す各種脱炭雰囲気と連続焼鈍サイクルのもとて短時間脱
炭焼鈍を行い、引続き０．８％の調質圧延を施した。
法に従って熱間圧延と冷間圧延を行った後、第３表に示
す各種脱炭雰囲気と連続焼鈍サイクルのもとて短時間脱
炭焼鈍を行い、引続き０．８％の調質圧延を施した。
第３表の性能評価と総合評価から、本発明方法による鋼
板は加工性、非時効性およびほうろう性のすべての点で
優れた特性を有していることがわかる。
板は加工性、非時効性およびほうろう性のすべての点で
優れた特性を有していることがわかる。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明のほうろう用鋼板製造法は
、■連続鋳造法を適用するので、鋼片の製造コストが大
幅に低下し、■また、オーブンコイル焼鈍による脱炭、
脱窒処理を行わずに連続焼鈍で製造できるので、焼鈍に
要するコストの低減も大きい、■さらに、品質的には、
加工性、非時効性およびほうろう性に優れた性能を有す
る、といった効果を発揮するので工業的意義は大きい。
、■連続鋳造法を適用するので、鋼片の製造コストが大
幅に低下し、■また、オーブンコイル焼鈍による脱炭、
脱窒処理を行わずに連続焼鈍で製造できるので、焼鈍に
要するコストの低減も大きい、■さらに、品質的には、
加工性、非時効性およびほうろう性に優れた性能を有す
る、といった効果を発揮するので工業的意義は大きい。
復代理人 弁理士 田村弘明
Claims (1)
- Ｃ：０．００２５〜０．００５０％、Ｓｉ：０．０３％
以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、Ｐ：０．００５〜
０．０３０％、Ｓ：０．００５〜０．０３０％、Ａｌ：
０．０１０％以下、Ｎ：０．００４０％以下、Ｃｕ：０
．０１０〜０．０６０％、Ｏ：０．０２０〜０．０６０
％、Ｖ：０．０１０〜０．０６０％、残部鉄および不可
避的不純物からなる連続鋳造製スラブを仕上温度８００
℃以上、捲取温度６００〜８００℃で熱間圧延し、冷延
率６０％以上で冷間圧延したのちに、水蒸気：１〜２０
％、水素ガス：水蒸気の２倍以上、残余主に窒素ガスか
らなる脱炭雰囲気に保った連続焼鈍炉で、７００〜９０
０℃の温度で３０秒〜３分の短時間脱炭焼鈍を行って、
Ｃを０．００２０％以下とすることを特徴とする連続鋳
造−連続焼鈍製非時効性ほうろう用鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10424789A JPH02282421A (ja) | 1989-04-24 | 1989-04-24 | 連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほうろう用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10424789A JPH02282421A (ja) | 1989-04-24 | 1989-04-24 | 連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほうろう用鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02282421A true JPH02282421A (ja) | 1990-11-20 |
Family
ID=14375612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10424789A Pending JPH02282421A (ja) | 1989-04-24 | 1989-04-24 | 連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほうろう用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02282421A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0672758A1 (en) * | 1994-02-17 | 1995-09-20 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing canning steel sheet with non-aging property and superior workability |
| KR100414625B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-04-03 | 주식회사 포스코 | 내피쉬스케일성및밀착성이우수한고강도냉연법랑강판의제조방법 |
| KR20040037520A (ko) * | 2002-10-29 | 2004-05-07 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 도금밀착성이 우수한 고강도 합금화 용융 아연도금강판의 제조방법 |
| WO2012136270A1 (en) | 2011-04-08 | 2012-10-11 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | A steel sheet suitable for enamelling and method for producing such a sheet |
-
1989
- 1989-04-24 JP JP10424789A patent/JPH02282421A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0672758A1 (en) * | 1994-02-17 | 1995-09-20 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing canning steel sheet with non-aging property and superior workability |
| US5587027A (en) * | 1994-02-17 | 1996-12-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing canning steel sheet with non-aging property and superior workability |
| KR100221349B1 (ko) * | 1994-02-17 | 1999-09-15 | 에모또 간지 | 가공성이 우수한 비시효성 캔용 강판의 제조방법 |
| KR100414625B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-04-03 | 주식회사 포스코 | 내피쉬스케일성및밀착성이우수한고강도냉연법랑강판의제조방법 |
| KR20040037520A (ko) * | 2002-10-29 | 2004-05-07 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 도금밀착성이 우수한 고강도 합금화 용융 아연도금강판의 제조방법 |
| WO2012136270A1 (en) | 2011-04-08 | 2012-10-11 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | A steel sheet suitable for enamelling and method for producing such a sheet |
| EA024029B1 (ru) * | 2011-04-08 | 2016-08-31 | Арселормитталь Инвестигасион И Десаррольо Сл | Стальной лист, пригодный для эмалирования и способ получения такого листа |
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