JPH0159337B2 - - Google Patents
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- JPH0159337B2 JPH0159337B2 JP11411684A JP11411684A JPH0159337B2 JP H0159337 B2 JPH0159337 B2 JP H0159337B2 JP 11411684 A JP11411684 A JP 11411684A JP 11411684 A JP11411684 A JP 11411684A JP H0159337 B2 JPH0159337 B2 JP H0159337B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は連続鋳造法により製造される非時効性
連続焼鈍冷延鋼板に関する。 （発明の目的） 冷延鋼板の焼鈍を極めて短時間に行うことがで
き、省エネルギ・工程時間短縮など生産能率が高
いという大きな利点を有する連続焼鈍法は、鋼板
の材質に関して時効性が大きいという欠点があ
る。これは、焼鈍均熱時に鋼中に固溶するＣが冷
却中・後に十分析出することができないためであ
り、特に均熱後の冷却速度が比較的緩やかなサイ
クルまたは過時効処理が十分でないときに顕著に
なる。本発明は連続焼鈍のかかる欠点を除き、低
コストで非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法を
提供することを目的とする。 （従来技術） 連続焼鈍法により非時効性冷延鋼板を製造する
技術としては、時効の原因である固溶Ｃ、Ｎを固
定する元素としてたとえばTiを添加する方法が
特公昭44−18066号公報記載のように確立されて
いる。しかし、Tiなどの合金元素添加によるコ
スト上昇が避けられない。一方、Tiなどの特殊
元素を使用しないで連続焼鈍冷延鋼板の時効性を
改善するためには均熱後の冷却速度を高めること
が有効であることが、たとえば「鉄と鋼」52巻、
1973年、S190に示されている。そして、特公昭
55−51412号公報のように、再結晶焼鈍後適当な
温度からたとえば1000℃／秒のような高い冷速で
急冷してから復熱・過時効する方法が開示されて
いるが、この場合は均熱帯の後に水冷タイプの冷
却帯を必要とするなどの設備上の制約が大きく、
一方冷速をいたずらに高めると硬質化し延性を害
することもよく知られている。 （発明の構成と作用） 本発明はいずれも再加熱圧延であるこれらの従
来技術の難点を克服し、現在では最も進んだ工程
として連鋳スラブの持つ顕熱を利用し再加熱する
ことなく、高温鋳片をそのまま熱延する連鋳−熱
延を直結した工程（以下連鋳直送圧延法と呼ぶ）
の金属学的な特徴を、連続焼鈍冷延鋼板の非時効
化に利用したものである。連鋳直送圧延法は今日
省エネルギ・省工程面で最も有利なプロセスであ
り、この工程で製造された熱延鋼帯を冷延後焼鈍
する際に最初に述べた連続焼鈍法を用いるときは
コストが最も低い冷延鋼板製造工程となる。 本発明者らは連鋳直送圧延鋼板の材質を種々検
討した結果、適正な成分範囲の熱延鋼帯を上記連
続焼鈍プロセスに適用すると、この焼鈍で問題に
なる時効性が改善されるという新しい事実を見出
し、非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法を発明
するに至つた。すなわち本発明の要旨とするとこ
ろは(1)C0.015％〜0.08％、Si0.03％以下、Mn0.13
〜0.50％、Al0.03〜0.08％、N30ppm以下を含む
鋼を連続鋳造して得られる高温鋳片を再加熱する
ことなく直接圧延するか、短時間の保熱および／
または部分的な加熱の後に熱延し、650℃以上の
温度で巻取り、所定の板厚に冷延・連続焼鈍し連
続焼鈍後の一次冷速を50℃／秒以上で冷却後250
〜400℃の温度範囲で１分以上過時効処理するこ
とを特徴とする非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造
方法、およびさらに材質を改善する方法として、
(2)C0.015〜0.06％、Si0.03％以下、Mn0.13〜0.50
％、P0.008％以下、Al0.03〜0.08％、N30ppm以
下を含む鋼を連続焼鈍して得られる高温鋳片を再
加熱することなく直接圧延するか、短時間の保熱
および／または部分的な加熱の後に熱延し、650
℃以上の温度で巻取り、所定の板厚に冷延・連続
焼鈍し連続焼鈍後の一次冷速を50℃／秒以上で冷
却後250〜400℃の温度範囲で１分以上過時効処理
することを特徴とする非時効性連続焼鈍冷延鋼板
の製造方法である。 以下、本発明の構成要件である成分元素限定の
理由を説明する。まず、Ｃは連続焼鈍冷延鋼板の
時効性に強い影響を有する元素で、高いほうが炭
化物析出が容易になるので時効性が改善される。
しかし、上限をこえると硬くなり冷間加工性が低
下し、また下限以下では時効性が急激に大きくな
るので制限が必要になる。Siは脱酸剤として有用
であり、微量の添加は問題はないが上限をこえる
と硬化するので0.03％以下に制限される。Mnは
低下すると値が向上するので低くするほうが望
ましいが、本発明の目的である時効性の改善には
高いほうが良く、最低0.13％を必要とする。上限
はＣと同じく硬質となり、値・延性の低下を招
くことから0.5％に決められる。Alは脱酸のため
必要であるほか、固溶ＮをAlNとして析出固定
し、Ｎによる時効を抑えるため0.03％以上を要す
るが、0.08％以上添加しても効果は飽和し、経済
的でないので上限となる。Ｎを30ppm以下に制限
する理由は、第１図から明らかなように連鋳直送
圧延材の時効劣化が著しくなるからである。 次に熱延前のプロセスを制限する点であるが、
これが本発明の核心的な部分であつて従来その例
は全く知られていない。すなわち第２図はそれぞ
れ熱延後の巻取温度730℃、800℃×１分の焼鈍
後、680℃から70℃／秒で冷却したものの350℃で
の過時効時間と時効指数の関係を、0.028％Ｃ、
0.31％Mn、0.038％Al、15ppmNを含む鋼につき
連鋳直送圧延と再加熱圧延材について比較したも
のである。ここで実質上の非時効の限界としては
時効指数３Kg/mm2をとつた。時効指数は、10％引
張後の応力と100℃、１時間時効後の降伏点の差
を用いた。これから連鋳直送圧延材の方が時効性
が小さいことがわかる。さらに同一試料の熱延板
中の析出MnS密度と時効指数の関係を第３図に
示す。析出物の密度が大きいほど時効性が改善さ
れること、連鋳直送圧延材の方が密度が大きいこ
とが示されており、これが時効性改善の原因とな
つていることが推定される。 以上で述べたように、上記成分鋼を連鋳後得ら
れた高温鋳片を再加熱しないでそのまま直接圧
延、または短時間の保熱および／または部分的な
加熱の後に熱延することにより、熱延板中の
MnSを微細に分散させることができ、これを冷
延・連続焼鈍時の冷却・過時効時の炭化物の析出
核として利用するものである。この効果は、直接
圧延時にMnSの析出が遅れるため、より低温域
で析出し密に分散することによるもので、直接圧
延特有のものであるということができ、前記成分
との組合せによる全く新しい連続焼鈍冷延鋼板の
製造方法を提供するものである。この直接圧延は
連続鋳造鋳片の直接圧延でもよいし、たとえば１
時間程度以内の短時間に鋳片自身の保有熱により
温度を均一化し温度の低下を防止するため鋳片移
送ラインに設けられたたとえば保熱カバーまたは
その他の保熱手段を用いた保熱の後に圧延しても
よい。また、上記保熱に引続いてまたは単独に鋳
片表面または端部などの温度の低下した部分をガ
スバーナーまたは誘導加熱などの手段により部分
的に加熱後圧延してもよい。これらの保熱およ
び／または均熱は製品の品質を改善する必要に応
じて実施してよく、そのことによつて前記の連続
直送圧延による時効性改善の効果は少しも失われ
ない。次に、熱延後の巻取温度は650℃以上とす
ることによりAlNの固定が十分となり本発明の
効果はより確実なものとなる。 かくして得られた熱延鋼板は、酸洗などの通常
の脱スケールを行つた後、所定の板厚に冷延し、
連続焼鈍に供せられる。冷延は従来用いられてい
るいずれの方法によつても良く、連続焼鈍は短時
間で再結晶を完了させるために充分な温度、すな
わち600℃以上Ar3点以下の温度で行えばよい。
焼鈍後の冷却速度は50℃／秒に限定するが、これ
は冷速がこれ以下では過時効処理時のＣの過飽和
度が不足し、非時効化させることが困難になるか
らである。次に、過時効温度範囲を250〜400℃に
限定するのは、上限を超えるとＣの過飽和度が不
十分であり、下限未満ではＣの拡散速度が小さく
長時間を要するからである。また、過時効時間は
第２図にみられるように効果が大きい１分以上に
限定される。 さらに、本発明において材質を一層改善するた
めにはＣを0.06％以下にするが、これは鋼板を軟
化させ、加工性を改善するためである。また、Ｐ
を0.008％以下に制限するのは加工性、特にｒ値
の改善が大きいからである。 （実施例） 次に本発明の作用を実施例により説明する。第
１表に供試鋼の化学成分を、第２表に製造方法・
引張試験値を示す。
連続焼鈍冷延鋼板に関する。 （発明の目的） 冷延鋼板の焼鈍を極めて短時間に行うことがで
き、省エネルギ・工程時間短縮など生産能率が高
いという大きな利点を有する連続焼鈍法は、鋼板
の材質に関して時効性が大きいという欠点があ
る。これは、焼鈍均熱時に鋼中に固溶するＣが冷
却中・後に十分析出することができないためであ
り、特に均熱後の冷却速度が比較的緩やかなサイ
クルまたは過時効処理が十分でないときに顕著に
なる。本発明は連続焼鈍のかかる欠点を除き、低
コストで非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法を
提供することを目的とする。 （従来技術） 連続焼鈍法により非時効性冷延鋼板を製造する
技術としては、時効の原因である固溶Ｃ、Ｎを固
定する元素としてたとえばTiを添加する方法が
特公昭44−18066号公報記載のように確立されて
いる。しかし、Tiなどの合金元素添加によるコ
スト上昇が避けられない。一方、Tiなどの特殊
元素を使用しないで連続焼鈍冷延鋼板の時効性を
改善するためには均熱後の冷却速度を高めること
が有効であることが、たとえば「鉄と鋼」52巻、
1973年、S190に示されている。そして、特公昭
55−51412号公報のように、再結晶焼鈍後適当な
温度からたとえば1000℃／秒のような高い冷速で
急冷してから復熱・過時効する方法が開示されて
いるが、この場合は均熱帯の後に水冷タイプの冷
却帯を必要とするなどの設備上の制約が大きく、
一方冷速をいたずらに高めると硬質化し延性を害
することもよく知られている。 （発明の構成と作用） 本発明はいずれも再加熱圧延であるこれらの従
来技術の難点を克服し、現在では最も進んだ工程
として連鋳スラブの持つ顕熱を利用し再加熱する
ことなく、高温鋳片をそのまま熱延する連鋳−熱
延を直結した工程（以下連鋳直送圧延法と呼ぶ）
の金属学的な特徴を、連続焼鈍冷延鋼板の非時効
化に利用したものである。連鋳直送圧延法は今日
省エネルギ・省工程面で最も有利なプロセスであ
り、この工程で製造された熱延鋼帯を冷延後焼鈍
する際に最初に述べた連続焼鈍法を用いるときは
コストが最も低い冷延鋼板製造工程となる。 本発明者らは連鋳直送圧延鋼板の材質を種々検
討した結果、適正な成分範囲の熱延鋼帯を上記連
続焼鈍プロセスに適用すると、この焼鈍で問題に
なる時効性が改善されるという新しい事実を見出
し、非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法を発明
するに至つた。すなわち本発明の要旨とするとこ
ろは(1)C0.015％〜0.08％、Si0.03％以下、Mn0.13
〜0.50％、Al0.03〜0.08％、N30ppm以下を含む
鋼を連続鋳造して得られる高温鋳片を再加熱する
ことなく直接圧延するか、短時間の保熱および／
または部分的な加熱の後に熱延し、650℃以上の
温度で巻取り、所定の板厚に冷延・連続焼鈍し連
続焼鈍後の一次冷速を50℃／秒以上で冷却後250
〜400℃の温度範囲で１分以上過時効処理するこ
とを特徴とする非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造
方法、およびさらに材質を改善する方法として、
(2)C0.015〜0.06％、Si0.03％以下、Mn0.13〜0.50
％、P0.008％以下、Al0.03〜0.08％、N30ppm以
下を含む鋼を連続焼鈍して得られる高温鋳片を再
加熱することなく直接圧延するか、短時間の保熱
および／または部分的な加熱の後に熱延し、650
℃以上の温度で巻取り、所定の板厚に冷延・連続
焼鈍し連続焼鈍後の一次冷速を50℃／秒以上で冷
却後250〜400℃の温度範囲で１分以上過時効処理
することを特徴とする非時効性連続焼鈍冷延鋼板
の製造方法である。 以下、本発明の構成要件である成分元素限定の
理由を説明する。まず、Ｃは連続焼鈍冷延鋼板の
時効性に強い影響を有する元素で、高いほうが炭
化物析出が容易になるので時効性が改善される。
しかし、上限をこえると硬くなり冷間加工性が低
下し、また下限以下では時効性が急激に大きくな
るので制限が必要になる。Siは脱酸剤として有用
であり、微量の添加は問題はないが上限をこえる
と硬化するので0.03％以下に制限される。Mnは
低下すると値が向上するので低くするほうが望
ましいが、本発明の目的である時効性の改善には
高いほうが良く、最低0.13％を必要とする。上限
はＣと同じく硬質となり、値・延性の低下を招
くことから0.5％に決められる。Alは脱酸のため
必要であるほか、固溶ＮをAlNとして析出固定
し、Ｎによる時効を抑えるため0.03％以上を要す
るが、0.08％以上添加しても効果は飽和し、経済
的でないので上限となる。Ｎを30ppm以下に制限
する理由は、第１図から明らかなように連鋳直送
圧延材の時効劣化が著しくなるからである。 次に熱延前のプロセスを制限する点であるが、
これが本発明の核心的な部分であつて従来その例
は全く知られていない。すなわち第２図はそれぞ
れ熱延後の巻取温度730℃、800℃×１分の焼鈍
後、680℃から70℃／秒で冷却したものの350℃で
の過時効時間と時効指数の関係を、0.028％Ｃ、
0.31％Mn、0.038％Al、15ppmNを含む鋼につき
連鋳直送圧延と再加熱圧延材について比較したも
のである。ここで実質上の非時効の限界としては
時効指数３Kg/mm2をとつた。時効指数は、10％引
張後の応力と100℃、１時間時効後の降伏点の差
を用いた。これから連鋳直送圧延材の方が時効性
が小さいことがわかる。さらに同一試料の熱延板
中の析出MnS密度と時効指数の関係を第３図に
示す。析出物の密度が大きいほど時効性が改善さ
れること、連鋳直送圧延材の方が密度が大きいこ
とが示されており、これが時効性改善の原因とな
つていることが推定される。 以上で述べたように、上記成分鋼を連鋳後得ら
れた高温鋳片を再加熱しないでそのまま直接圧
延、または短時間の保熱および／または部分的な
加熱の後に熱延することにより、熱延板中の
MnSを微細に分散させることができ、これを冷
延・連続焼鈍時の冷却・過時効時の炭化物の析出
核として利用するものである。この効果は、直接
圧延時にMnSの析出が遅れるため、より低温域
で析出し密に分散することによるもので、直接圧
延特有のものであるということができ、前記成分
との組合せによる全く新しい連続焼鈍冷延鋼板の
製造方法を提供するものである。この直接圧延は
連続鋳造鋳片の直接圧延でもよいし、たとえば１
時間程度以内の短時間に鋳片自身の保有熱により
温度を均一化し温度の低下を防止するため鋳片移
送ラインに設けられたたとえば保熱カバーまたは
その他の保熱手段を用いた保熱の後に圧延しても
よい。また、上記保熱に引続いてまたは単独に鋳
片表面または端部などの温度の低下した部分をガ
スバーナーまたは誘導加熱などの手段により部分
的に加熱後圧延してもよい。これらの保熱およ
び／または均熱は製品の品質を改善する必要に応
じて実施してよく、そのことによつて前記の連続
直送圧延による時効性改善の効果は少しも失われ
ない。次に、熱延後の巻取温度は650℃以上とす
ることによりAlNの固定が十分となり本発明の
効果はより確実なものとなる。 かくして得られた熱延鋼板は、酸洗などの通常
の脱スケールを行つた後、所定の板厚に冷延し、
連続焼鈍に供せられる。冷延は従来用いられてい
るいずれの方法によつても良く、連続焼鈍は短時
間で再結晶を完了させるために充分な温度、すな
わち600℃以上Ar3点以下の温度で行えばよい。
焼鈍後の冷却速度は50℃／秒に限定するが、これ
は冷速がこれ以下では過時効処理時のＣの過飽和
度が不足し、非時効化させることが困難になるか
らである。次に、過時効温度範囲を250〜400℃に
限定するのは、上限を超えるとＣの過飽和度が不
十分であり、下限未満ではＣの拡散速度が小さく
長時間を要するからである。また、過時効時間は
第２図にみられるように効果が大きい１分以上に
限定される。 さらに、本発明において材質を一層改善するた
めにはＣを0.06％以下にするが、これは鋼板を軟
化させ、加工性を改善するためである。また、Ｐ
を0.008％以下に制限するのは加工性、特にｒ値
の改善が大きいからである。 （実施例） 次に本発明の作用を実施例により説明する。第
１表に供試鋼の化学成分を、第２表に製造方法・
引張試験値を示す。
【表】
【表】
ここでＡ−１、Ａ−２は成分Ａの、Ｂ−１、Ｂ
−２は成分Ｂの、Ｃ−１、Ｃ−２は成分Ｃの、Ｄ
−１からＤ−３は成分Ｄの、Ｅ−１、Ｅ−２は成
分Ｅの、Ｆ−１、Ｆ−２は成分Ｆの、Ｇ−１、Ｇ
−２は成分Ｇの鋼を用いたものである。第２表は
それぞれのプロセス・巻取温度に従つて、製造さ
れた熱延コイルを80％冷延し、820℃、１分均熱
処理後、680℃から70℃／秒で急冷し、350℃５分
過時効後、1.2％スキンパス、100℃×60分人工時
効後の引張試験値を示す。各試験値を連鋳直送圧
延材と再加熱圧延材で比較すると、Ｎ量が高いＢ
−１および巻取温度が低いＥ−２を除けば降伏点
伸びでは連鋳直送圧延材が小さくなつており（非
時効限界は0.2％以下）、本発明の効果が認められ
る。鋼Ｇ、鋼ＢはそれぞれＣ、Ｎ量が本発明の範
囲外であり、連鋳直送圧延によつても時効性が改
善されない例である。Ｅ−２は巻取温度以外は本
発明の範囲内にあるが、巻取温度が低いために非
時効になつていない例である。 さらに、本発明において材質を改善した例はＰ
を低下させたＡ−１およびＣを低下させたＡ−
１、Ｃ−１、Ｄ−１、Ｅ−１である。 （発明の効果） 本発明は、連鋳・連続焼鈍冷延鋼板の製造に対
して連鋳直送圧延を適用することにより、経済
性・品質が共に優れた非時効性冷延鋼板を製造し
得る、工業的に価値がある発明である。
−２は成分Ｂの、Ｃ−１、Ｃ−２は成分Ｃの、Ｄ
−１からＤ−３は成分Ｄの、Ｅ−１、Ｅ−２は成
分Ｅの、Ｆ−１、Ｆ−２は成分Ｆの、Ｇ−１、Ｇ
−２は成分Ｇの鋼を用いたものである。第２表は
それぞれのプロセス・巻取温度に従つて、製造さ
れた熱延コイルを80％冷延し、820℃、１分均熱
処理後、680℃から70℃／秒で急冷し、350℃５分
過時効後、1.2％スキンパス、100℃×60分人工時
効後の引張試験値を示す。各試験値を連鋳直送圧
延材と再加熱圧延材で比較すると、Ｎ量が高いＢ
−１および巻取温度が低いＥ−２を除けば降伏点
伸びでは連鋳直送圧延材が小さくなつており（非
時効限界は0.2％以下）、本発明の効果が認められ
る。鋼Ｇ、鋼ＢはそれぞれＣ、Ｎ量が本発明の範
囲外であり、連鋳直送圧延によつても時効性が改
善されない例である。Ｅ−２は巻取温度以外は本
発明の範囲内にあるが、巻取温度が低いために非
時効になつていない例である。 さらに、本発明において材質を改善した例はＰ
を低下させたＡ−１およびＣを低下させたＡ−
１、Ｃ−１、Ｄ−１、Ｅ−１である。 （発明の効果） 本発明は、連鋳・連続焼鈍冷延鋼板の製造に対
して連鋳直送圧延を適用することにより、経済
性・品質が共に優れた非時効性冷延鋼板を製造し
得る、工業的に価値がある発明である。
第１図は、本発明の範囲のＣ、Si、Mn、Alを
含む鋼の連鋳直送圧延、再加熱圧延材の降伏点、
降伏点伸びをＮ量に対して示した図である。第２
図は、0.028％Ｃ、0.31％Mn、0.038％Al、
15ppmNを含む鋼の熱延後の巻取温度700℃、820
℃×１分の焼鈍後、680℃から70℃／秒で急冷し
350℃での過時効時間と時効指数の関係を連鋳直
送圧延と再加熱圧延材について比較した図であ
る。第３図は第２図と同一試料の熱延板中の析出
MnS密度と時効指数の関係を示す図である。
含む鋼の連鋳直送圧延、再加熱圧延材の降伏点、
降伏点伸びをＮ量に対して示した図である。第２
図は、0.028％Ｃ、0.31％Mn、0.038％Al、
15ppmNを含む鋼の熱延後の巻取温度700℃、820
℃×１分の焼鈍後、680℃から70℃／秒で急冷し
350℃での過時効時間と時効指数の関係を連鋳直
送圧延と再加熱圧延材について比較した図であ
る。第３図は第２図と同一試料の熱延板中の析出
MnS密度と時効指数の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ 0.015〜0.08％、 Si 0.03％以下、 Mn 0.13〜0.50％、 Al 0.03〜0.08％、 Ｎ 30ppm以下 を含む鋼を連続鋳造して得られる高温鋳片を再加
熱することなく直接圧延するか、短時間の保熱お
よび／または部分的な加熱の後に熱延し、650℃
以上の温度で巻取り、所定の板厚に冷延・連続焼
鈍し連続焼鈍後の一次冷速を50℃／秒以上で冷却
後250〜400℃の温度範囲で１分以上過時効処理す
ることを特徴とする非時効性連続焼鈍冷延鋼板の
製造方法。 ２ Ｃ 0.015〜0.06％、 Si 0.03％以下、 Mn 0.13〜0.50％、 Ｐ 0.008％以下、 Al 0.03〜0.08％、 Ｎ 30ppm以下 を含む鋼を連続焼鈍して得られる高温鋳片を再加
熱することなく直接圧延するか、短時間の保熱お
よび／または部分的な加熱の後に熱延し、650℃
以上の温度で巻取り、所定の板厚に冷延・連続焼
鈍し連続焼鈍後の一次冷速を50℃／秒以上で冷却
後250〜400℃の温度範囲で１分以上過時効処理す
ることを特徴とする非時効性連続焼鈍冷延鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11411684A JPS60258430A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11411684A JPS60258430A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60258430A JPS60258430A (ja) | 1985-12-20 |
| JPH0159337B2 true JPH0159337B2 (ja) | 1989-12-15 |
Family
ID=14629531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11411684A Granted JPS60258430A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 非時効性連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60258430A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130628A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低炭素アルミキルド鋼帯の製造方法 |
| JPS6318023A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-01-25 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS63277724A (ja) * | 1987-05-08 | 1988-11-15 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-06-04 JP JP11411684A patent/JPS60258430A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60258430A (ja) | 1985-12-20 |
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