JPS586938A - 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 - Google Patents
連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法Info
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- JPS586938A JPS586938A JP10223681A JP10223681A JPS586938A JP S586938 A JPS586938 A JP S586938A JP 10223681 A JP10223681 A JP 10223681A JP 10223681 A JP10223681 A JP 10223681A JP S586938 A JPS586938 A JP S586938A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続焼鈍による深絞シ性の優れた軟質冷延鋼板
の製造法の創案に係シ、化学成分の調整と熱地条件の適
正化によシ深絞り性及び材質均一性の優れた軟質冷延鋼
板を安定して製造することのできる方法を提供しようと
するものである。
の製造法の創案に係シ、化学成分の調整と熱地条件の適
正化によシ深絞り性及び材質均一性の優れた軟質冷延鋼
板を安定して製造することのできる方法を提供しようと
するものである。
近年高生産性を特徴とする連続焼鈍でプレス用冷延鋼板
の製造をなすことについて町成りの実績が挙けられてお
夛、又製鋼での連続鋳造化が進むにつれ、冷延製品でも
Ｉキルド鋼の比率が高まっている。然して低炭素ルキル
ド鋼を連続鋳造する場合において、■フェライト粒径を
大きくすることによる軟質化、■ＭＮ Ｙｌ：完全析出
させ且つ大きくすることによる軟質化、■カーバイド全
人きくすることによる深絞り性の向上等を目的として熱
地で高温巻取することが行われているが、熱砥コイルの
内外局部および板幅端部は冷却速度が早過ぎるために前
記高温巻取の効果が充分に発揮されず、冷延製品の材質
均一性に問題があり、又材質レベルも低炭素Ｍキルド鋼
の箱焼鈍材に比しそれなりに劣っている。ところで熱［
８取温度を高くすれば上記のような欠点が改善されるこ
とになるが、この壱堆温度が高過ぎると熱延１［０表層
部に異常粗大粒が発生し、冷延製品の砥性を著しく低下
させる。
の製造をなすことについて町成りの実績が挙けられてお
夛、又製鋼での連続鋳造化が進むにつれ、冷延製品でも
Ｉキルド鋼の比率が高まっている。然して低炭素ルキル
ド鋼を連続鋳造する場合において、■フェライト粒径を
大きくすることによる軟質化、■ＭＮ Ｙｌ：完全析出
させ且つ大きくすることによる軟質化、■カーバイド全
人きくすることによる深絞り性の向上等を目的として熱
地で高温巻取することが行われているが、熱砥コイルの
内外局部および板幅端部は冷却速度が早過ぎるために前
記高温巻取の効果が充分に発揮されず、冷延製品の材質
均一性に問題があり、又材質レベルも低炭素Ｍキルド鋼
の箱焼鈍材に比しそれなりに劣っている。ところで熱［
８取温度を高くすれば上記のような欠点が改善されるこ
とになるが、この壱堆温度が高過ぎると熱延１［０表層
部に異常粗大粒が発生し、冷延製品の砥性を著しく低下
させる。
そこでこれらの連続焼鈍材における問題点を改善するた
めにそれなりの提案がなされており、例えば材質均一性
に関して特開昭５１−６６２１９、同６６２２０．４？
開昭５４−１２４８ｉｏ。
めにそれなりの提案がなされており、例えば材質均一性
に関して特開昭５１−６６２１９、同６６２２０．４？
開昭５４−１２４８ｉｏ。
同１５１５０２等があるが、何れも効果が不充分である
か、設備的に新設を必要とするなどの不利がある。又材
質面に関してＦｉ特公昭５゜−３１５３１、同５１−６
６１０、同１７４９０ 等があるが、これらも又製造コ
スト面で難点があり、低コスト大量生産用としては現実
的でない。
か、設備的に新設を必要とするなどの不利がある。又材
質面に関してＦｉ特公昭５゜−３１５３１、同５１−６
６１０、同１７４９０ 等があるが、これらも又製造コ
スト面で難点があり、低コスト大量生産用としては現実
的でない。
本発明は上記したような夾情罠鑑み検討を重ねて創案さ
れたものであって、ｃ ： ｏ、ｏｉ。
れたものであって、ｃ ： ｏ、ｏｉ。
〜ｏ、ｏａｏ慢、１６１：０．３０％以ド１、ｔｓｏＬ
Ａｌ ： ０．０２０〜０．１００％、Ｎ ： ０．０
０４０チ以下にして残部がｈ及び不可避的不純物よりな
る鋼をスラブとなし、８３０℃以上で熱間仕上げ圧延を
行った後ランナウトテーブル上をス） ＩＪッグが走行
する際にストリッグ温度が８３０℃以下で注水するか、
３０℃／ｓｅｅ以下め冷却速度で冷却し、６５０℃以上
の温度でコイルに巻取らた後、脱スケール処理を行い６
０〜９０％の冷間圧延率で冷間圧延し、次いで連続焼鈍
を行うにあたり再結晶温度以上Ａｓ 変態点未満の温度
に１Ｇ秒以上加熱均熱後５００〜７００℃ の温度より
室温または過時効処理温度まで５０℃指以上の冷却速度
で冷却し次いで過時効処理を行うことを特徴とする連続
焼鈍による深絞り性及び材質均一性０優れた軟質冷延鋼
板０製造 Ｎ’方法である。
Ａｌ ： ０．０２０〜０．１００％、Ｎ ： ０．０
０４０チ以下にして残部がｈ及び不可避的不純物よりな
る鋼をスラブとなし、８３０℃以上で熱間仕上げ圧延を
行った後ランナウトテーブル上をス） ＩＪッグが走行
する際にストリッグ温度が８３０℃以下で注水するか、
３０℃／ｓｅｅ以下め冷却速度で冷却し、６５０℃以上
の温度でコイルに巻取らた後、脱スケール処理を行い６
０〜９０％の冷間圧延率で冷間圧延し、次いで連続焼鈍
を行うにあたり再結晶温度以上Ａｓ 変態点未満の温度
に１Ｇ秒以上加熱均熱後５００〜７００℃ の温度より
室温または過時効処理温度まで５０℃指以上の冷却速度
で冷却し次いで過時効処理を行うことを特徴とする連続
焼鈍による深絞り性及び材質均一性０優れた軟質冷延鋼
板０製造 Ｎ’方法である。
以下成分限定理由を示す。
１） Ｃは本発明の主要構成因子の１つであり脱ガス
設備ある−は複合吹錬等でαＯ１以上０．０３％以下に
する。この範囲のＣ量ではカーバイドの貴が減少すると
同時に大きさもＣ〉αＯａＳのものより粗大化し易い。
設備ある−は複合吹錬等でαＯ１以上０．０３％以下に
する。この範囲のＣ量ではカーバイドの貴が減少すると
同時に大きさもＣ〉αＯａＳのものより粗大化し易い。
従つ１冷延製品の深絞り性が向上すると同時に後述する
ＭＷの減少と相俟って材質均一性が著しく向上する。Ｃ
くα０１慢ではＣＦｉ全量固溶し連続焼鈍で過時効処理
全行っても過飽和固溶Ｃの析出が不完全となり冷延製品
は硬質で耐時効性が極めて悪くなるため避けるべきであ
る。−万〇）０．０３１％ では通常の低炭素Ｍキルド
鋼のＣＩ！Ｉｎ含まれるが、冷延製品は硬質でかつ深絞
シ性が低下し、又材質均一性が低下するので好ましくな
い。
ＭＷの減少と相俟って材質均一性が著しく向上する。Ｃ
くα０１慢ではＣＦｉ全量固溶し連続焼鈍で過時効処理
全行っても過飽和固溶Ｃの析出が不完全となり冷延製品
は硬質で耐時効性が極めて悪くなるため避けるべきであ
る。−万〇）０．０３１％ では通常の低炭素Ｍキルド
鋼のＣＩ！Ｉｎ含まれるが、冷延製品は硬質でかつ深絞
シ性が低下し、又材質均一性が低下するので好ましくな
い。
２１ ｋについては軟質化及び深絞夛性の向上を図る
には低ければ低い程好ましく、上限を０．３０％とする
。
には低ければ低い程好ましく、上限を０．３０％とする
。
３１ ｔｒｏＬＩＪｌは通常のＭギルド鋼の範囲、即
ち０．０２０％〜０．１００ｓとする。ｎｏｔｅｌ （
０，０２０％ではＡ（Ｎの析出速度が遅くなり析出して
も微細に析出するため連続焼鈍時のフェライト粒成長性
が悪くなり硬質になり易い。一方、ｍｏｔル〉α１００
嘩ではコスト高になると共に〃の固溶硬化により冷延製
品もやや硬くなるので好ましくない。
ち０．０２０％〜０．１００ｓとする。ｎｏｔｅｌ （
０，０２０％ではＡ（Ｎの析出速度が遅くなり析出して
も微細に析出するため連続焼鈍時のフェライト粒成長性
が悪くなり硬質になり易い。一方、ｍｏｔル〉α１００
嘩ではコスト高になると共に〃の固溶硬化により冷延製
品もやや硬くなるので好ましくない。
４１ Ｎも本発明の主要構成因子の１つであり低けれ
ば低いほど好ましいが最大ｉｏ、００４０嘩とする。Ｎ
は熱延高温巻数時にＭＮとして固定されるが、Ｎ量が少
ない程ＭＨの析出数は少なくなりかつサイズも大きくな
り易い傾向がある。従ってＮくα００４０％では連続焼
鈍でのＭＨによる粒成長阻害作用が少なくなり、冷延製
品は全般に軟質になシ易く、かつ前述のＣ量の規制と相
俟って材質均一性も良好となる。Ｎ ＞ ０．００４０
１６では、４／Ｎは析出するが、析出数が多くなるため
硬質になり又材質均一性が悪くなるので好ましくない。
ば低いほど好ましいが最大ｉｏ、００４０嘩とする。Ｎ
は熱延高温巻数時にＭＮとして固定されるが、Ｎ量が少
ない程ＭＨの析出数は少なくなりかつサイズも大きくな
り易い傾向がある。従ってＮくα００４０％では連続焼
鈍でのＭＨによる粒成長阻害作用が少なくなり、冷延製
品は全般に軟質になシ易く、かつ前述のＣ量の規制と相
俟って材質均一性も良好となる。Ｎ ＞ ０．００４０
１６では、４／Ｎは析出するが、析出数が多くなるため
硬質になり又材質均一性が悪くなるので好ましくない。
本発明ではこのような成分範囲に調整した溶鋼をスラブ
とし、次いで熱間圧延を行うにあたり、仕上げ温度は通
常の８３０℃以上の高温仕上げ圧延を行うものでありこ
れ以下だと冷延製品の深絞シ性が低下する。次いで、ス
トリップがランナウトテーブルを走行中ストクツｆｆ冷
却する友めに冷却水を注水し所定の巻取温度でコイルに
巻取るのが通例であるが、本発明では冷却水全注水する
場合はストリップ温度が８３０℃以下で注水するかある
いはランナウトテーブルでのストリップの冷却速度が３
０℃／鱈以下となるような比較的マイルＶな冷却を行い
かつ巻取ｍ度Ｆｉ６５０℃以上の高温巻取を行うことを
特徴とする。ランナウトテーブルでのストリップの冷却
方法を規制する理由は、異常粗大粒発生全防止すること
である。本発明成分はＮｔ−低目に抑えているため、析
出するＭＮの数が少なく粒成長を阻害する力は弱い。こ
のため通常の低炭素〃キルド鋼の場合よプ異常粗大粒が
発生しＪ１１ｖ％傾向にある。この異常粗大粒は高温で
急激に冷却されると発生し易いことを確ｇｔ−ているが
、通常の高温巻取ではストリップ温度が８３０℃以下て
注水するか、ランナウトテーブルでのストリップ冷却速
度が３０ ｔ：／ｓｗ以下となるＬうなマイルドな冷却
速度（ミスト冷却、ガス冷却、空冷等を含む）では粗大
粒が発生しないことを確認している。又巻取温度に関し
てｔｉｔ ６５０℃以上の高温巻取が必要であり、これ
以下だとＭＮの析出が不完全となシ又カーバイドサイズ
も小さくなるため、冷延製品は全般にかなり硬質でかつ
、深絞り性の悪いものになる。
とし、次いで熱間圧延を行うにあたり、仕上げ温度は通
常の８３０℃以上の高温仕上げ圧延を行うものでありこ
れ以下だと冷延製品の深絞シ性が低下する。次いで、ス
トリップがランナウトテーブルを走行中ストクツｆｆ冷
却する友めに冷却水を注水し所定の巻取温度でコイルに
巻取るのが通例であるが、本発明では冷却水全注水する
場合はストリップ温度が８３０℃以下で注水するかある
いはランナウトテーブルでのストリップの冷却速度が３
０℃／鱈以下となるような比較的マイルＶな冷却を行い
かつ巻取ｍ度Ｆｉ６５０℃以上の高温巻取を行うことを
特徴とする。ランナウトテーブルでのストリップの冷却
方法を規制する理由は、異常粗大粒発生全防止すること
である。本発明成分はＮｔ−低目に抑えているため、析
出するＭＮの数が少なく粒成長を阻害する力は弱い。こ
のため通常の低炭素〃キルド鋼の場合よプ異常粗大粒が
発生しＪ１１ｖ％傾向にある。この異常粗大粒は高温で
急激に冷却されると発生し易いことを確ｇｔ−ているが
、通常の高温巻取ではストリップ温度が８３０℃以下て
注水するか、ランナウトテーブルでのストリップ冷却速
度が３０ ｔ：／ｓｗ以下となるＬうなマイルドな冷却
速度（ミスト冷却、ガス冷却、空冷等を含む）では粗大
粒が発生しないことを確認している。又巻取温度に関し
てｔｉｔ ６５０℃以上の高温巻取が必要であり、これ
以下だとＭＮの析出が不完全となシ又カーバイドサイズ
も小さくなるため、冷延製品は全般にかなり硬質でかつ
、深絞り性の悪いものになる。
熱延後酸洗等の脱スケール処ｍ’を行い、通常の６０〜
９０％の冷圧率で冷間圧延を行った後連続焼鈍を行う。
９０％の冷圧率で冷間圧延を行った後連続焼鈍を行う。
この連続焼鈍の加熱均熱温度は、再結晶温度以上Ａ、変
態点未満であり、このｉｌ［で１０秒以上保持し、再結
晶及び粒成長を行わしめる。加熱温度がＡ、変態点以上
になると集合組織がランダム化し、深絞り性及び全伸び
が急激に低下する。均熱後５００〜７００℃ の温度か
ら急冷し、固溶Ｃの過飽和度を高める。この場合の冷却
速度は固溶Ｃの過飽和度を高める目的から速一方が望ま
し−が、５０℃／−以上の冷却速度であればこの目的を
達することが出来る。これ以下の冷却速度であると、過
飽和度が低くなシ久の過時効処理時間が長時間となり好
ましくない。
態点未満であり、このｉｌ［で１０秒以上保持し、再結
晶及び粒成長を行わしめる。加熱温度がＡ、変態点以上
になると集合組織がランダム化し、深絞り性及び全伸び
が急激に低下する。均熱後５００〜７００℃ の温度か
ら急冷し、固溶Ｃの過飽和度を高める。この場合の冷却
速度は固溶Ｃの過飽和度を高める目的から速一方が望ま
し−が、５０℃／−以上の冷却速度であればこの目的を
達することが出来る。これ以下の冷却速度であると、過
飽和度が低くなシ久の過時効処理時間が長時間となり好
ましくない。
冷却の終点温度は室温でも過時効処理温度でも構わない
が、エネルギーの点から見れば過一時効処理温度まで急
冷するのが望ましい。この急冷の方法は、水冷、ロール
冷却、ミスト冷却等いずれの冷却方式でも効果は変らな
い。
が、エネルギーの点から見れば過一時効処理温度まで急
冷するのが望ましい。この急冷の方法は、水冷、ロール
冷却、ミスト冷却等いずれの冷却方式でも効果は変らな
い。
欠いで過時効処理を行い、過飽和に固溶したｃｔ−析出
させる。
させる。
本発明によるものの具体的な実施例を示すと以下の通り
である。
である。
実施Ｍ １゜
次の第１表に示すような化学成分を有する各鋼を溶製後
、連続鋳造してスラブとした。
、連続鋳造してスラブとした。
又これらのスラブを熱間圧延するに当シ、８７０℃で仕
上圧気し、板厚１８ｍに仕上げ、ランナウトテーブルで
は８００℃よりストリップ上下面に注水して冷却後、７
２０℃でコイルに巻取った。酸洗後板厚０．８■に冷関
圧処（冷延率７１．４％りし、連続焼鈍した。連続焼鈍
は水焼入れ方式の連続焼鈍炉で行い、加熱温ｔＬは７０
０℃、水焼入れ温度は５６０℃であシ、過時効処理は再
加熱温度が３００℃であり、又ライン速度は１５０惰／
−で通板した。調質圧延後のコイル中央部の機械的試験
ａＦ１次の第２表に示す過多であって本発明による■■
のものがＵ値及びｉ値において深絞抄性の優れ友もので
あることを確認した。
上圧気し、板厚１８ｍに仕上げ、ランナウトテーブルで
は８００℃よりストリップ上下面に注水して冷却後、７
２０℃でコイルに巻取った。酸洗後板厚０．８■に冷関
圧処（冷延率７１．４％りし、連続焼鈍した。連続焼鈍
は水焼入れ方式の連続焼鈍炉で行い、加熱温ｔＬは７０
０℃、水焼入れ温度は５６０℃であシ、過時効処理は再
加熱温度が３００℃であり、又ライン速度は１５０惰／
−で通板した。調質圧延後のコイル中央部の機械的試験
ａＦ１次の第２表に示す過多であって本発明による■■
のものがＵ値及びｉ値において深絞抄性の優れ友もので
あることを確認した。
ｆａｚ表
実施ｆＰ４ｚ
実施例１で溶製したスラブの中で符号２と符号４につい
て熱間圧延を行うにあたシ、８７０℃で仕上げ圧延を行
％Ａ板厚２８−に仕上ケタ後、ランナウトテーブルでの
スプレーバ ・□ンク金変える仁と（より注
水開始基ｆ會変えて熱延板での異常粗大粒発生状況を観
察した。
て熱間圧延を行うにあたシ、８７０℃で仕上げ圧延を行
％Ａ板厚２８−に仕上ケタ後、ランナウトテーブルでの
スプレーバ ・□ンク金変える仁と（より注
水開始基ｆ會変えて熱延板での異常粗大粒発生状況を観
察した。
但し、巻取温度は７２０℃一定とした、異常粗大粒の評
価方法は板厚断面のフェライト組織を観察し一定断面積
中和占める異常粗大粒の面積を測定し、面積率として評
価し丸。測定結果を要約して示すと１１１図の通りであ
り、注水開始温度８３０℃以下において異常粗大粒面積
率が著しく低下していることを確認し丸。
価方法は板厚断面のフェライト組織を観察し一定断面積
中和占める異常粗大粒の面積を測定し、面積率として評
価し丸。測定結果を要約して示すと１１１図の通りであ
り、注水開始温度８３０℃以下において異常粗大粒面積
率が著しく低下していることを確認し丸。
実施例＆
実施例２でサンプリングし九現場製造熱延板の中で符号
２、注水開始温ｆ８０５℃のものについて酸洗後実験用
冷関圧延機で０．８■に冷圧後、実験用連続焼鈍炉にて
均熱後の冷却速度の影響を調査した。連続焼鈍熱サイク
ルは第２図に示す通りであシ、８００℃に加熱後１分間
保持し６００℃までｌＯ℃／讃の冷却速度で冷却後６０
０℃より室１１１ｔでｔレーで冷却した。その後３５０
℃で３分間の過時効処理を行い、ＬＯ％調質圧延後時効
指数（ＡＩＪの測定を行った。結果を第３因に示すが本
発明範囲内において好ましい結果が得られている。
２、注水開始温ｆ８０５℃のものについて酸洗後実験用
冷関圧延機で０．８■に冷圧後、実験用連続焼鈍炉にて
均熱後の冷却速度の影響を調査した。連続焼鈍熱サイク
ルは第２図に示す通りであシ、８００℃に加熱後１分間
保持し６００℃までｌＯ℃／讃の冷却速度で冷却後６０
０℃より室１１１ｔでｔレーで冷却した。その後３５０
℃で３分間の過時効処理を行い、ＬＯ％調質圧延後時効
指数（ＡＩＪの測定を行った。結果を第３因に示すが本
発明範囲内において好ましい結果が得られている。
実施例４゜
次の第３表に示すような化学成分を有する各鋼を溶製し
、連続鋳造してスラブとした。
、連続鋳造してスラブとした。
第３表
これを実施例１におけると同じに熱間圧延し、冷間圧延
してから連続焼鈍した。この連続焼鈍については水焼入
方式とロール冷却方式の両方で行い、その詳細な連続焼
鈍条件につめては次の第４表において水焼入（Ｗ、 Ｑ
１とロール冷却（Ｒ，Ｑ Ｉの各冷却方式区分と共に
示す条件によった。その後の調質田地は７００℃焼鈍材
がＬｏ９Ｇ、８５０℃焼鈍材が０，８チである。得られ
た鋼コイル中央部についての材質確性結果は第４表の後
半に併せて示す通りであり、又代表的に銅材８Ａ、９Ａ
Ｋついてのコイル長手方向における材質確性も併せて行
ったがその結果の中で降伏点につめての結果は第４図と
して示す過多であって、本発明材（８人）の方が比較材
（９Ａ）＃Ｃ比しそのばらつきの大幅に少いことが確認
された。
してから連続焼鈍した。この連続焼鈍については水焼入
方式とロール冷却方式の両方で行い、その詳細な連続焼
鈍条件につめては次の第４表において水焼入（Ｗ、 Ｑ
１とロール冷却（Ｒ，Ｑ Ｉの各冷却方式区分と共に
示す条件によった。その後の調質田地は７００℃焼鈍材
がＬｏ９Ｇ、８５０℃焼鈍材が０，８チである。得られ
た鋼コイル中央部についての材質確性結果は第４表の後
半に併せて示す通りであり、又代表的に銅材８Ａ、９Ａ
Ｋついてのコイル長手方向における材質確性も併せて行
ったがその結果の中で降伏点につめての結果は第４図と
して示す過多であって、本発明材（８人）の方が比較材
（９Ａ）＃Ｃ比しそのばらつきの大幅に少いことが確認
された。
以上説明したような本発明によれば箱焼鈍され友〃キル
ド鋼板と遜色のない材質レベル及び材質均一性を連続焼
鈍材にお−で工業的有利且つ的確に得ることができ、又
その製造方法としても特殊設備の新設などは不要で、製
造コストも箱焼鈍材と同等ないしそれ以下である等の作
用効果を有しており、工業的にその効果の大きい発明で
ある。
ド鋼板と遜色のない材質レベル及び材質均一性を連続焼
鈍材にお−で工業的有利且つ的確に得ることができ、又
その製造方法としても特殊設備の新設などは不要で、製
造コストも箱焼鈍材と同等ないしそれ以下である等の作
用効果を有しており、工業的にその効果の大きい発明で
ある。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は本発明の実施例についての注水開始温度と異常粗大粒
面積率との関係を示した図表、第２図はその１つの実施
例についての焼鈍サイクルを示した図表、第３図はその
冷却速度と時効指数（ＡＩＩＪとの関係を示した図表、
ｇＡ４図は本発明によるものと比較材についてのコイル
長手方向における降伏点分布状態を示した図表である。 第１図 第４図 第２図 第３図 ）４’ ４７ ｔ ／ｌ （ｔ’／５ｅｃ）手続補正書
（負奈） 昭和 曳、８．イ 日 特許庁長官島 １）春 樹殿 事件との関係特 許出願人 名称（氏名）日本鋼管才衣入会社 ４、代理人 ５、 の８４寸 昭和 年 月 日 発送 ６、補正の対象 −補 正
の 内 容 − 乙本願明細相中第１頁「２、特許請求の範囲」の項の記
載を以下のように訂正する０ 「１． Ｃ： ０．０１０〜０．０３０％、Ｍｎ ：
０．３０％ 以下、ｓｏｌ、Ａｌ ： ０．０２０〜
０．１００％、Ｎ ： ｏ、ｏ Ｏ４０％以下で残部が
Ｆｅおよび不町避的不純物力・らなる５ｔ８３０°Ｃ以
上で熱間仕上げ圧延を行った後、ストリップ温度が８３
０°Ｃ以下になったとき冷却して６５０°Ｃ以上で巻取
り、冷延率６０〜９０％で圧延し、連続焼鈍で再結晶温
度からＡ、変態点未満の温度に１０秒以上力口熱均熱し
、５００〜７００ Ｃより室温又は過時効処理温度まで
５０“０７５００以上の冷却速度で冷却し、次いで過時
効処理を行うことを特徴とする連続焼鈍による深絞り性
の優れた軟質冷延鋼板の製造法◇ ２゜熱間圧延後ラン丈ウドテーブルで３００／ ｓｔ・
Ｃ以下の冷却速度で冷却する特許請求の範囲第１項に記
載の連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製
造法０」 認、同２頁１５行目「連続鋳造」とあるのをＣ連続焼鈍
」と訂正する。 β同５頁２行目１−０．０１以上」とあ乙のを「０゜０
１１チ以上」と訂正する〇 乞同頁１２行目１” ０．０３１％」とあるのを１″０
．０３％」と訂正する〇 温間１１頁９行目［再刀口熱温度が３００ ’Ｃ！であ
り、」とあるのを「再加熱温度か入側で４００′Ｃ出側
で３００’Ｃであり、」と訂正する。 乙、同口１３行目「ものがＥｌ値及びＴ値において深絞
り性の」とあるのを「ものは軟質でしかも延性深絞り性
の」と訂正する０ ２同１４頁下から４行目「水焼入（Ｗ、Ｑ）Ｊとあるの
′ｆ：ｒ水焼入（ＷＱ）ｊと訂正する０と同頁下から３
行目［ロール冷却（Ｒ，Ｑ）Ｊとあるのを「ロール冷却
（ＲＱ）ｊと訂正するＯｚｌ＋ｉ １７ 頁１ ｓｈ［
］ １時効指ａ （Ａ、１） Ｊ 、！：、６ルのをＣ
時効指数（ＡＩ）ｊと訂正する０以上
は本発明の実施例についての注水開始温度と異常粗大粒
面積率との関係を示した図表、第２図はその１つの実施
例についての焼鈍サイクルを示した図表、第３図はその
冷却速度と時効指数（ＡＩＩＪとの関係を示した図表、
ｇＡ４図は本発明によるものと比較材についてのコイル
長手方向における降伏点分布状態を示した図表である。 第１図 第４図 第２図 第３図 ）４’ ４７ ｔ ／ｌ （ｔ’／５ｅｃ）手続補正書
（負奈） 昭和 曳、８．イ 日 特許庁長官島 １）春 樹殿 事件との関係特 許出願人 名称（氏名）日本鋼管才衣入会社 ４、代理人 ５、 の８４寸 昭和 年 月 日 発送 ６、補正の対象 −補 正
の 内 容 − 乙本願明細相中第１頁「２、特許請求の範囲」の項の記
載を以下のように訂正する０ 「１． Ｃ： ０．０１０〜０．０３０％、Ｍｎ ：
０．３０％ 以下、ｓｏｌ、Ａｌ ： ０．０２０〜
０．１００％、Ｎ ： ｏ、ｏ Ｏ４０％以下で残部が
Ｆｅおよび不町避的不純物力・らなる５ｔ８３０°Ｃ以
上で熱間仕上げ圧延を行った後、ストリップ温度が８３
０°Ｃ以下になったとき冷却して６５０°Ｃ以上で巻取
り、冷延率６０〜９０％で圧延し、連続焼鈍で再結晶温
度からＡ、変態点未満の温度に１０秒以上力口熱均熱し
、５００〜７００ Ｃより室温又は過時効処理温度まで
５０“０７５００以上の冷却速度で冷却し、次いで過時
効処理を行うことを特徴とする連続焼鈍による深絞り性
の優れた軟質冷延鋼板の製造法◇ ２゜熱間圧延後ラン丈ウドテーブルで３００／ ｓｔ・
Ｃ以下の冷却速度で冷却する特許請求の範囲第１項に記
載の連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製
造法０」 認、同２頁１５行目「連続鋳造」とあるのをＣ連続焼鈍
」と訂正する。 β同５頁２行目１−０．０１以上」とあ乙のを「０゜０
１１チ以上」と訂正する〇 乞同頁１２行目１” ０．０３１％」とあるのを１″０
．０３％」と訂正する〇 温間１１頁９行目［再刀口熱温度が３００ ’Ｃ！であ
り、」とあるのを「再加熱温度か入側で４００′Ｃ出側
で３００’Ｃであり、」と訂正する。 乙、同口１３行目「ものがＥｌ値及びＴ値において深絞
り性の」とあるのを「ものは軟質でしかも延性深絞り性
の」と訂正する０ ２同１４頁下から４行目「水焼入（Ｗ、Ｑ）Ｊとあるの
′ｆ：ｒ水焼入（ＷＱ）ｊと訂正する０と同頁下から３
行目［ロール冷却（Ｒ，Ｑ）Ｊとあるのを「ロール冷却
（ＲＱ）ｊと訂正するＯｚｌ＋ｉ １７ 頁１ ｓｈ［
］ １時効指ａ （Ａ、１） Ｊ 、！：、６ルのをＣ
時効指数（ＡＩ）ｊと訂正する０以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ Ｃ： ０．０１０〜０．０３０１！、ｉ＆ｉ ：
０．３０％以下、ｓｏＬ、Ｍ ： ０．０２０〜０．
１００畳、Ｎ：α００４０１１ 以下で残部がｈおよ
び不可避不純物からなる鋼を８３０℃以上で熱間仕上げ
圧ａｔ行った後、ストリップ温度が８３０ｔｌ：以下に
なったとき冷却して６５０℃以上で巻取り、冷嬌率６０
〜９゜嘩で圧延し、連続焼鈍て再結晶温度からＡ。 変態点未満の＠ＩＩＫＩＯ秒以上加熱均熱し、５００〜
７００℃ よシ室温又は過時効処理温度まで５０℃／ｓ
ｗ以上の冷却速度で冷却し、次いで過時効処理を行うこ
とｔ−特徴とする連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質
冷延鋼ＳＯ製造法。 ２ 熱間圧砥後ランチウドテーブルで３０Ｃ／鱈以下の
冷却速度で冷却する特許請求の範囲第１項に記載の連続
焼鈍による深絞シ性の優れた軟質冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10223681A JPS586938A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10223681A JPS586938A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586938A true JPS586938A (ja) | 1983-01-14 |
Family
ID=14321997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10223681A Pending JPS586938A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 連続焼鈍による深絞り性の優れた軟質冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586938A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5831034A (ja) * | 1981-08-17 | 1983-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 絞り用冷延鋼板の製造法 |
| JPH01136933A (ja) * | 1987-11-21 | 1989-05-30 | Nippon Steel Corp | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH01263220A (ja) * | 1988-04-14 | 1989-10-19 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPH02182837A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-17 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍用アルミニウムキルド鋼板素材の製造法 |
| JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
-
1981
- 1981-07-02 JP JP10223681A patent/JPS586938A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5831034A (ja) * | 1981-08-17 | 1983-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 絞り用冷延鋼板の製造法 |
| JPH01136933A (ja) * | 1987-11-21 | 1989-05-30 | Nippon Steel Corp | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH01263220A (ja) * | 1988-04-14 | 1989-10-19 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPH02182837A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-17 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍用アルミニウムキルド鋼板素材の製造法 |
| JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
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