JPS5848635A - 加工性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性のすぐれた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5848635A JPS5848635A JP14704981A JP14704981A JPS5848635A JP S5848635 A JPS5848635 A JP S5848635A JP 14704981 A JP14704981 A JP 14704981A JP 14704981 A JP14704981 A JP 14704981A JP S5848635 A JPS5848635 A JP S5848635A
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- hot
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Materials Engineering (AREA)
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、低炭素冷延鋼板製造に当たって、熱延条件と
冷延条件を特定することによって優れた加工性なかんず
く深絞り性の良い、面内異方性の小さい冷延鋼板を製造
する方法に関するものである。
冷延条件を特定することによって優れた加工性なかんず
く深絞り性の良い、面内異方性の小さい冷延鋼板を製造
する方法に関するものである。
従来加工性の優れた冷延鋼板を製造するには、出発材料
である鋼の化学成分組成を変更する方法、冷間圧延工程
・焼鈍工程において、その条件を特定する方法あるいは
熱間圧延工程におけるスラブ加熱温度、またはコイル捲
取温度を特定する方法等が有る。
である鋼の化学成分組成を変更する方法、冷間圧延工程
・焼鈍工程において、その条件を特定する方法あるいは
熱間圧延工程におけるスラブ加熱温度、またはコイル捲
取温度を特定する方法等が有る。
本発明は、これらの鋼の組成、焼鈍工程における条件に
特に左右されず、広く一般に適用可能な加工性向上策に
ついて種々検討した結果、熱間圧延工程において特定の
温度域における圧下量と冷却速度、および冷間圧延時の
圧延量を密接不可分の関係として特定することによって
冷延鋼板の加工性を著しく向上させることが出来ること
を知見し本発明を完成した。
特に左右されず、広く一般に適用可能な加工性向上策に
ついて種々検討した結果、熱間圧延工程において特定の
温度域における圧下量と冷却速度、および冷間圧延時の
圧延量を密接不可分の関係として特定することによって
冷延鋼板の加工性を著しく向上させることが出来ること
を知見し本発明を完成した。
本発明の特徴は、
Ａ）鋼の成分を特に限定することなく、Ｃ６０，０８％
、ＭｎＳ２．４０％の低炭素鋼で有れば広く一般に適用
出来ること。
、ＭｎＳ２．４０％の低炭素鋼で有れば広く一般に適用
出来ること。
口）焼鈍方式、焼鈍条件にも関係なく適用出来。
ること。
ハ）加工性特に深絞り性を表わすｒ値が大きく、かつｒ
値の方向性の少ない、すなわち△ｒ（Δｒｒ ＋ｒ
０＝２ｒ ０ ＝ ）が小さい冷延鋼板が製造可能である
ことである〇 本発明の骨子は次の通りである。
値の方向性の少ない、すなわち△ｒ（Δｒｒ ＋ｒ
０＝２ｒ ０ ＝ ）が小さい冷延鋼板が製造可能である
ことである〇 本発明の骨子は次の通りである。
（１） Ｏ： Ｏ，Ｏｓ％以下、Ｍｎ：０．４０％以
下を含有する冷延鋼板用鋼片を熱間圧延するに際し、仕
上熱延入口温度をＴｌ（’Ｃ）以下、仕上圧延板厚比（
仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口板厚）を１３以上、か
つ仕上温度がＡｒ３点以上で熱間圧延し、圧延後可及的
速やかに熱延終了温度からＴ２（１：：）以下の温度域
までを２０’Ｃ／ｓｅｅ以上の冷却速度で強制冷却し所
定の温度で捲取り、脱スケール後−１０％以上の冷間圧
延を施した後、再結晶焼鈍することを特徴とする加工性
のすぐれた冷延鋼板の製造方法 Ｔ、＝＝−４ｏｏｃ％−７０Ｍｎ％＋５００Ｐ％＋１’
０ＯＯＴ２＝ ４００（：！％−７０Ｍｎ％＋５００
Ｐ％＋８３０（２１Ｃ： ０．０８％以下、Ｍｎ：０．
４０％以下を含有する冷延鋼板用鋼片を熱間圧延するに
際し、仕上熱延入口温度をＴＩＣ℃）以下、仕上圧延板
厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口とし、かつ仕上
温度がＡｒ３点以上で熱間圧延し、圧延後可及的速やか
に熱延終了温度からＴ２（℃）以下の温度域までを２０
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で強制冷却し・所定の温度で
捲き取り、脱スケール後７０％以上の冷間圧延を施した
後、再結晶焼鈍することを特徴とする加工性のすぐれた
冷延鋼板の製造方法 Ｔ、＝−４０００％−’７０Ｍｎ％＋５００Ｐ％＋１０
００加熱された鋼片は通常粗圧延を経て仕上圧延される
が、本発明はこの熱間仕上圧延時の入口温度をＴ’！（
℃）以下とし、かつ圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕
上圧延出、ロ板厚）が１３以上の仕上圧延を行うことで
ある。この熱間圧延条件は本発明の最も重要な構成要件
の一つである。
下を含有する冷延鋼板用鋼片を熱間圧延するに際し、仕
上熱延入口温度をＴｌ（’Ｃ）以下、仕上圧延板厚比（
仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口板厚）を１３以上、か
つ仕上温度がＡｒ３点以上で熱間圧延し、圧延後可及的
速やかに熱延終了温度からＴ２（１：：）以下の温度域
までを２０’Ｃ／ｓｅｅ以上の冷却速度で強制冷却し所
定の温度で捲取り、脱スケール後−１０％以上の冷間圧
延を施した後、再結晶焼鈍することを特徴とする加工性
のすぐれた冷延鋼板の製造方法 Ｔ、＝＝−４ｏｏｃ％−７０Ｍｎ％＋５００Ｐ％＋１’
０ＯＯＴ２＝ ４００（：！％−７０Ｍｎ％＋５００
Ｐ％＋８３０（２１Ｃ： ０．０８％以下、Ｍｎ：０．
４０％以下を含有する冷延鋼板用鋼片を熱間圧延するに
際し、仕上熱延入口温度をＴＩＣ℃）以下、仕上圧延板
厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口とし、かつ仕上
温度がＡｒ３点以上で熱間圧延し、圧延後可及的速やか
に熱延終了温度からＴ２（℃）以下の温度域までを２０
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で強制冷却し・所定の温度で
捲き取り、脱スケール後７０％以上の冷間圧延を施した
後、再結晶焼鈍することを特徴とする加工性のすぐれた
冷延鋼板の製造方法 Ｔ、＝−４０００％−’７０Ｍｎ％＋５００Ｐ％＋１０
００加熱された鋼片は通常粗圧延を経て仕上圧延される
が、本発明はこの熱間仕上圧延時の入口温度をＴ’！（
℃）以下とし、かつ圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕
上圧延出、ロ板厚）が１３以上の仕上圧延を行うことで
ある。この熱間圧延条件は本発明の最も重要な構成要件
の一つである。
ここでＴ、＝−４０００％＋５００Ｐ％−７０Ｍｎ％＋
１（２）の関係がなりたつことを多くの実験結果を重回
帰分析することにより求めた。また本発明で云う仕上）
延とはホットストリップミルにおけるタンデム圧延機群
による圧延を云い、クロップシャー前面に増強された圧
延機による圧延も仕上圧延の中に属する。 ・：°な
おここで云う入口温度とは仕上圧延機群の最初のスタン
ドの圧延入口温度を意味する。
１（２）の関係がなりたつことを多くの実験結果を重回
帰分析することにより求めた。また本発明で云う仕上）
延とはホットストリップミルにおけるタンデム圧延機群
による圧延を云い、クロップシャー前面に増強された圧
延機による圧延も仕上圧延の中に属する。 ・：°な
おここで云う入口温度とは仕上圧延機群の最初のスタン
ドの圧延入口温度を意味する。
第１図は、キャップド鋼Ａおよび極低０ｊＭＢＫついて
熱延条件を種々変え熱延後の冷却終点温度および冷却速
度ならびに冷延圧下率を本発明の範囲で製造した冷延鋼
板のＴｔ（’Ｃ）と７．△ｒの関係、第２図は同じく仕
上圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口板厚）
と７．△ｒの関係を示す。
熱延条件を種々変え熱延後の冷却終点温度および冷却速
度ならびに冷延圧下率を本発明の範囲で製造した冷延鋼
板のＴｔ（’Ｃ）と７．△ｒの関係、第２図は同じく仕
上圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口板厚）
と７．△ｒの関係を示す。
キャップド鋼および極低Ｃ鋼の化学成分およびその製造
条件は・次の通りである。
条件は・次の通りである。
キャップド鋼 ０：０．０５５％、 Ｓｉ ： ０．０
１２％。
１２％。
Ｍｎ： ０．２５％’、Ｐ ： ０．０１７％、ｓ゛０
．００５％、Ｎ：０．００１８％、ｏ。
．００５％、Ｎ：０．００１８％、ｏ。
０．０１：２％、Ｔｔ（℃）：９６９℃極低Ｃ鋼
Ｃ：０．００３％、 Ｓ ｉ ： ０．０１３％。
Ｃ：０．００３％、 Ｓ ｉ ： ０．０１３％。
Ｍｎ ：０．２５％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．０１
２％、Ｎ：０．００３５あ、Ａ７：０．０３０％、 Ｔ
ｌ（’Ｃ） ： ９８７℃スラブ加熱温度：１２００℃ 冷間圧延率 ： ７５％ 焼鈍条件 ：連続焼鈍（７００℃×１分＋４ｏ○℃×３
分〕 調質圧延率 二 １．５％ これらの図かられかるとおり、加工性と相間のあるラン
クフォード値ｒおよび面内異方性△ｒが仕上入口温度、
および仕上圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出
口板厚）によって影響される。仕上入口温度がＴｔ （
℃）以上、すなわちキャップド鋼では９６９以下、極低
Ｃ鋼では９８７℃以下の仕上入口温度で、かつ仕上圧延
板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口板厚〕が１３
以上で仕上熱延したものの７値が向上し・面内異方性△
ｒも小さいことがわかる。しかし仕上入口温度が余シ低
くな）すぎ・熱延仕上温度がＡｒ３点以下になるとｒ値
は劣化するので、仕上入口温度は熱延仕上温度がＡｒ３
点を確保出来る範囲で可能な限り低くすることが好まし
い。
２％、Ｎ：０．００３５あ、Ａ７：０．０３０％、 Ｔ
ｌ（’Ｃ） ： ９８７℃スラブ加熱温度：１２００℃ 冷間圧延率 ： ７５％ 焼鈍条件 ：連続焼鈍（７００℃×１分＋４ｏ○℃×３
分〕 調質圧延率 二 １．５％ これらの図かられかるとおり、加工性と相間のあるラン
クフォード値ｒおよび面内異方性△ｒが仕上入口温度、
および仕上圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出
口板厚）によって影響される。仕上入口温度がＴｔ （
℃）以上、すなわちキャップド鋼では９６９以下、極低
Ｃ鋼では９８７℃以下の仕上入口温度で、かつ仕上圧延
板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口板厚〕が１３
以上で仕上熱延したものの７値が向上し・面内異方性△
ｒも小さいことがわかる。しかし仕上入口温度が余シ低
くな）すぎ・熱延仕上温度がＡｒ３点以下になるとｒ値
は劣化するので、仕上入口温度は熱延仕上温度がＡｒ３
点を確保出来る範囲で可能な限り低くすることが好まし
い。
次に熱間圧延終了後の冷却条件も本発明において重要々
構成要件である。すなわち圧延終了後、可及的速やかに
強制冷却を開始して２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度でＴ
２ （’Ｃ）以下の温度域まで冷却する必要がある。そ
の後は所望の温度で捲取る。
構成要件である。すなわち圧延終了後、可及的速やかに
強制冷却を開始して２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度でＴ
２ （’Ｃ）以下の温度域まで冷却する必要がある。そ
の後は所望の温度で捲取る。
こ５でＴ２は多くの実験結果から重回帰分析によって求
めたもので Ｔ２（℃）＝−４ｏｏｃ％−’ＩＯＭｎ％＋５００Ｐ％
＋８３０で表わされる。
めたもので Ｔ２（℃）＝−４ｏｏｃ％−’ＩＯＭｎ％＋５００Ｐ％
＋８３０で表わされる。
第３図は前述の極低Ｃ鋼についてＴ２ （℃）までの冷
却速度を除いて第１図に示したものと同一の製造条件で
製造した冷延鋼板のｒ値、△ｒとＴ２（℃）までの冷却
速度の関係を、また第４図は同じくＴ２（℃）までの冷
却速度を４０℃／冠とした場合の強制冷却終了点とｒ値
、△ｒの関係葡示す。
却速度を除いて第１図に示したものと同一の製造条件で
製造した冷延鋼板のｒ値、△ｒとＴ２（℃）までの冷却
速度の関係を、また第４図は同じくＴ２（℃）までの冷
却速度を４０℃／冠とした場合の強制冷却終了点とｒ値
、△ｒの関係葡示す。
第３図および第４図よシ、わかるように熱延終了後Ｔ２
（℃）以下の温度域まで２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で急冷することによってｒ値、△ｒがいずれも向上す
ることが明白である。なお熱延終了から強制冷却開始ま
での時間については、２秒以下でなるべく短かい方が良
いことが別の実験で確認されているので可及的速やかに
強制冷却を開始することが好ましい。
（℃）以下の温度域まで２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で急冷することによってｒ値、△ｒがいずれも向上す
ることが明白である。なお熱延終了から強制冷却開始ま
での時間については、２秒以下でなるべく短かい方が良
いことが別の実験で確認されているので可及的速やかに
強制冷却を開始することが好ましい。
Ｔ２ （’Ｃ）以下まで上記特定の条件で強制冷却した
後は、所望の冷却条件で冷却し、且つ所望の温度で捲取
る。また鋼片の加熱温度等その他の熱延条件がかわって
も本発明の効果はなんら損われないので所望の条件、例
えば高温加熱あるいは低温加熱ぐ行なっても良くまた分
塊後の鋳片あるいは連鋳鋳片を直接圧延しても良く、又
加熱炉に温片で装入しても良い。しかし本発明特定の熱
延仕上入口温度をＴｔ（℃）以下、および仕上圧延板厚
比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口板厚）≧１３とす
る条件を工業的に効率的に実施するためには、鋼片を加
熱する場合は加熱温度をなるべく低くすることか好まし
い。したがって連続焼鈍材のように特に高温加熱の必要
のないものについては、加熱温度は１１５０℃以下とす
ることが好ましい。
後は、所望の冷却条件で冷却し、且つ所望の温度で捲取
る。また鋼片の加熱温度等その他の熱延条件がかわって
も本発明の効果はなんら損われないので所望の条件、例
えば高温加熱あるいは低温加熱ぐ行なっても良くまた分
塊後の鋳片あるいは連鋳鋳片を直接圧延しても良く、又
加熱炉に温片で装入しても良い。しかし本発明特定の熱
延仕上入口温度をＴｔ（℃）以下、および仕上圧延板厚
比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口板厚）≧１３とす
る条件を工業的に効率的に実施するためには、鋼片を加
熱する場合は加熱温度をなるべく低くすることか好まし
い。したがって連続焼鈍材のように特に高温加熱の必要
のないものについては、加熱温度は１１５０℃以下とす
ることが好ましい。
次に本発明では、冷間圧延時の冷延率を７０％以上に特
定する。従来から冷間圧延時の冷延率は通常５０％以上
で行なわれ７０％の冷延率単独では特に新規なものでは
ないかも知れない。しかし本発明に於いては、前記熱延
時の二つの構成要件と密接不可分の関係に於いて冷延率
も重要な構成要件である。何故ならば第５図に示す如く
これら三つの構成要件を満足して始めて本発明の特徴を
発揮出来るからである１、 第５図は前述の極低Ｃ鋼について、本発明特定の熱延条
件を満足するもの（条件ｌ）とそうでガいもの（条件２
）の熱延コイルを素材として、他の条件を同一とした場
合の冷延率とｒ値、△ｒの関係全示したものである。
定する。従来から冷間圧延時の冷延率は通常５０％以上
で行なわれ７０％の冷延率単独では特に新規なものでは
ないかも知れない。しかし本発明に於いては、前記熱延
時の二つの構成要件と密接不可分の関係に於いて冷延率
も重要な構成要件である。何故ならば第５図に示す如く
これら三つの構成要件を満足して始めて本発明の特徴を
発揮出来るからである１、 第５図は前述の極低Ｃ鋼について、本発明特定の熱延条
件を満足するもの（条件ｌ）とそうでガいもの（条件２
）の熱延コイルを素材として、他の条件を同一とした場
合の冷延率とｒ値、△ｒの関係全示したものである。
第５図より、まず本発明特定の熱延条件を満足する条件
１は、 イ）従来法（条件２）に比しｒ値が優れている。
１は、 イ）従来法（条件２）に比しｒ値が優れている。
口）従来法（条件２）に比し冷延圧下率８５％以上にな
っても尚高水準のｒ値を得られる。
っても尚高水準のｒ値を得られる。
ハ〕さらに重要なことは、本発明法（条件ｌ）は冷延率
が７０％以上になると従来法（条件２）に比し優れたｒ
値に加え、面内異方性Δｒが極めて良好となる。一方従
来法（条件２）の面内異方性△ｒは冷延率が高くなるに
つれ減少するが、本発明法との比較に於いて冷延率７０
％以上（好ましくは７３％以上）に於いてその差異が明
瞭に表われて来る。
が７０％以上になると従来法（条件２）に比し優れたｒ
値に加え、面内異方性Δｒが極めて良好となる。一方従
来法（条件２）の面内異方性△ｒは冷延率が高くなるに
つれ減少するが、本発明法との比較に於いて冷延率７０
％以上（好ましくは７３％以上）に於いてその差異が明
瞭に表われて来る。
二）総括すると、本発明特定の熱延条件と７０％以上の
冷延率を組合わせることによって、本発明法では優れた
ｒ値に加え、面内異方性Δｒも著しく小さく、したがっ
て極めて優れた深絞り性を有する冷延鋼板の製造が可能
となる 本発明の適用鋼種はＣ６０，０８％、 Ｍｎ≦０．４０
％を含有するものであれば、リムド、キャップド又はキ
ルド鋼の全てに適用可能である。これ以上のＣ、Ｍｎを
含有する鋼種についても実験しているが、本発明特定の
条件を行なうことによって本発明の特徴は多少具られる
が、その効果は少ない。
冷延率を組合わせることによって、本発明法では優れた
ｒ値に加え、面内異方性Δｒも著しく小さく、したがっ
て極めて優れた深絞り性を有する冷延鋼板の製造が可能
となる 本発明の適用鋼種はＣ６０，０８％、 Ｍｎ≦０．４０
％を含有するものであれば、リムド、キャップド又はキ
ルド鋼の全てに適用可能である。これ以上のＣ、Ｍｎを
含有する鋼種についても実験しているが、本発明特定の
条件を行なうことによって本発明の特徴は多少具られる
が、その効果は少ない。
本発明の焼鈍法は連続焼鈍２箱焼鈍いずれでも良いこと
は前述の通りであるがＣ６０，０４％、Ｍｎ≦０．３０
％且つ連続焼鈍法に於いて本発明の効果が大きく、Ｃ量
が０１０２％以下であれば連続焼鈍。
は前述の通りであるがＣ６０，０４％、Ｍｎ≦０．３０
％且つ連続焼鈍法に於いて本発明の効果が大きく、Ｃ量
が０１０２％以下であれば連続焼鈍。
箱焼鈍如伺にか＼わらず、本発明の効果をより一層題現
せしめる。
せしめる。
捷だ不純物元素のＰ、Ｎ、Ｓｉ、Ｓ等の不純物元素低減
は、加工性向上のため好ましく、例えばＰ≦０．０１５
％、Ｓ≦０．０１０％、Ｎ≦２５ｐｐｍ。
は、加工性向上のため好ましく、例えばＰ≦０．０１５
％、Ｓ≦０．０１０％、Ｎ≦２５ｐｐｍ。
Ｃ６０，０４％、Ｍｎ≦０．３％の極めて高純な成分域
で本発明の効果は非常に大きくなる。しかし本発明特定
の基本成分内で有ればＰ≦０．１０％、Ｓ≦０．０２％
、Ｓｉ≦０．３％、Ｎ≦６０ｐｐｍ程度の通常製造され
ている低炭素鋼では、本発明の特徴は充分享受出来る。
で本発明の効果は非常に大きくなる。しかし本発明特定
の基本成分内で有ればＰ≦０．１０％、Ｓ≦０．０２％
、Ｓｉ≦０．３％、Ｎ≦６０ｐｐｍ程度の通常製造され
ている低炭素鋼では、本発明の特徴は充分享受出来る。
また適宜Ｂ、Ｏｒ、Ｔｉ、Ｎｂ等の炭窒化物形成元素も
添加しても良い。
添加しても良い。
以上・本発明を詳述したが、さらに本発明の特徴を顕現
させるには、前記本発明特定の熱延条件に於いて、仕上
熱延での最終２パスの累積圧下率好ましい。
させるには、前記本発明特定の熱延条件に於いて、仕上
熱延での最終２パスの累積圧下率好ましい。
第１表は前述の極低Ｃ鋼に於いて、最終２ノくスの累積
圧下率が４３％の条件３と累積圧下率が２８％の条件４
のｒ値および△ｒｆ示すが、最終２ノくスの累積圧下率
を４０％以上にすることによって７値の一層の向上と△
ｒの一層の低減効果が明白である。
圧下率が４３％の条件３と累積圧下率が２８％の条件４
のｒ値および△ｒｆ示すが、最終２ノくスの累積圧下率
を４０％以上にすることによって７値の一層の向上と△
ｒの一層の低減効果が明白である。
第 １ 表
以上本発明法について詳述したが、本発明法は単に冷延
鋼板にとどまらず、ブリキ、Ｚｎ鉄板およびターンシー
ト等の表面処理を行なっても良く、その場合も本発明の
特徴を充分享受出来る。
鋼板にとどまらず、ブリキ、Ｚｎ鉄板およびターンシー
ト等の表面処理を行なっても良く、その場合も本発明の
特徴を充分享受出来る。
実施例
第２表に示す成分組成の鋼を転炉で溶製し、造塊。
分塊圧延または連続鋳造した鋼片を第２表記載の条件で
熱延し、続いて脱スケール後、０．８咽まで冷延、焼鈍
し、１．５％の調質圧延を行った。この鋼板のｒ値およ
びΔｒ値を同表に示した。
熱延し、続いて脱スケール後、０．８咽まで冷延、焼鈍
し、１．５％の調質圧延を行った。この鋼板のｒ値およ
びΔｒ値を同表に示した。
本発明の方法で熱間圧延したものは従来法で熱間圧延し
たものに比較してｒ値が高く、Δｒも小さく絞り加工性
がすぐれている。
たものに比較してｒ値が高く、Δｒも小さく絞り加工性
がすぐれている。
第１図は仕上入口温度とｒ、△ｒの関係を示す図、第２
図は仕上圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口
板厚）とｒ、△ｒの関係を示す同第３図は冷却速度とｒ
、△ｒの関係を示す図、第４図はＴ２ （”Ｃ）−強制
冷却終点温度とｒ値の関係を示す図、第５図は冷間圧延
率とｒ、ムｒの関係を示す図。 出 願 人 新日本製鍼株式会社 雫１図 ９００ １０００ １
１００４１．１ベロ褒亀（°Ｃ） 年２１４ ５ １０ １５ ２０ ２５
イ土驕ｒヒＡ！！、雌（イ仕ｌ動遥−ト（オｉか（ｒ涯
ルイタ４）第６図 Ｔ２マウｋ”ｌ’＋”１−Ｌ（ｃＡｅｃ）卸４図 Ｔ２−５静吟甲桟％ＢｊＬ（’Ｃ） 第５１ｉ！１１ ン／シ、３（五−卑（％）
図は仕上圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出口
板厚）とｒ、△ｒの関係を示す同第３図は冷却速度とｒ
、△ｒの関係を示す図、第４図はＴ２ （”Ｃ）−強制
冷却終点温度とｒ値の関係を示す図、第５図は冷間圧延
率とｒ、ムｒの関係を示す図。 出 願 人 新日本製鍼株式会社 雫１図 ９００ １０００ １
１００４１．１ベロ褒亀（°Ｃ） 年２１４ ５ １０ １５ ２０ ２５
イ土驕ｒヒＡ！！、雌（イ仕ｌ動遥−ト（オｉか（ｒ涯
ルイタ４）第６図 Ｔ２マウｋ”ｌ’＋”１−Ｌ（ｃＡｅｃ）卸４図 Ｔ２−５静吟甲桟％ＢｊＬ（’Ｃ） 第５１ｉ！１１ ン／シ、３（五−卑（％）
Claims (1)
- （１）Ｃ：０．０８％以下、Ｍｎ：０．４０％以下を含
有する冷延鋼板用鋼片を熱間圧延するに際し、仕上熱延
入口温度をＴ＋（℃）以下、仕上圧延板厚比（仕上圧延
入口板厚／仕上圧延出口板厚）’１５１３以上、かつ仕
上温度がＡｒ３点以上で熱間圧延し・圧延後可及的速や
かに熱延終了温度からＴｚ（℃）以下の温度域までを２
Ｃ）℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で強制冷却し、所定の温
度で捲取り、脱スケール後７０％以上の冷間圧延を施し
た後、再結晶焼鈍することを特徴とする加工性のすぐれ
た冷延鋼板の製造方法Ｔ、＝−４０００％−’ｉ’ＯＭ
ｎ％＋５００Ｐ％＋１０００Ｔ２＝＝’−４００Ｃ％−
７０Ｍｎ％＋５００Ｐ％＋８３０（２）Ｃ：０．０８％
以下、Ｍｎ：０．４０％以下を含有する冷延鋼板用鋼片
を熱間圧延するに際し、仕上熱延入口温度をＴｌ（℃）
以下、仕上圧延板厚比（仕上圧延入口板厚／仕上圧延出
口板厚）を１３以上、しかも最終２パスの累積圧し、か
つ仕上温度がＡｒ３点以上で熱間圧延し、圧延後可及的
速やかに熱延終了温度からＴ２（℃）以下の温度域まで
を２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で強制冷却し、所定の
温度で捲き取り脱スケール後７０％以上の冷間圧延を施
した後、再舶晶焼鈍することを特徴とする加工性のすぐ
れた冷延鋼板の製造方法 Ｔ、＝−４０００％−’７０Ｍｎ％＋５００Ｐ％＋１０
００Ｔ２＝−４０００％−７０Ｍｎ％＋５００Ｐ％＋８
３０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14704981A JPS5848635A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 加工性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14704981A JPS5848635A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 加工性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848635A true JPS5848635A (ja) | 1983-03-22 |
| JPS617455B2 JPS617455B2 (ja) | 1986-03-06 |
Family
ID=15421339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14704981A Granted JPS5848635A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 加工性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848635A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61276927A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
| EP1136575A1 (en) * | 1999-08-10 | 2001-09-26 | Nkk Corporation | Method of producing cold rolled steel sheet |
| CN102319736A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-01-18 | 首钢总公司 | 一种含锡易切削结构钢的轧制方法 |
| WO2013084458A1 (ja) * | 2011-12-08 | 2013-06-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延の素材用の熱延鋼板およびその製造方法 |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14704981A patent/JPS5848635A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH0510411B2 (ja) * | 1985-05-31 | 1993-02-09 | Kawasaki Steel Co | |
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| JP5534112B2 (ja) * | 2011-12-08 | 2014-06-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延の素材用の熱延鋼板およびその製造方法 |
| KR20140095097A (ko) * | 2011-12-08 | 2014-07-31 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 냉간 압연의 소재용 열연 강판 및 그 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS617455B2 (ja) | 1986-03-06 |
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