JPH04210427A - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH04210427A JPH04210427A JP40168290A JP40168290A JPH04210427A JP H04210427 A JPH04210427 A JP H04210427A JP 40168290 A JP40168290 A JP 40168290A JP 40168290 A JP40168290 A JP 40168290A JP H04210427 A JPH04210427 A JP H04210427A
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Landscapes
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１１
【産業上の利用分野］本発明は、自動車用鋼板等に使用
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。 ［０００２］ 【従来の技術】従来、自動車用鋼板等に使用される深絞
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了
した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後
再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用され
ていた。しかしながら近年、低コスト化を目的として、
従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替しよ
うとする要求が高まってきた。 ［０００３］従来の加工用熱延鋼板は、加工性とくに延
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。その
ため、一般には、γ→α変態時に集合組織がランダム化
するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著し
く劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法は
いくつか開示されている。例えば特開昭５２−２２６１
４９号公報では、Ｃ１０，００２％、 Ｓ ｊｌｏ、
０２％、Ｍｎ１０．２３％、Ｐｌｏ、００９％、 Ｓ
１０． ００８％、、Ａ１１０．０２５％、Ｎ１０．０
０２１％。 Ｔｉ１０．１０％の低炭素Ａ１キルト鋼を５００〜９０
０℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて１．６ｍｍ板
厚の銅帯とすることにより、ｒ値が１．２１の特性を有
する薄鋼板の製造例が示されている。しかしながら熱間
圧延時に強潤滑圧延を施さなければならないため、鋼板
の噛込み不良及びスリップ等の問題が生じる。これら潤
滑圧延時の問題を防止するためにはコイルの先、後端部
を無潤滑にて圧延を行うことが必要となり、そのためコ
イルの先、後端部において材質劣化が生じる。 ［０００４］また特開昭６１１９２５３９号公報には、
Ｃ１０，００８％、５ｉ１０．０４％、Ｍｎ／１゜５３
％、Ｐｌｏ、０１５％、Ｓ１０．００４％、Ｔｉ１０．
０６８％、Ｎｂ１０．０２４％の低炭素Ａｔキルド鋼を
Ａｒ３〜Ａｒ３＋１５０℃で９２％の圧延を施すことに
より、ｒ値が１．４１の特性を有する薄鋼板を製造する
例が開示されている。しかしながら上記方法は、γ域に
て熱延を終了し、その後のγ→α変態による変態集合組
織を利用しているため、必然的にｒ値の異方性は大きく
なり、Δｒ＝−１，２と非常に大きく、さらに得られる
ｒ値にも限度がある。 ［０００５］
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。 ［０００２］ 【従来の技術】従来、自動車用鋼板等に使用される深絞
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了
した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後
再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用され
ていた。しかしながら近年、低コスト化を目的として、
従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替しよ
うとする要求が高まってきた。 ［０００３］従来の加工用熱延鋼板は、加工性とくに延
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。その
ため、一般には、γ→α変態時に集合組織がランダム化
するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著し
く劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法は
いくつか開示されている。例えば特開昭５２−２２６１
４９号公報では、Ｃ１０，００２％、 Ｓ ｊｌｏ、
０２％、Ｍｎ１０．２３％、Ｐｌｏ、００９％、 Ｓ
１０． ００８％、、Ａ１１０．０２５％、Ｎ１０．０
０２１％。 Ｔｉ１０．１０％の低炭素Ａ１キルト鋼を５００〜９０
０℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて１．６ｍｍ板
厚の銅帯とすることにより、ｒ値が１．２１の特性を有
する薄鋼板の製造例が示されている。しかしながら熱間
圧延時に強潤滑圧延を施さなければならないため、鋼板
の噛込み不良及びスリップ等の問題が生じる。これら潤
滑圧延時の問題を防止するためにはコイルの先、後端部
を無潤滑にて圧延を行うことが必要となり、そのためコ
イルの先、後端部において材質劣化が生じる。 ［０００４］また特開昭６１１９２５３９号公報には、
Ｃ１０，００８％、５ｉ１０．０４％、Ｍｎ／１゜５３
％、Ｐｌｏ、０１５％、Ｓ１０．００４％、Ｔｉ１０．
０６８％、Ｎｂ１０．０２４％の低炭素Ａｔキルド鋼を
Ａｒ３〜Ａｒ３＋１５０℃で９２％の圧延を施すことに
より、ｒ値が１．４１の特性を有する薄鋼板を製造する
例が開示されている。しかしながら上記方法は、γ域に
て熱延を終了し、その後のγ→α変態による変態集合組
織を利用しているため、必然的にｒ値の異方性は大きく
なり、Δｒ＝−１，２と非常に大きく、さらに得られる
ｒ値にも限度がある。 ［０００５］
【発明が解決しようとする課題】本発明では、鋼成分と
熱間仕上圧延条件、とくに仕上圧延機出側張力を規制す
ることにより、冷延工程または冷延−焼鈍工程を省略し
て、従来の冷延鋼板に比べて遜色のない深絞り性を有す
る熱延薄鋼板をコイル長手方向に均一に製造することを
目的とする。 ［０００６］
熱間仕上圧延条件、とくに仕上圧延機出側張力を規制す
ることにより、冷延工程または冷延−焼鈍工程を省略し
て、従来の冷延鋼板に比べて遜色のない深絞り性を有す
る熱延薄鋼板をコイル長手方向に均一に製造することを
目的とする。 ［０００６］
【課題を解決するための手段】発明者らは鋭意研究を重
ねた結果、以下のように製造条件を規制することにより
、深絞り用熱延鋼板が製造可能となることを見出した。 その技術手段は、 Ｃ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ：０．１５重量％以下 Ｓ：０．０５本量％以下 Ａｌ：０．Ｏ］〜０．１５重量％ Ｎ：０．０５重量％以下 を含み、さらに、 Ｔｉ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００１〜０．００５重量％のうちの１種
又は２種以上を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
る鋼を、Ａｒ３変態点未満５００℃以上の温度域で仕上
圧延機出側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ２以上となるように圧
延素材を接続して連続圧延した後、巻取工程又は焼鈍工
程において再結晶処理することを特徴とする深絞り性に
優れた熱延鋼板の製造方法である。 ［０００７］Ｊ二記鋼成分に加え、Ｓｂ：０．００１〜
０．０５重量％を含有させると一層好ましく、また、Ａ
ｒａ 変態点未満の圧延を潤滑を施しつつ行うこと、連
続鋳造スラブを再加熱又は連袂鋳造後Ａｒ３ 変態点以
下に降温することなく直ちに若しくは保温処理を施して
上記処理をすれば工程の大幅な省略ができ、低コスト操
業とすることができる。 ［０００８］
ねた結果、以下のように製造条件を規制することにより
、深絞り用熱延鋼板が製造可能となることを見出した。 その技術手段は、 Ｃ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ：０．１５重量％以下 Ｓ：０．０５本量％以下 Ａｌ：０．Ｏ］〜０．１５重量％ Ｎ：０．０５重量％以下 を含み、さらに、 Ｔｉ：Ｏ，ＯＯ１〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００１〜０．００５重量％のうちの１種
又は２種以上を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
る鋼を、Ａｒ３変態点未満５００℃以上の温度域で仕上
圧延機出側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ２以上となるように圧
延素材を接続して連続圧延した後、巻取工程又は焼鈍工
程において再結晶処理することを特徴とする深絞り性に
優れた熱延鋼板の製造方法である。 ［０００７］Ｊ二記鋼成分に加え、Ｓｂ：０．００１〜
０．０５重量％を含有させると一層好ましく、また、Ａ
ｒａ 変態点未満の圧延を潤滑を施しつつ行うこと、連
続鋳造スラブを再加熱又は連袂鋳造後Ａｒ３ 変態点以
下に降温することなく直ちに若しくは保温処理を施して
上記処理をすれば工程の大幅な省略ができ、低コスト操
業とすることができる。 ［０００８］
【作用】以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結
果を述べる。 Ｃ：０．００２重量％、 Ｓｉ：０．０２重量％、 Ｍｎ ： ０． １．１重量％、 Ｐ：０．００９兎量％、 Ｓ：０．００８重量％、 Ａｌ ：０．０５５重量％、 Ｎ：０．００２重量％、 Ｔｉ：０．０４２ｆｆｉ量％、 Ｎｂ：０．０１２重量％ の組成の熱延鋼帯を７００℃で加熱し、均熱した後、１
バスで５０％の圧延を行い、引き続き７００℃、ｌｈｒ
の巻取自己焼鈍処理を施した。なお熱間仕上圧延は無潤
滑圧延とした。この時、圧延機出側張力をＯ〜４ｋｇｆ
／ｍｍ２と変化させた。熱延板のｒ値におよぼす出側張
力の影響を図１に示す。ｒ値は圧延機出側張力に依存し
、圧延機出側張力を１ ｋ ｇ、 ｆ ／ｍｍ２以上と
することにより、無潤滑圧延でも著しく向上した。 ［０００９］以上の実験結果をもとに、以下のように発
明を限定した。（１）鋼成分本発明においては鋼成分は
重要であり、Ｃ：０．０５重量％以下、Ｓｉ：１．０重
量％以下、Ｍｎ：１．０重量％以下、Ｐ：０．１５重量
％以下、Ｓ：０．０５重量％以下、Ａ１：０．０１〜０
．１５重量％、Ｎ：０．０５重量％以下でかつ、Ｔｉ：
０．００１〜０．１０重量％、Ｎｂ：０．００１〜０．
１０重竜％、Ｂ：０．０００１〜０．００５重量％のう
ちの１種又は２種以上を含まなければならない。鋼成分
がこれらの範囲でなければ優れた深絞り性を得ることが
できない。さらに、箱型焼鈍時の浸窒防止のためＳｂ：
０．００１〜０．０５玉量％を含むことが好適である。 以下、各々の成分について限定理由を示す。 ［００１０１ （ａ） Ｃ： ０． ０５重量％以以下は少なければ少
ないほど深絞り性が向上するので好ましいが、その含有
量が０．０５重量％以下ではさほど悪影響をおよぼさな
いので０．０５重量％以下と限定した。 （ｂ） Ｓｉ ： １． ０重量％以下Ｓｉは鋼を強化
する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加される
が、その添加量が１．０重量％を越えると深絞り性及び
表面性状に悪影響を与えるので１．０重量％以下と限定
した。 ［００１１１ （ｃ）Ｍｎ ： １．０重量％以下Ｍｎは鋼を強化する
作用があり、所望の強度に応じて必要量添加されるが、
その添加量が１．０重量％を越えると深絞り性に悪影響
を与えるので１．０重機％以下と限定した。 （ｄ）Ｐ：０．１５重量％以以下は鋼を強化する作用が
あり、所望の強度に応じて必要量添加されるが、その添
加量が０．１５重竜％を越えると深絞り性に悪影響を与
えるので０．１５重量％以下と限定した。 ［００１２］ （ｅ）Ｓ：０．０５１量％以下Ｓは少
なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ましいが
、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので０．０５重量％以下と限定した。 （ｆ） Ａｔ ：０． ０１〜０．１５重量％Ａ１は脱
酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要量
に応じて添加されるが、０．０１重量％未満では添加効
果がなく、一方、０．０５重量％を越えて添加してもよ
り一層の脱酸効果は得られないため、０．０１〜０．１
５重量％と限定した。 ［００１３］ （ｇ）Ｎ：０．００５重量％以下以下
少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ましい
が、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定した。 （ｈ）Ｔｉ ：０．００１〜０．１０重量％Ｔｉは炭窒
化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃ２固溶Ｎを低減させ
、深絞り性に有利な（１１１）方位を優先的に形成させ
る効果がある。その添加量が０．００１重量％未満では
添加効果がなく、一方０．１０重量％を越えて添加して
もそれ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化
につながるので０．００１〜０．１０重量％と限定した
。 ［００１４］ （ｉ）Ｎｂ：０．００１〜０．１０重
量％Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減
させる効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に
有効である。その添加量が０．００１重量％未満では効
果がなく、一方０．１０重量％を越えて添加してもそれ
以上の添加効果は得られないため０．００１〜０．１０
重量％と限定した。 ［００１５］ （ｊ）Ｓｂ：０．００１〜０．０５重
量％ｓｂは箱型焼鈍時の浸窒防止のために添加される。 その添加量が０．００１重量％未満では効果がなく、一
方０．０５重量％を越えて添加してもそれ以上の効果は
得られないため０．００１〜０．０５重量％と限定した
。 （２）圧延工程圧延工程は本発明においても最も重要で
あり、Ａｒ３ 変態点未満５００℃以上の温度域におい
て、仕上圧延機出側張力が１ｋ ｇｆ／ｍｍ２以上とな
るように圧延素材を接続して連続圧延することが必要で
ある。仕上圧延機出側張力が１ｋｇ、ｆ／ｍｍ２未満で
は、鋼板表面とロールとの間の摩擦力に起因する付加的
剪断力により、鋼板表層部に深絞り性に好ましくない集
合組織が形成されるためｒ値が劣化する。一方、仕上圧
延機出側張力を１ｋｇｆ／ｍｍ２以上とすることにより
、鋼板表層部の付加的剪断力が低減し、その結果高いｒ
値が得られる。上限としては１０ ｋｇ ｆ／ｍｒｎ２
も可能であるが、操業性等から４ｋｇｆ／ｍｍ”ま
でが適当である。 ［００１６］さらにより一層の深絞り性を確保するため
には、Ａｒ３変態点未満５００℃以上の温度域での圧延
を、潤滑を施しながら行うとよい。５００℃未満ではｒ
値が向上せず圧延荷重が上昇するのみであるから不可で
ある。また圧延素材については、連続鋳造スラブを再加
熱又は連続鋳造後Ａｒ３変態点以下に降温することなく
直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延でシートバ
ーとしたものを使用する。粗圧延条件としては、仕上圧
延前組織の微細化を目的に、粗圧延仕上げ温度をＡ ｒ
３変態点以上９５０℃以下とすることが好ましい。 ［００１７］なお、ロール径、ロールの構造、潤滑剤の
種類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３）再結晶処理工程本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶
処理を施す必要がある。再結晶処理方法としては、コイ
ラー巻取時の自己焼鈍ならびに再結晶焼鈍がある。 ［００１８］自己焼鈍については、コイラー取部温度を
６００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍につい
ては箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっ
きラインにおいて実施可能である。 （４）調質圧延本発明鋼には５％以下の調質圧延を施す
ことが可能である。 ［００１９１本発明は深絞り用熱延鋼板、深絞り用溶融
亜鉛めっき鋼板、深絞り用電気めっき鋼板として使用す
１能である。さらに本発明鋼を冷延素材としても使用で
き、その際には従来よりも格段に優れた深絞り性有する
冷延鋼板が製造可能となる。 ［００２０１
果を述べる。 Ｃ：０．００２重量％、 Ｓｉ：０．０２重量％、 Ｍｎ ： ０． １．１重量％、 Ｐ：０．００９兎量％、 Ｓ：０．００８重量％、 Ａｌ ：０．０５５重量％、 Ｎ：０．００２重量％、 Ｔｉ：０．０４２ｆｆｉ量％、 Ｎｂ：０．０１２重量％ の組成の熱延鋼帯を７００℃で加熱し、均熱した後、１
バスで５０％の圧延を行い、引き続き７００℃、ｌｈｒ
の巻取自己焼鈍処理を施した。なお熱間仕上圧延は無潤
滑圧延とした。この時、圧延機出側張力をＯ〜４ｋｇｆ
／ｍｍ２と変化させた。熱延板のｒ値におよぼす出側張
力の影響を図１に示す。ｒ値は圧延機出側張力に依存し
、圧延機出側張力を１ ｋ ｇ、 ｆ ／ｍｍ２以上と
することにより、無潤滑圧延でも著しく向上した。 ［０００９］以上の実験結果をもとに、以下のように発
明を限定した。（１）鋼成分本発明においては鋼成分は
重要であり、Ｃ：０．０５重量％以下、Ｓｉ：１．０重
量％以下、Ｍｎ：１．０重量％以下、Ｐ：０．１５重量
％以下、Ｓ：０．０５重量％以下、Ａ１：０．０１〜０
．１５重量％、Ｎ：０．０５重量％以下でかつ、Ｔｉ：
０．００１〜０．１０重量％、Ｎｂ：０．００１〜０．
１０重竜％、Ｂ：０．０００１〜０．００５重量％のう
ちの１種又は２種以上を含まなければならない。鋼成分
がこれらの範囲でなければ優れた深絞り性を得ることが
できない。さらに、箱型焼鈍時の浸窒防止のためＳｂ：
０．００１〜０．０５玉量％を含むことが好適である。 以下、各々の成分について限定理由を示す。 ［００１０１ （ａ） Ｃ： ０． ０５重量％以以下は少なければ少
ないほど深絞り性が向上するので好ましいが、その含有
量が０．０５重量％以下ではさほど悪影響をおよぼさな
いので０．０５重量％以下と限定した。 （ｂ） Ｓｉ ： １． ０重量％以下Ｓｉは鋼を強化
する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加される
が、その添加量が１．０重量％を越えると深絞り性及び
表面性状に悪影響を与えるので１．０重量％以下と限定
した。 ［００１１１ （ｃ）Ｍｎ ： １．０重量％以下Ｍｎは鋼を強化する
作用があり、所望の強度に応じて必要量添加されるが、
その添加量が１．０重量％を越えると深絞り性に悪影響
を与えるので１．０重機％以下と限定した。 （ｄ）Ｐ：０．１５重量％以以下は鋼を強化する作用が
あり、所望の強度に応じて必要量添加されるが、その添
加量が０．１５重竜％を越えると深絞り性に悪影響を与
えるので０．１５重量％以下と限定した。 ［００１２］ （ｅ）Ｓ：０．０５１量％以下Ｓは少
なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ましいが
、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので０．０５重量％以下と限定した。 （ｆ） Ａｔ ：０． ０１〜０．１５重量％Ａ１は脱
酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要量
に応じて添加されるが、０．０１重量％未満では添加効
果がなく、一方、０．０５重量％を越えて添加してもよ
り一層の脱酸効果は得られないため、０．０１〜０．１
５重量％と限定した。 ［００１３］ （ｇ）Ｎ：０．００５重量％以下以下
少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ましい
が、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定した。 （ｈ）Ｔｉ ：０．００１〜０．１０重量％Ｔｉは炭窒
化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃ２固溶Ｎを低減させ
、深絞り性に有利な（１１１）方位を優先的に形成させ
る効果がある。その添加量が０．００１重量％未満では
添加効果がなく、一方０．１０重量％を越えて添加して
もそれ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化
につながるので０．００１〜０．１０重量％と限定した
。 ［００１４］ （ｉ）Ｎｂ：０．００１〜０．１０重
量％Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減
させる効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に
有効である。その添加量が０．００１重量％未満では効
果がなく、一方０．１０重量％を越えて添加してもそれ
以上の添加効果は得られないため０．００１〜０．１０
重量％と限定した。 ［００１５］ （ｊ）Ｓｂ：０．００１〜０．０５重
量％ｓｂは箱型焼鈍時の浸窒防止のために添加される。 その添加量が０．００１重量％未満では効果がなく、一
方０．０５重量％を越えて添加してもそれ以上の効果は
得られないため０．００１〜０．０５重量％と限定した
。 （２）圧延工程圧延工程は本発明においても最も重要で
あり、Ａｒ３ 変態点未満５００℃以上の温度域におい
て、仕上圧延機出側張力が１ｋ ｇｆ／ｍｍ２以上とな
るように圧延素材を接続して連続圧延することが必要で
ある。仕上圧延機出側張力が１ｋｇ、ｆ／ｍｍ２未満で
は、鋼板表面とロールとの間の摩擦力に起因する付加的
剪断力により、鋼板表層部に深絞り性に好ましくない集
合組織が形成されるためｒ値が劣化する。一方、仕上圧
延機出側張力を１ｋｇｆ／ｍｍ２以上とすることにより
、鋼板表層部の付加的剪断力が低減し、その結果高いｒ
値が得られる。上限としては１０ ｋｇ ｆ／ｍｒｎ２
も可能であるが、操業性等から４ｋｇｆ／ｍｍ”ま
でが適当である。 ［００１６］さらにより一層の深絞り性を確保するため
には、Ａｒ３変態点未満５００℃以上の温度域での圧延
を、潤滑を施しながら行うとよい。５００℃未満ではｒ
値が向上せず圧延荷重が上昇するのみであるから不可で
ある。また圧延素材については、連続鋳造スラブを再加
熱又は連続鋳造後Ａｒ３変態点以下に降温することなく
直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延でシートバ
ーとしたものを使用する。粗圧延条件としては、仕上圧
延前組織の微細化を目的に、粗圧延仕上げ温度をＡ ｒ
３変態点以上９５０℃以下とすることが好ましい。 ［００１７］なお、ロール径、ロールの構造、潤滑剤の
種類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３）再結晶処理工程本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶
処理を施す必要がある。再結晶処理方法としては、コイ
ラー巻取時の自己焼鈍ならびに再結晶焼鈍がある。 ［００１８］自己焼鈍については、コイラー取部温度を
６００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍につい
ては箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっ
きラインにおいて実施可能である。 （４）調質圧延本発明鋼には５％以下の調質圧延を施す
ことが可能である。 ［００１９１本発明は深絞り用熱延鋼板、深絞り用溶融
亜鉛めっき鋼板、深絞り用電気めっき鋼板として使用す
１能である。さらに本発明鋼を冷延素材としても使用で
き、その際には従来よりも格段に優れた深絞り性有する
冷延鋼板が製造可能となる。 ［００２０１
【実施例］表１に示す組成鋼スラブを表２に示す条件で
粗圧延後、仕上げ圧延を行った。この時の仕上終了温度
（ＦＤＴ）、巻取温度（ＣＴ）、連続圧延の有無、仕上
圧延機出側張力、潤滑、再結晶処理条件及び最終製品の
ｒ値を表２に示す。ｒ値は１５％引張子ひずみを与えた
後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向く
圧延方向に４５度方向）及びＣ方向（圧延方向に９０度
方向）の平均値 ｒ値＝＝ （ｒ（、＋２ｒＤ＋ ｒｅ ）／４として求
めた。 ［００２１］本発明範囲内にて製造した熱延鋼板は、比
較例に比べて優れた絞り性を有することが分かる。 ［００２２］ 【表１】 ［００２３１
粗圧延後、仕上げ圧延を行った。この時の仕上終了温度
（ＦＤＴ）、巻取温度（ＣＴ）、連続圧延の有無、仕上
圧延機出側張力、潤滑、再結晶処理条件及び最終製品の
ｒ値を表２に示す。ｒ値は１５％引張子ひずみを与えた
後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向く
圧延方向に４５度方向）及びＣ方向（圧延方向に９０度
方向）の平均値 ｒ値＝＝ （ｒ（、＋２ｒＤ＋ ｒｅ ）／４として求
めた。 ［００２１］本発明範囲内にて製造した熱延鋼板は、比
較例に比べて優れた絞り性を有することが分かる。 ［００２２］ 【表１】 ［００２３１
【表２］
［００２４］
【発明の効果】本発明では、冷延鋼板と同等の深絞り性
に優れた熱延鋼板がコイル長手方向に均一に製造可能と
なり、従来の冷延鋼板の製造に比べて大幅なコストダウ
ンが実現可能となる。
に優れた熱延鋼板がコイル長手方向に均一に製造可能と
なり、従来の冷延鋼板の製造に比べて大幅なコストダウ
ンが実現可能となる。
【図１．ｌｒ値におよぼす圧延機出側張力の影響を示す
図である。
図である。
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ：０．１５重量％以下 Ｓ：０．０５重量％以下 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ｎ：０．０５重量％以下 を含み、さらに、 Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｂ：０．０００１〜０．００５重量％ のうちの１種又は２種以上を含み、残部鉄及び不可避的
不純物よりなる鋼を、Ａｒ＿３変態点未満５００℃以上
の温度域で、仕上圧延機出側張力が１ｋｇｆ／ｍｍ＾２
以上となるように圧延素材を接続して連続圧延した後、
巻取工程又は焼鈍工程において再結晶処理することを特
徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】鋼成分にさらに Ｓｂ：０．００１〜０．０５重量％ を含むことを特徴とする請求項１記載の深絞り性に優れ
た熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ａｒ＿３変態点未満の温度域における圧延
を潤滑を施しつつ行うことを特徴とする請求項１又は２
記載の深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】連続鋳造スラブを再加熱又は連続鋳造後Ａ
ｒ＿３変態点以下に降温することなく直ちにもしくは保
温処理を施して粗圧延した材料を用いることを特徴とす
る請求項１、２又は３記載の深絞り性に優れた熱延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40168290A JP2840459B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40168290A JP2840459B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210427A true JPH04210427A (ja) | 1992-07-31 |
| JP2840459B2 JP2840459B2 (ja) | 1998-12-24 |
Family
ID=18511519
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40168290A Expired - Fee Related JP2840459B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2840459B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19701443A1 (de) * | 1997-01-17 | 1998-07-23 | Thyssen Stahl Ag | Stahl |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103934282B (zh) * | 2014-04-18 | 2016-06-01 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种深冲镀锌钢板的光整拉矫张力控制方法 |
-
1990
- 1990-12-12 JP JP40168290A patent/JP2840459B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19701443A1 (de) * | 1997-01-17 | 1998-07-23 | Thyssen Stahl Ag | Stahl |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2840459B2 (ja) | 1998-12-24 |
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