JPH10183255A - ｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
ｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH10183255A JPH10183255A JP35470196A JP35470196A JPH10183255A JP H10183255 A JPH10183255 A JP H10183255A JP 35470196 A JP35470196 A JP 35470196A JP 35470196 A JP35470196 A JP 35470196A JP H10183255 A JPH10183255 A JP H10183255A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- value
- hot
- less
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱延時に集合組織を制御してｒ値の面内異方
性の小さい熱延鋼板を製造する方法を提供する。 【解決手段】 重量比で、Ｃ：０．００１〜０．２％、
Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ：
０．００５〜０．１％、Ａｌ：０．００５〜０．３％、
Ｎ：０．００１〜０．０１％、必要に応じＴｉ、Ｎｂの
一方あるいは両方の合計が０．０１〜０．２％、さらに
Ｂを０．０００２〜０．００５％を含有する鋼のスラブ
を熱延する際に、必要に応じて粗圧延後に先行の熱延板
に接合して、Ａｒ3変態点＋１００℃以下乃至Ａｒ3変態
点以上の範囲内の温度で１パスあるいは２パス以上の圧
延のトータル圧下率が少なくとも６０％以上の圧延を、
潤滑を施して摩擦係数が０．２以下の条件で行い、Ａｒ
3変態点以上で仕上圧延を終了することを特徴とするｒ
値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法。
性の小さい熱延鋼板を製造する方法を提供する。 【解決手段】 重量比で、Ｃ：０．００１〜０．２％、
Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ：
０．００５〜０．１％、Ａｌ：０．００５〜０．３％、
Ｎ：０．００１〜０．０１％、必要に応じＴｉ、Ｎｂの
一方あるいは両方の合計が０．０１〜０．２％、さらに
Ｂを０．０００２〜０．００５％を含有する鋼のスラブ
を熱延する際に、必要に応じて粗圧延後に先行の熱延板
に接合して、Ａｒ3変態点＋１００℃以下乃至Ａｒ3変態
点以上の範囲内の温度で１パスあるいは２パス以上の圧
延のトータル圧下率が少なくとも６０％以上の圧延を、
潤滑を施して摩擦係数が０．２以下の条件で行い、Ａｒ
3変態点以上で仕上圧延を終了することを特徴とするｒ
値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ｒ値の面内異方性
の小さい熱延鋼板の製造方法に関するものである。な
お、本発明の熱延鋼板は、表面処理原板も含むものであ
る。
の小さい熱延鋼板の製造方法に関するものである。な
お、本発明の熱延鋼板は、表面処理原板も含むものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】加工用熱延鋼板の従来の製造方法は、低
炭素鋼のスラブを数回の粗圧延を行った後、５〜７スタ
ンドの連続熱間仕上圧延機にてＡｒ3変態点以上の仕上
温度で行い、板厚２〜４ｍｍの熱延板を製造していた。
熱間圧延を行う際には、油潤滑が行われることはある
が、この油潤滑は基本的にはロールの磨耗を低減する目
的で行われるもので、その際、選択される潤滑油の条件
は、ロールの磨耗は抑制するが、ロールと圧延片間の摩
擦係数はあまり下げないものである。その理由は、圧延
片がロールバイトに噛む込まれる際に、摩擦係数が小さ
いとロールと圧延片がスリップを起こし、噛み込み不良
により圧延ができなくなる可能性があるためである。そ
れゆえ、従来から、摩擦係数を積極的に下げた熱間圧延
は行われていなかった。ただし、実験的に、最初の噛み
込み時には潤滑を施さず、噛み込み後から潤滑を行い圧
延荷重の低減を確認した結果が、学会誌『塑性と加工』
ｖｏｌ．１７（１９７６）、ｐ２０２〜２０８で報告さ
れている。この報告では、潤滑を施すことにより仕上圧
延の前段では顕著な圧延荷重の低下が確認されたが、後
段では潤滑による荷重の低下は少ないと報告されてい
る。しかし、その際の摩擦係数の大きさや材質の変化に
ついては全く報告されていない。
炭素鋼のスラブを数回の粗圧延を行った後、５〜７スタ
ンドの連続熱間仕上圧延機にてＡｒ3変態点以上の仕上
温度で行い、板厚２〜４ｍｍの熱延板を製造していた。
熱間圧延を行う際には、油潤滑が行われることはある
が、この油潤滑は基本的にはロールの磨耗を低減する目
的で行われるもので、その際、選択される潤滑油の条件
は、ロールの磨耗は抑制するが、ロールと圧延片間の摩
擦係数はあまり下げないものである。その理由は、圧延
片がロールバイトに噛む込まれる際に、摩擦係数が小さ
いとロールと圧延片がスリップを起こし、噛み込み不良
により圧延ができなくなる可能性があるためである。そ
れゆえ、従来から、摩擦係数を積極的に下げた熱間圧延
は行われていなかった。ただし、実験的に、最初の噛み
込み時には潤滑を施さず、噛み込み後から潤滑を行い圧
延荷重の低減を確認した結果が、学会誌『塑性と加工』
ｖｏｌ．１７（１９７６）、ｐ２０２〜２０８で報告さ
れている。この報告では、潤滑を施すことにより仕上圧
延の前段では顕著な圧延荷重の低下が確認されたが、後
段では潤滑による荷重の低下は少ないと報告されてい
る。しかし、その際の摩擦係数の大きさや材質の変化に
ついては全く報告されていない。
【０００３】一方、新技術として、Ａｒ3変態点以下の
温度での熱間圧延において、摩擦係数を積極的に下げた
圧延を行うことにより深絞り性を向上させることができ
る技術が、特開昭５９−１０７０２３号公報に開示され
ている。この技術の思想は、鋼をＡｒ3変態点以下にす
ることにより結晶構造を冷延時と同様の体心立方格子構
造にして、圧延による変形で冷延時と類似の集合組織を
形成して、冷延鋼板並みの深絞り性を得ようとするもの
である。
温度での熱間圧延において、摩擦係数を積極的に下げた
圧延を行うことにより深絞り性を向上させることができ
る技術が、特開昭５９−１０７０２３号公報に開示され
ている。この技術の思想は、鋼をＡｒ3変態点以下にす
ることにより結晶構造を冷延時と同様の体心立方格子構
造にして、圧延による変形で冷延時と類似の集合組織を
形成して、冷延鋼板並みの深絞り性を得ようとするもの
である。
【０００４】しかし、この考え方は結晶構造が異なるＡ
ｒ3変態点以上の温度の圧延では適用することができ
ず、Ａｒ3変態点以上の温度の圧延では潤滑の効果につ
いて全く言及されていない。
ｒ3変態点以上の温度の圧延では適用することができ
ず、Ａｒ3変態点以上の温度の圧延では潤滑の効果につ
いて全く言及されていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、通常の熱延
鋼板のｒ値の面内の平均値は０．８から１．０程度で、
冷延鋼板に比べると劣る。その上、面内異方性があり、
圧延方向および幅方向のｒ値が圧延方向に４５度傾いた
方向のものよりかなり低い。面内で均一な深絞り加工に
おいて破断をきたすのはｒ値の最も低い方向であるの
で、ｒ値の面内異方性を小さくすることは重要な技術課
題である。
鋼板のｒ値の面内の平均値は０．８から１．０程度で、
冷延鋼板に比べると劣る。その上、面内異方性があり、
圧延方向および幅方向のｒ値が圧延方向に４５度傾いた
方向のものよりかなり低い。面内で均一な深絞り加工に
おいて破断をきたすのはｒ値の最も低い方向であるの
で、ｒ値の面内異方性を小さくすることは重要な技術課
題である。
【０００６】そこで、本発明は、熱延鋼板のｒ値の面内
異方性を低減する製造方法を提供するものである。
異方性を低減する製造方法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、ｒ値の面内
異方性に及ぼす熱延条件の影響を系統的に検討し、仕上
圧延において、圧下率、圧延温度、ロールと鋼板の摩擦
係数を最適化することにより、熱延鋼板のｒ値の面内異
方性を顕著に低減できることを明らかにすることができ
た。本発明は、その知見に基づくもので、その要旨とす
るところは、重量比で、Ｃ：０．００１％以上、０．２
％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．０５％以上、
１．５％以下、Ｐ：０．００５％以上、０．１％以下、
Ａｌ：０．００５％以上、０．３％以下、Ｎ：０．００
１％以上、０．０１％以下、必要に応じＴｉ、Ｎｂの一
方あるいは両方の合計が０．０１％以上、０．２％以
下、さらに、必要に応じＢを０．０００２％以上、０．
００５％以下を含有し、残部鉄および不可避的不純物か
らなる鋼のスラブを熱延する際に、必要に応じ、粗圧延
後、先行の熱延板に接合して、Ａｒ3変態点＋１００℃
以下乃至Ａｒ3変態点以上の範囲内の温度で１パスある
いは２パス以上の圧延のトータル圧下率が少なくとも６
０％以上の圧延を潤滑を施して摩擦係数が０．２以下の
条件で行い、Ａｒ3変態点以上で仕上圧延を終了するこ
とを特徴とするｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板およ
び表面処理原板の製造方法である。
異方性に及ぼす熱延条件の影響を系統的に検討し、仕上
圧延において、圧下率、圧延温度、ロールと鋼板の摩擦
係数を最適化することにより、熱延鋼板のｒ値の面内異
方性を顕著に低減できることを明らかにすることができ
た。本発明は、その知見に基づくもので、その要旨とす
るところは、重量比で、Ｃ：０．００１％以上、０．２
％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．０５％以上、
１．５％以下、Ｐ：０．００５％以上、０．１％以下、
Ａｌ：０．００５％以上、０．３％以下、Ｎ：０．００
１％以上、０．０１％以下、必要に応じＴｉ、Ｎｂの一
方あるいは両方の合計が０．０１％以上、０．２％以
下、さらに、必要に応じＢを０．０００２％以上、０．
００５％以下を含有し、残部鉄および不可避的不純物か
らなる鋼のスラブを熱延する際に、必要に応じ、粗圧延
後、先行の熱延板に接合して、Ａｒ3変態点＋１００℃
以下乃至Ａｒ3変態点以上の範囲内の温度で１パスある
いは２パス以上の圧延のトータル圧下率が少なくとも６
０％以上の圧延を潤滑を施して摩擦係数が０．２以下の
条件で行い、Ａｒ3変態点以上で仕上圧延を終了するこ
とを特徴とするｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板およ
び表面処理原板の製造方法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
【０００９】まず、成分の限定条件について説明する。
【００１０】Ｃ：下限を０．００１％としたのは、さら
なるＣの低減は製鋼コストの著しい上昇をもたらすため
である。また、上限を０．２％としたのは、この上限を
越えるＣの添加で溶接性の劣化が懸念されるためであ
る。
なるＣの低減は製鋼コストの著しい上昇をもたらすため
である。また、上限を０．２％としたのは、この上限を
越えるＣの添加で溶接性の劣化が懸念されるためであ
る。
【００１１】Ｓｉ：上限を０．３％以下と限定したの
は、この上限を越えるＳｉの添加で赤スケールの形成が
顕著になり熱延板の表面品位が劣化すると共に、溶融め
っき性も劣化するためである。
は、この上限を越えるＳｉの添加で赤スケールの形成が
顕著になり熱延板の表面品位が劣化すると共に、溶融め
っき性も劣化するためである。
【００１２】Ｍｎ：下限を０．０５％としたのは、さら
なるＭｎの低減は製鋼コストの著しい上昇をもたらすた
めである。また、合金コストが高くなるので上限を１．
５％とした。
なるＭｎの低減は製鋼コストの著しい上昇をもたらすた
めである。また、合金コストが高くなるので上限を１．
５％とした。
【００１３】Ｐ：下限を０．００５％としたのは、さら
なるＰの低減は２次精練のコストの著しい上昇をもたら
すためである。また、上限を０．１％としたのは、これ
を越えるＰ添加で加工性の著しい劣化が起こるためであ
る。
なるＰの低減は２次精練のコストの著しい上昇をもたら
すためである。また、上限を０．１％としたのは、これ
を越えるＰ添加で加工性の著しい劣化が起こるためであ
る。
【００１４】Ａｌ：下限を０．００５％としたのは、製
鋼において十分な脱酸を行うためで、上限を０．３％と
したのは、これを越えるＡｌ添加は溶融めっき性の劣化
の原因になるためである。
鋼において十分な脱酸を行うためで、上限を０．３％と
したのは、これを越えるＡｌ添加は溶融めっき性の劣化
の原因になるためである。
【００１５】Ｎ：下限を０．００１％としたのは、さら
なるＮの低減は製鋼コストの著しい上昇をもたらすため
である。また、上限を０．０１％としたのは、これを越
えＮの添加で製鋼時にバブリングが起こり易くなり、そ
のために鋳片の欠陥が増え、最終的に製品の表面品位が
劣化するためである。
なるＮの低減は製鋼コストの著しい上昇をもたらすため
である。また、上限を０．０１％としたのは、これを越
えＮの添加で製鋼時にバブリングが起こり易くなり、そ
のために鋳片の欠陥が増え、最終的に製品の表面品位が
劣化するためである。
【００１６】Ｂ：Ｂは２次加工性や疲労強度の向上に寄
与する。そのため、これらの特性を向上させる必要のあ
るときは、Ｂの添加の効果が現われるのに最低限必要な
０．０００２％以上添加する必要がある。しかし、添加
量に対する効果代は添加量が多くなるほど少なくなり、
過剰の添加は加工性を劣化させるので上限を０．００５
％とした。
与する。そのため、これらの特性を向上させる必要のあ
るときは、Ｂの添加の効果が現われるのに最低限必要な
０．０００２％以上添加する必要がある。しかし、添加
量に対する効果代は添加量が多くなるほど少なくなり、
過剰の添加は加工性を劣化させるので上限を０．００５
％とした。
【００１７】Ｔｉ、Ｎｂ：Ｔｉおよび／またはＮｂの添
加により、Ｃ、Ｎと析出物を作り、加工性を向上させた
り、析出強化により強度を上昇させたりすることができ
る。その効果が明確に現われるＴｉ、Ｎｂの一方あるい
は両方の合計の添加量の下限は０．０１％である。ま
た、上限は合金コストの増加を抑えるため設けた。
加により、Ｃ、Ｎと析出物を作り、加工性を向上させた
り、析出強化により強度を上昇させたりすることができ
る。その効果が明確に現われるＴｉ、Ｎｂの一方あるい
は両方の合計の添加量の下限は０．０１％である。ま
た、上限は合金コストの増加を抑えるため設けた。
【００１８】次にプロセス条件の限定について述べる。
【００１９】熱延条件において、Ａｒ3変態点＋１００
℃以下、Ａｒ3変態点以上の温度で１パスあるいは２パ
ス以上の圧延のトータル圧下率が６０％以上の圧延を潤
滑を施して摩擦係数が０．２以下の条件で行うとしたの
は、本発明の最も重要な技術ポイントで、この条件を満
足することにより従来にない熱延板の集合組織制御が可
能になった。
℃以下、Ａｒ3変態点以上の温度で１パスあるいは２パ
ス以上の圧延のトータル圧下率が６０％以上の圧延を潤
滑を施して摩擦係数が０．２以下の条件で行うとしたの
は、本発明の最も重要な技術ポイントで、この条件を満
足することにより従来にない熱延板の集合組織制御が可
能になった。
【００２０】従来技術において、Ａｒ3変態点以下の温
度域の熱延で潤滑圧延を行う技術は、表層部に働くせん
断ひずみ成分を極力低減して中心層と類似の｛１１１｝
方位の強度が高い集合組織を形成させるためであった
が、γ域熱延ではこのような観点での集合組織制御は行
われていなかった。その原因は、γ域で形成された集合
組織は変態によりランダム化され、有効な集合組織制御
が困難であると考えられていたためである。
度域の熱延で潤滑圧延を行う技術は、表層部に働くせん
断ひずみ成分を極力低減して中心層と類似の｛１１１｝
方位の強度が高い集合組織を形成させるためであった
が、γ域熱延ではこのような観点での集合組織制御は行
われていなかった。その原因は、γ域で形成された集合
組織は変態によりランダム化され、有効な集合組織制御
が困難であると考えられていたためである。
【００２１】本発明者は、γ域熱延での集合組織制御の
研究を精力的に行い、この既成概念を打ち破ることに成
功した。すなわち、γ域熱延においても表層近傍ではせ
ん断ひずみの影響で中心層とは異質の集合組織が形成さ
れ、変態後もその相違は残存することを明らかにした。
そして、３ｍｍ厚のγ域で圧延された現場の熱延板の表
層部１５％の板厚の試験片と中心層で同様の板厚の試験
片を切り出し、ｒ値を測定した結果、表層部では非常に
大きいｒ値の面内異方性が見られたのに対して、中心部
でのｒ値の面内異方性は小さいことを確認した。そこ
で、表層部の集合組織形成を中心部のそれに近づけるた
めに潤滑圧延を行ったところ、ｒ値の面内異方性の低減
が可能なことが明らかになった。
研究を精力的に行い、この既成概念を打ち破ることに成
功した。すなわち、γ域熱延においても表層近傍ではせ
ん断ひずみの影響で中心層とは異質の集合組織が形成さ
れ、変態後もその相違は残存することを明らかにした。
そして、３ｍｍ厚のγ域で圧延された現場の熱延板の表
層部１５％の板厚の試験片と中心層で同様の板厚の試験
片を切り出し、ｒ値を測定した結果、表層部では非常に
大きいｒ値の面内異方性が見られたのに対して、中心部
でのｒ値の面内異方性は小さいことを確認した。そこ
で、表層部の集合組織形成を中心部のそれに近づけるた
めに潤滑圧延を行ったところ、ｒ値の面内異方性の低減
が可能なことが明らかになった。
【００２２】しかしながら、ｒ値の面内異方性を低減す
るには、表層部に適正の集合組織が形成されることが前
提であり、以下の条件が整わなければならないことが明
らかになった。すなわち、その１つはロールと圧延板の
間の摩擦係数が０．２以下になることである。これは、
表面のせん断ひずみを低減することを意味し、潤滑圧延
により達成できる。次に、潤滑圧延での全圧下率が小さ
いと集合組織の形成が不十分でｒ値の面内異方性は小さ
くならない。６０％以上の圧下を１パスあるいは多パス
により加えることにより、ｒ値の面内異方性の低減が明
確に現われる。また、その圧延の温度が高すぎると再結
晶、粒成長が顕著に起きて集合組織の尖鋭化が阻まれ、
ｒ値の面内異方性を小さくする集合組織が得られ難いの
でＡｒ3＋１００℃を上限とした。また、本発明での集
合組織形成はメカニズムが同じγ域での圧延を利用する
ことを前提にしているので熱延温度の下限はＡｒ3とし
た。Ａｒ3変態点未満の温度での圧延は、潤滑の有無に
かかわらずｒ値の面内異方性を大きくするので、仕上圧
延のＡｒ3変態点以上で終了する必要がある。
るには、表層部に適正の集合組織が形成されることが前
提であり、以下の条件が整わなければならないことが明
らかになった。すなわち、その１つはロールと圧延板の
間の摩擦係数が０．２以下になることである。これは、
表面のせん断ひずみを低減することを意味し、潤滑圧延
により達成できる。次に、潤滑圧延での全圧下率が小さ
いと集合組織の形成が不十分でｒ値の面内異方性は小さ
くならない。６０％以上の圧下を１パスあるいは多パス
により加えることにより、ｒ値の面内異方性の低減が明
確に現われる。また、その圧延の温度が高すぎると再結
晶、粒成長が顕著に起きて集合組織の尖鋭化が阻まれ、
ｒ値の面内異方性を小さくする集合組織が得られ難いの
でＡｒ3＋１００℃を上限とした。また、本発明での集
合組織形成はメカニズムが同じγ域での圧延を利用する
ことを前提にしているので熱延温度の下限はＡｒ3とし
た。Ａｒ3変態点未満の温度での圧延は、潤滑の有無に
かかわらずｒ値の面内異方性を大きくするので、仕上圧
延のＡｒ3変態点以上で終了する必要がある。
【００２３】潤滑圧延をする際に、ロールバイトへの噛
み込みの際、潤滑状態で圧延すると噛み込み不良やスリ
ップなどが起る可能性が高い。そのため、１スラブ毎に
圧延する場合、ホットストリップの先端が巻き取られる
まで、潤滑を施さないのが一般的な操業である。しか
し、この場合、無潤滑部と潤滑部で長手方向で特性が異
なり、品質管理上支障を来たすことがある。そのため、
粗圧延後、先行の粗圧延材に該粗圧延材を接合し、連続
的に熱延を行うことが好ましい。この対策により品質の
安定性が確保できる。
み込みの際、潤滑状態で圧延すると噛み込み不良やスリ
ップなどが起る可能性が高い。そのため、１スラブ毎に
圧延する場合、ホットストリップの先端が巻き取られる
まで、潤滑を施さないのが一般的な操業である。しか
し、この場合、無潤滑部と潤滑部で長手方向で特性が異
なり、品質管理上支障を来たすことがある。そのため、
粗圧延後、先行の粗圧延材に該粗圧延材を接合し、連続
的に熱延を行うことが好ましい。この対策により品質の
安定性が確保できる。
【００２４】また、本熱延鋼板に溶融めっきあるいは電
気めっきなどの表面処理を施すことは本発明の趣旨を損
するものではない。
気めっきなどの表面処理を施すことは本発明の趣旨を損
するものではない。
【００２５】
【実施例】本発明の実施例を、比較例と共に説明する。
【００２６】実施例には表１に示した成分組成を有する
鋼を用いた。Ａｒ3変態点は、１０００℃に加熱した試
料を１℃／ｓｅｃで冷却したときの試料の収縮挙動の変
化より求めた。プロセス条件と成品板のｒ値を表２に示
す。表中の摩擦係数で（ ）の中に数値が書かれている
ものは、Ａｒ3変態点＋１００℃とＡｒ3変態点の間の温
度域で圧延されたパスの摩擦係数の平均値を示す。ま
た、（ ）なしで記されている値は、Ａｒ3変態点＋１
００℃とＡｒ3変態点の間の温度域で摩擦係数が０．２
以下で圧延されたパスの摩擦係数の平均値を示す。ｒ値
は、圧延方向の切り出し試料、圧延方向に垂直な方向の
切り出し試料、圧延方向に垂直な方向の切り出し試料よ
り求め、それぞれｒ０、ｒ９０、ｒ４５で示す。また、
ｒｍａｘ−ｒｍｉｎの値はｒ０、ｒ９０、ｒ４５の最大
値と最小値の差より求めた。ｒ値はｒ＝（ｒ０＋ｒ９０
＋２ｒ４５）／４より算出した。
鋼を用いた。Ａｒ3変態点は、１０００℃に加熱した試
料を１℃／ｓｅｃで冷却したときの試料の収縮挙動の変
化より求めた。プロセス条件と成品板のｒ値を表２に示
す。表中の摩擦係数で（ ）の中に数値が書かれている
ものは、Ａｒ3変態点＋１００℃とＡｒ3変態点の間の温
度域で圧延されたパスの摩擦係数の平均値を示す。ま
た、（ ）なしで記されている値は、Ａｒ3変態点＋１
００℃とＡｒ3変態点の間の温度域で摩擦係数が０．２
以下で圧延されたパスの摩擦係数の平均値を示す。ｒ値
は、圧延方向の切り出し試料、圧延方向に垂直な方向の
切り出し試料、圧延方向に垂直な方向の切り出し試料よ
り求め、それぞれｒ０、ｒ９０、ｒ４５で示す。また、
ｒｍａｘ−ｒｍｉｎの値はｒ０、ｒ９０、ｒ４５の最大
値と最小値の差より求めた。ｒ値はｒ＝（ｒ０＋ｒ９０
＋２ｒ４５）／４より算出した。
【００２７】本発明の範囲を満足した実験番号２、３、
４、８、１０、１２、１３、１４、１５、１７、１９、
２０の材料は、小さいｒ値の面内異方性を示す。一方、
Ａｒ3変態点＋１００℃とＡｒ3変態点の間の温度域で圧
延されたパスの摩擦係数が０．２超であった実験番号
１、７、９、１１、１６の材料は、ｒ値の面内異方性が
大きい。Ａｒ3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変態点以上
の温度での摩擦係数が０．２以下の圧延の全圧下率が４
５％と５０％と低かった実験番号５、１８の材料も、ｒ
値の面内異方性の顕著な低減は見られなかった。仕上温
度がＡｒ3変態点未満になった実験番号６の材料は、ｒ
値の面内異方性が大きいだけでなく、ｒ値も小さくなっ
た。
４、８、１０、１２、１３、１４、１５、１７、１９、
２０の材料は、小さいｒ値の面内異方性を示す。一方、
Ａｒ3変態点＋１００℃とＡｒ3変態点の間の温度域で圧
延されたパスの摩擦係数が０．２超であった実験番号
１、７、９、１１、１６の材料は、ｒ値の面内異方性が
大きい。Ａｒ3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変態点以上
の温度での摩擦係数が０．２以下の圧延の全圧下率が４
５％と５０％と低かった実験番号５、１８の材料も、ｒ
値の面内異方性の顕著な低減は見られなかった。仕上温
度がＡｒ3変態点未満になった実験番号６の材料は、ｒ
値の面内異方性が大きいだけでなく、ｒ値も小さくなっ
た。
【００２８】本実施例で実験番号７、８、１６、１７、
１８、１９のものは、熱延する際に、粗圧延後、先行の
粗圧延材に該粗圧延材を接合して、連続的に熱延したも
のである。
１８、１９のものは、熱延する際に、粗圧延後、先行の
粗圧延材に該粗圧延材を接合して、連続的に熱延したも
のである。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、熱
間圧延時の圧延荷重ならびにトルクを潤滑圧延により低
減できるだけでなく、材質面においても、熱延鋼板のｒ
値の面内異方性を小さくすることができ、工業的に価値
の高い発明である。
間圧延時の圧延荷重ならびにトルクを潤滑圧延により低
減できるだけでなく、材質面においても、熱延鋼板のｒ
値の面内異方性を小さくすることができ、工業的に価値
の高い発明である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量比で、Ｃ：０．００１％以上、０．
２％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．０５％以
上、１．５％以下、Ｐ：０．００５％以上、０．１％以
下、Ａｌ：０．００５％以上、０．３％以下、Ｎ：０．
００１％以上、０．０１％以下を含有し、残部鉄及び不
可避的不純物からなる鋼のスラブを熱延する際に、Ａｒ
3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変態点以上の温度で１パ
スあるいは２パス以上の圧延のトータル圧下率が少なく
とも６０％以上の圧延を潤滑を施して摩擦係数が０．２
以下の条件で行い、Ａｒ3変態点以上で仕上圧延を終了
することを特徴とするｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】 さらに、重量比で、Ｔｉ、Ｎｂの一方あ
るいは両方の合計が０．０１％以上、０．２％以下を含
有することを特徴とする請求項１記載のｒ値の面内異方
性の小さい熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 さらに、重量比で、Ｂを０．０００２％
以上、０．００５％以下を含有することを特徴とする請
求項１または請求項２記載のｒ値の面内異方性の小さい
熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 スラブを熱延する際に、粗圧延後、先行
の粗圧延片に接合して仕上圧延を行うことを特徴とする
請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載のｒ値の
面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35470196A JPH10183255A (ja) | 1996-12-20 | 1996-12-20 | ｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35470196A JPH10183255A (ja) | 1996-12-20 | 1996-12-20 | ｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10183255A true JPH10183255A (ja) | 1998-07-14 |
Family
ID=18439330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35470196A Withdrawn JPH10183255A (ja) | 1996-12-20 | 1996-12-20 | ｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10183255A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010137598A1 (ja) * | 2009-05-25 | 2010-12-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2012133636A1 (ja) | 2011-03-31 | 2012-10-04 | 新日本製鐵株式会社 | 等方加工性に優れるベイナイト含有型高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
| WO2012141297A1 (ja) | 2011-04-13 | 2012-10-18 | 新日本製鐵株式会社 | ガス軟窒化用熱延鋼板及びその製造方法 |
| WO2012141290A1 (ja) | 2011-04-13 | 2012-10-18 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延鋼板及びその製造方法 |
| CN109504904A (zh) * | 2019-01-23 | 2019-03-22 | 江苏沙钢集团有限公司 | 经济型Nb、Ti、N复合强化400MPa级钢筋及制造方法 |
-
1996
- 1996-12-20 JP JP35470196A patent/JPH10183255A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010137598A1 (ja) * | 2009-05-25 | 2010-12-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
| KR101369098B1 (ko) * | 2009-05-25 | 2014-02-28 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 성형성이 우수한 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| WO2012133636A1 (ja) | 2011-03-31 | 2012-10-04 | 新日本製鐵株式会社 | 等方加工性に優れるベイナイト含有型高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
| US9587287B2 (en) | 2011-03-31 | 2017-03-07 | Nippon Steel and Sumitomo Metal Corporation | Bainite-containing-type high-strength hot-rolled steel sheet having excellent isotropic workability and manufacturing method thereof |
| US10364478B2 (en) | 2011-03-31 | 2019-07-30 | Nippon Steel Corporation | Bainite-containing-type high-strength hot-rolled steel sheet having excellent isotropic workability and manufacturing method thereof |
| WO2012141297A1 (ja) | 2011-04-13 | 2012-10-18 | 新日本製鐵株式会社 | ガス軟窒化用熱延鋼板及びその製造方法 |
| WO2012141290A1 (ja) | 2011-04-13 | 2012-10-18 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延鋼板及びその製造方法 |
| US9453269B2 (en) | 2011-04-13 | 2016-09-27 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet for gas nitrocarburizing and manufacturing method thereof |
| US9752217B2 (en) | 2011-04-13 | 2017-09-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet and method of producing the same |
| US9797024B2 (en) | 2011-04-13 | 2017-10-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet for gas nitrocarburizing and manufacturing method thereof |
| CN109504904A (zh) * | 2019-01-23 | 2019-03-22 | 江苏沙钢集团有限公司 | 经济型Nb、Ti、N复合强化400MPa级钢筋及制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10183255A (ja) | ｒ値の面内異方性の小さい熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2503224B2 (ja) | 深絞り性に優れた厚物冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07310122A (ja) | 張り出し成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH1081919A (ja) | ノンイヤリング性および耐肌荒れ性に優れる２ピース缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3383144B2 (ja) | 成形性の面内異方性の小さい加工用熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2840459B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3735142B2 (ja) | 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3046663B2 (ja) | 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 | |
| JPS63317629A (ja) | 絞り性の良好な高炭素冷延鋼板の製造法 | |
| JP3046366B2 (ja) | 深絞り用薄鋼板の製造方法 | |
| JPH10330844A (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07103424B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3860662B2 (ja) | 耐リジング性ならびに深絞り性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JPH01116031A (ja) | 靭性に優れた高Ｓｉ高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH10330882A (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH10204581A (ja) | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3544770B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3544771B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0225518A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4378840B2 (ja) | 缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3612126B2 (ja) | 成形性の面内異方性の小さい軟質熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6314817A (ja) | 曲げ特性の優れた高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JP3443220B2 (ja) | 深絞り性の優れた熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3843478B2 (ja) | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0892656A (ja) | 深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040302 |