JPH07103424B2 - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH07103424B2 JPH07103424B2 JP1278655A JP27865589A JPH07103424B2 JP H07103424 B2 JPH07103424 B2 JP H07103424B2 JP 1278655 A JP1278655 A JP 1278655A JP 27865589 A JP27865589 A JP 27865589A JP H07103424 B2 JPH07103424 B2 JP H07103424B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、自動車用鋼板等に使用される深絞り性に優れ
た熱延鋼板の製造方法に関するものである。
た熱延鋼板の製造方法に関するものである。
従来、自動車用鋼板等に使用される深絞り用薄鋼板に
は、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高
い延性（El）が要求される。そのような深絞り用鋼板
は、Ar3変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷間圧延
により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施し
て製造する冷延鋼板が一般に使用されていた。
は、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高
い延性（El）が要求される。そのような深絞り用鋼板
は、Ar3変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷間圧延
により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施し
て製造する冷延鋼板が一般に使用されていた。
近年、低コスト化を目的として、従来冷延鋼板を使用し
ていた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高まっ
てきた。
ていた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高まっ
てきた。
しかしながら従来の加工用熱延鋼板は、加工性、特に延
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ar3変態点以上で圧延を終了していた。そのた
め、一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化する
ため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣
っていた。
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ar3変態点以上で圧延を終了していた。そのた
め、一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化する
ため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣
っていた。
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法はいくつか開示さ
れている。例えば特開昭59−226149号公報では、C/0.00
2％、Si/0.02％、Mn/0.23％、P/0.009％、S/0.008％、A
l/0.025％、N/0.0021％、Ti/0.10％の低炭素Alキルド鋼
を500〜900℃で潤滑油を施しつつ76％の圧延にて1.6mm
板厚の鋼帯とすることにより、＝1.21の特性を有する
薄鋼板の製造例が示されている。しかしながら熱間圧延
時に強潤滑圧延を施さなければいけないため、鋼板の噛
込み不良及びスリップ等の操業上の困難さを伴う。
れている。例えば特開昭59−226149号公報では、C/0.00
2％、Si/0.02％、Mn/0.23％、P/0.009％、S/0.008％、A
l/0.025％、N/0.0021％、Ti/0.10％の低炭素Alキルド鋼
を500〜900℃で潤滑油を施しつつ76％の圧延にて1.6mm
板厚の鋼帯とすることにより、＝1.21の特性を有する
薄鋼板の製造例が示されている。しかしながら熱間圧延
時に強潤滑圧延を施さなければいけないため、鋼板の噛
込み不良及びスリップ等の操業上の困難さを伴う。
また特開昭62−192539号公報では、C/0.008％、Si/0.04
％、Mn/1.53％、P/0.015％、S/0.004％、Ti/0.068％、N
b/0.024％の低炭素Alキルド鋼をAr3〜Ar3＋150℃で92％
の圧延を施すことにより、ｒ＝1.41の特性を有する薄鋼
板の製造例が示されている。しかしながら上記方法は、
γ域にて熱延を終了し、その後のγ→α変態による変態
集合組織を利用しているため、必然的にｒ値の異方性は
大きくなり、△ｒ＝−1.2と非常に大きく、さらに得ら
れるｒ値にも限度がある。
％、Mn/1.53％、P/0.015％、S/0.004％、Ti/0.068％、N
b/0.024％の低炭素Alキルド鋼をAr3〜Ar3＋150℃で92％
の圧延を施すことにより、ｒ＝1.41の特性を有する薄鋼
板の製造例が示されている。しかしながら上記方法は、
γ域にて熱延を終了し、その後のγ→α変態による変態
集合組織を利用しているため、必然的にｒ値の異方性は
大きくなり、△ｒ＝−1.2と非常に大きく、さらに得ら
れるｒ値にも限度がある。
本発明では、鋼成分と圧延条件、特に仕上げ圧延時のロ
ール径と初期板厚及び摩擦係数とを適切に規制すること
により、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、
従来の冷延鋼板と比較して遜色のない深絞り性を有する
薄鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
ール径と初期板厚及び摩擦係数とを適切に規制すること
により、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、
従来の冷延鋼板と比較して遜色のない深絞り性を有する
薄鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、以下のような製造
条件を規制することにより、深絞り性に優れた熱延鋼板
が製造可能となることを見出した。その要旨は、 C:0.008重量％以下、 Si:0.5重量％以下、 Mn:1.0重量％以下、 P:0.15重量％以下、 S:0.02重量％以下、 Al:0.010〜0.10重量％、 N:0.008重量％以下 で、かつTi、Nbの１種または２種の添加量が 1.2（C/12＋N/14）≦（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有し、残部Feおよび不可避的不純物よりなる
鋼を用いる。この鋼をAr3変態点未満600℃以上の温度域
で、ロール半径:R（mm）、該ロールによる圧延前の板
厚:t（mm）、及び摩擦係数：μが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たすような潤滑条件下で、かつAr3変態点
未満の全圧下率が60％以上の圧延を行った後、この鋼板
を圧延仕上げ温度（FDT）と巻取り温度とが、 （FDT）−（CT）≦100℃で、かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする深絞
り性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
条件を規制することにより、深絞り性に優れた熱延鋼板
が製造可能となることを見出した。その要旨は、 C:0.008重量％以下、 Si:0.5重量％以下、 Mn:1.0重量％以下、 P:0.15重量％以下、 S:0.02重量％以下、 Al:0.010〜0.10重量％、 N:0.008重量％以下 で、かつTi、Nbの１種または２種の添加量が 1.2（C/12＋N/14）≦（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有し、残部Feおよび不可避的不純物よりなる
鋼を用いる。この鋼をAr3変態点未満600℃以上の温度域
で、ロール半径:R（mm）、該ロールによる圧延前の板
厚:t（mm）、及び摩擦係数：μが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たすような潤滑条件下で、かつAr3変態点
未満の全圧下率が60％以上の圧延を行った後、この鋼板
を圧延仕上げ温度（FDT）と巻取り温度とが、 （FDT）−（CT）≦100℃で、かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする深絞
り性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
また上記と同じ鋼を用い、この鋼をAr3変態点未満500℃
以上の温度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる
圧延前の板厚:t（mm）、及び摩擦係数：μが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たすような潤滑条件下で、かつAr3変態点
未満の全圧下率が60％以上の圧延を行った後、再結晶焼
鈍を施すことを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の
製造方法である。
以上の温度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる
圧延前の板厚:t（mm）、及び摩擦係数：μが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たすような潤滑条件下で、かつAr3変態点
未満の全圧下率が60％以上の圧延を行った後、再結晶焼
鈍を施すことを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の
製造方法である。
また、上記鋼にB:0.0001〜0.0020重量％を加えた鋼を用
いて上記処理の何れかを実施するとさらに深絞り性に優
れた熱延鋼板を製造することができる。
いて上記処理の何れかを実施するとさらに深絞り性に優
れた熱延鋼板を製造することができる。
さらに、上記何れかの鋼の成分に加えてSb:0.001〜0.02
0重量％を含むことを特徴とする深絞り性に優れた熱延
鋼板の製造方法を提供する。
0重量％を含むことを特徴とする深絞り性に優れた熱延
鋼板の製造方法を提供する。
以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結果を述べ
る。
る。
C:0.002重量％、 Si:0.02重量％、 Mn:0.1重量％、 P:0.011重量％、 S:0.013重量％、 N:0.002重量％、 Ti:0.04重量％、 Nb:0.013重量％ なる組成の熱延板を700℃で、１パスで60％の圧延を行
い、引き続き700℃−1hrの巻取り自己焼鈍処理を施し
た。
い、引き続き700℃−1hrの巻取り自己焼鈍処理を施し
た。
この時、ロール半径:300mm、板厚:3mmとし、潤滑条件を
種々変えることにより摩擦係数を0.1〜0.25の範囲で変
化させた。
種々変えることにより摩擦係数を0.1〜0.25の範囲で変
化させた。
熱延板のｒ値に及ぼす摩擦係数の影響を第１図に示す。
ｒ値はlog（R/t）が一定の場合、摩擦係数に強く依存
し、log（R/t）＝2.0のとき、μ≦0.15とすることによ
り著しく向上した。また、ロール半径及び板厚を変える
ことによりlog（R/t）を種々変化させた。焼鈍後の熱延
板のｒ値におよぼすlog（R/t）の影響を第２図に示す。
摩擦係数μが一定の場合、ｒ値はlog（R/t）に強く依存
し、μ＝0.15のときはlog（R/t）≦2.0とすることによ
り著しく向上した。
ｒ値はlog（R/t）が一定の場合、摩擦係数に強く依存
し、log（R/t）＝2.0のとき、μ≦0.15とすることによ
り著しく向上した。また、ロール半径及び板厚を変える
ことによりlog（R/t）を種々変化させた。焼鈍後の熱延
板のｒ値におよぼすlog（R/t）の影響を第２図に示す。
摩擦係数μが一定の場合、ｒ値はlog（R/t）に強く依存
し、μ＝0.15のときはlog（R/t）≦2.0とすることによ
り著しく向上した。
以上の実験結果をもとに、以下のように本発明範囲を限
定した。
定した。
（１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、 C:0.008重量％以下、 Si:0.5重量％以下、 Mn:1.0重量％以下、 P:0.15重量％以下、 S:0.02重量％以下、 Al:0.010〜0.10重量％、 N:0.008重量％以下 で、かつTi、Nbの１種または２種の添加量が 1.2（C/12＋N/14）≦（Ti/48＋Nb/93） でなければならない。さらに、耐２次加工脆性の改善の
ためにB:0.0001〜0.0020重量％及び、バッチ焼鈍時の浸
窒防止のためにSb:0.001〜0.02重量％添加する必要があ
る。鋼成分が上記の関係を満たさなければ、優れた深絞
り性を得ることができない。
ためにB:0.0001〜0.0020重量％及び、バッチ焼鈍時の浸
窒防止のためにSb:0.001〜0.02重量％添加する必要があ
る。鋼成分が上記の関係を満たさなければ、優れた深絞
り性を得ることができない。
以下、各々の成分について限定理由を示す。
（ａ）C:0.008重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪影
響を及ぼさないので0.008重量％以下と限定した。
しいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪影
響を及ぼさないので0.008重量％以下と限定した。
（ｂ）Si:0.5重量％以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.5重量％を越えると深
絞り性に悪影響を及ぼすので0.5重量％以下と限定し
た。
量添加されるが、その添加量が0.5重量％を越えると深
絞り性に悪影響を及ぼすので0.5重量％以下と限定し
た。
（ｃ）Mn:1.0重量％以下 Mnは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が1.0重量％を越えると深
絞り性に悪影響を及ぼすので1.0重量％以下と限定し
た。
量添加されるが、その添加量が1.0重量％を越えると深
絞り性に悪影響を及ぼすので1.0重量％以下と限定し
た。
（ｄ）P:0.15重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.15重量％を越えると深
絞り性に悪影響を及ぼすので0.15重量％以下と限定し
た。
量添加されるが、その添加量が0.15重量％を越えると深
絞り性に悪影響を及ぼすので0.15重量％以下と限定し
た。
（ｅ）S:0.02重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.02重量％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので0.02重量％以下と限定した。
しいが、その含有量が0.02重量％以下ではさほど悪影響
を及ぼさないので0.02重量％以下と限定した。
（ｆ）Al:0.010〜0.10重量％ Alは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために
必要に応じて添加されるが、0.010重量％未満では添加
効果がなく、一方0.10重量％を越えて添加してもより一
層の脱酸効果は得られないため、0.010〜0.10重量％と
限定した。
必要に応じて添加されるが、0.010重量％未満では添加
効果がなく、一方0.10重量％を越えて添加してもより一
層の脱酸効果は得られないため、0.010〜0.10重量％と
限定した。
（ｇ）N:0.008重量％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪影
響を及ぼさないので0.008重量％以下と限定した。
しいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪影
響を及ぼさないので0.008重量％以下と限定した。
（ｈ）Ti:0.01〜0.20重量％ Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ、Ｎ）を
低減させ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形
成されるために添加される。その添加量が0.01重量％未
満では効果がなく、一方、0.20重量％を越えて添加して
もそれ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化
につながるので0.01〜0.20重量％と限定した。
低減させ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形
成されるために添加される。その添加量が0.01重量％未
満では効果がなく、一方、0.20重量％を越えて添加して
もそれ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化
につながるので0.01〜0.20重量％と限定した。
（ｉ）Nb:0.001〜0.40重量％ Nbは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる
効果があると共に仕上げ圧延前組織の微細化に有効であ
る。その含有量が0.001重量％未満では効果がなく、一
方0.040重量％を越えると再結晶温度が上昇するので0.0
01〜0.040重量％と限定した。
効果があると共に仕上げ圧延前組織の微細化に有効であ
る。その含有量が0.001重量％未満では効果がなく、一
方0.040重量％を越えると再結晶温度が上昇するので0.0
01〜0.040重量％と限定した。
（ｊ）1.2（C/12＋N/14）≦（Ti/48＋Nb/93） 仕上圧延前に、固溶（C,N）が存在しない場合、圧延し
焼鈍した後に｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り
性が向上する。本発明では、1.2（C/12＋N/14＋S/32）
≦（Ti/48＋Nb/93）とＣ及びＮに対して当量以上のTiま
たはNbを添加することにより、仕上げ圧延前に固溶
（Ｃ、Ｎ）が存在しなくなることを見出した。さらにそ
の時、ｒ値が向上することを明らかにした。そのため、
1.2（C/12＋N/14）≦（Ti/48＋Nb/93）と限定した。
焼鈍した後に｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り
性が向上する。本発明では、1.2（C/12＋N/14＋S/32）
≦（Ti/48＋Nb/93）とＣ及びＮに対して当量以上のTiま
たはNbを添加することにより、仕上げ圧延前に固溶
（Ｃ、Ｎ）が存在しなくなることを見出した。さらにそ
の時、ｒ値が向上することを明らかにした。そのため、
1.2（C/12＋N/14）≦（Ti/48＋Nb/93）と限定した。
（ｋ）B:0.0001〜0.0020重量％ Ｂは耐２次加工脆性の改善に有効である。その添加量が
0.0001重量％未満では効果がなく、一方、0.0020重量％
を越えると深絞り性が劣化するので0.0001〜0.0020重量
％と限定した。
0.0001重量％未満では効果がなく、一方、0.0020重量％
を越えると深絞り性が劣化するので0.0001〜0.0020重量
％と限定した。
（ｌ）Sb:0.001〜0.020重量％ Sbはバッチ焼鈍時の浸窒防止のために添加される。その
含有量が0.001重量％未満では効果がなく、一方、0.02
重量％を越えて添加すると、鋼板表面性状が劣化するの
で0.001〜0.020重量％と限定した。
含有量が0.001重量％未満では効果がなく、一方、0.02
重量％を越えて添加すると、鋼板表面性状が劣化するの
で0.001〜0.020重量％と限定した。
（２）圧延工程 圧延工程は本発明において重要であり、Ar3変態点未満6
00℃以上の温度域で、ロールの半径:R（mm）と該ロール
による圧延前の板厚:t及び摩擦係数：μとが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の合計圧下率が6
0％以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（FDT）−（C
T）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす熱間圧延を行うか、あるいはAr3変態
点未満500℃以上の温度域で、ロールの半径:R（mm）と
このロールによる圧延前の板厚:t（mm）と摩擦係数：μ
とが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の合計圧下率が6
0％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を行うことが必
要である。
00℃以上の温度域で、ロールの半径:R（mm）と該ロール
による圧延前の板厚:t及び摩擦係数：μとが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の合計圧下率が6
0％以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（FDT）−（C
T）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす熱間圧延を行うか、あるいはAr3変態
点未満500℃以上の温度域で、ロールの半径:R（mm）と
このロールによる圧延前の板厚:t（mm）と摩擦係数：μ
とが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の合計圧下率が6
0％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を行うことが必
要である。
さらに、より一層の深絞り性の向上には粗圧延を950℃
以下Ar3変態点以上で終了し、かつ熱延開始温度（FET）
を800℃以下にするのが好適である。すなわち、 950℃以下Ar3変態点以上の温度域にて粗圧延を終了した
場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、仕上圧延
時に導入される歪が蓄積されやすくなり、その結果｛11
1｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向上する。な
お、粗圧延時の圧下率が高くなるため50％以上が望まし
い。また、FETを800℃以下とした場合には、低温域での
圧下率が高くなるため、圧延時に導入される｛111｝方
位粒のひずみ量が増大するため、再結晶焼鈍後に｛11
1｝方位が優先的に形成される。
以下Ar3変態点以上で終了し、かつ熱延開始温度（FET）
を800℃以下にするのが好適である。すなわち、 950℃以下Ar3変態点以上の温度域にて粗圧延を終了した
場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、仕上圧延
時に導入される歪が蓄積されやすくなり、その結果｛11
1｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向上する。な
お、粗圧延時の圧下率が高くなるため50％以上が望まし
い。また、FETを800℃以下とした場合には、低温域での
圧下率が高くなるため、圧延時に導入される｛111｝方
位粒のひずみ量が増大するため、再結晶焼鈍後に｛11
1｝方位が優先的に形成される。
また、仕上圧延をAr3変態点以上の温度域にて終了する
と、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を500℃以下に
下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧延荷
重が増大するのみであるので、圧延温度をAr3変態点以
下500℃以上とした。
と、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を500℃以下に
下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧延荷
重が増大するのみであるので、圧延温度をAr3変態点以
下500℃以上とした。
また、Ar3変態点未満の合計圧下率を60％以上にしない
と、圧延時に｛111｝方位が形成されないため、深絞り
性が劣る。
と、圧延時に｛111｝方位が形成されないため、深絞り
性が劣る。
さらに、ロール半径と圧延前板厚と摩擦係数とを μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 とする必要がある。すなわちAr3変態点未満で μ＞−0.2log（R/t）＋0.55 の条件で圧延を行うと、ロールと鋼板との間の摩擦力に
より、鋼板表層部に付加的剪断力が働きその結果、鋼板
表層部に深絞り性が好ましくない｛110｝方位が優先的
に形成される。したがって深絞り性が劣化する。
より、鋼板表層部に付加的剪断力が働きその結果、鋼板
表層部に深絞り性が好ましくない｛110｝方位が優先的
に形成される。したがって深絞り性が劣化する。
しかしながら、 μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 とすることにより、鋼板表層部の｛110｝方位が減少
し、さらに｛111｝方位も増加することが明らかとなっ
た。
し、さらに｛111｝方位も増加することが明らかとなっ
た。
したがって、 μ≦0.2log（R/t）＋0.55 と限定した。なお、このロール半径及び圧延前板厚の効
果は、圧延時の変形様式及び変形機構が変化したためで
あると考えられる。
果は、圧延時の変形様式及び変形機構が変化したためで
あると考えられる。
なお、板厚が比較的薄い仕上中段ないし後段スタンドに
おいては、ロール半径が通常のサイズ（≧300mm）で
は、摩擦係数を極めて小さくしなければならず、スリッ
プ等の操業上のトラブルを起こしやすくなる。そのため
仕上中段ないし後段スタンドでは、ロール半径を250mm
以下、好ましくは200mm以下とするのがよい。
おいては、ロール半径が通常のサイズ（≧300mm）で
は、摩擦係数を極めて小さくしなければならず、スリッ
プ等の操業上のトラブルを起こしやすくなる。そのため
仕上中段ないし後段スタンドでは、ロール半径を250mm
以下、好ましくは200mm以下とするのがよい。
なお、本発明におけるロール半径及び初期板厚の効果
は、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例
えばプラネタリーミルの如く、通常の圧延と比較して変
形様式の異なるものに対しては、効果はない。
は、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例
えばプラネタリーミルの如く、通常の圧延と比較して変
形様式の異なるものに対しては、効果はない。
なお、圧延後再結晶焼鈍を施さない巻取自己焼鈍材で
は、巻取温度が600℃以上でないと再結晶が完了しない
ため、CTを600℃以上とした。また、深絞り性の向上に
は圧延温度は低いほうがよく、また巻取温度は高いほう
が有利である。そのため、圧延仕上温度（FDT）と巻取
温度（CT）とが（FDT）−（CT）≦100℃の条件を満たす
条件下で圧延を施す必要がある。なお、熱間圧延後再結
晶焼鈍を施すものについては、巻取自己焼鈍は必要ない
ため、熱延終了温度を500℃以上とし、さらに巻取温度
も低温でよい。
は、巻取温度が600℃以上でないと再結晶が完了しない
ため、CTを600℃以上とした。また、深絞り性の向上に
は圧延温度は低いほうがよく、また巻取温度は高いほう
が有利である。そのため、圧延仕上温度（FDT）と巻取
温度（CT）とが（FDT）−（CT）≦100℃の条件を満たす
条件下で圧延を施す必要がある。なお、熱間圧延後再結
晶焼鈍を施すものについては、巻取自己焼鈍は必要ない
ため、熱延終了温度を500℃以上とし、さらに巻取温度
も低温でよい。
熱延後の再結晶焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱形焼鈍のど
ちらでもよい。焼鈍温度は、550℃〜950℃の範囲が適す
る。また加熱速度も10℃/hrないし50℃/sの範囲でよ
い。
ちらでもよい。焼鈍温度は、550℃〜950℃の範囲が適す
る。また加熱速度も10℃/hrないし50℃/sの範囲でよ
い。
なお、本発明鋼は溶融亜鉛めっき等の各種表面処理厚板
として適用可能である。
として適用可能である。
第１表に示す組成鋼スラブを1150℃で加熱・均熱後、粗
圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗圧延終
了温度（RDT）、仕上圧延開始温度（FET）、仕上圧延終
了温度（FDT）、巻取温度（CT）、（FDT）−（CT）、各
スタンドのロール半径（Ｒ）、圧延前板厚（ｔ）、Ｚ＝
−0.2log（R/t）＋0.55、及び摩擦係数（μ）を第２表
に示す。なお、仕上板厚は1.2mmである。
圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗圧延終
了温度（RDT）、仕上圧延開始温度（FET）、仕上圧延終
了温度（FDT）、巻取温度（CT）、（FDT）−（CT）、各
スタンドのロール半径（Ｒ）、圧延前板厚（ｔ）、Ｚ＝
−0.2log（R/t）＋0.55、及び摩擦係数（μ）を第２表
に示す。なお、仕上板厚は1.2mmである。
酸洗後または酸洗後再結晶焼鈍を行った熱延板の材料特
性を第２表に示す。引張特性はJIS5号引張試験片を使用
して測定した。またｒ値は15％引張ひずみを与えた後、
３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延
方向に45％方向）およびＣ方向（圧延方向に90度方向）
のｒ値をそれぞれr1、r2、r3とし、平均値を、 ＝（r1＋2r2＋r3）/4、 として求めた。
性を第２表に示す。引張特性はJIS5号引張試験片を使用
して測定した。またｒ値は15％引張ひずみを与えた後、
３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延
方向に45％方向）およびＣ方向（圧延方向に90度方向）
のｒ値をそれぞれr1、r2、r3とし、平均値を、 ＝（r1＋2r2＋r3）/4、 として求めた。
本発明範囲内にて製造した熱延鋼板は、比較例 に比べて優れた深絞り性を有することがわかる。
本発明では、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
第１図は値におよぼす摩擦係数μの影響を示すグラ
フ、第２図は値におよぼすR/tの影響を示すグラフで
ある。
フ、第２図は値におよぼすR/tの影響を示すグラフで
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−208418（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−3844（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】C:0.008重量％以下、 Si:0.5重量％以下、 Mn:1.0重量％以下、 P:0.15重量％以下、 S:0.02重量％以下、 Al:0.010〜0.10重量％、 N:0.008重量％以下 で、かつTi、Nbの１種または２種の添加量が 1.2（C/12＋N/14）≦（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有し、残部Feおよび不可避的不純物よりなる
鋼を、Ar3変態点未満600℃以上の温度域で、ロール半
径:R（mm）と該ロールによる圧延前の板厚:t（mm）及び
摩擦係数：μとが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たす潤滑条件の下で、かつAr3変態点未満
の全圧下率が60％以上の圧延を行った後、圧延仕上げ温
度（FDT）と巻取り温度（CT）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、深
絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】請求項１記載の鋼をAr3変態点未満500℃以
上の温度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる圧
延前の板厚:t（mm）と摩擦係数：μとが μ≦−0.2log（R/t）＋0.55 なる関係を満たす潤滑条件の下で、かつAr3変態点未満
の全圧下率が60％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造
方法。 - 【請求項３】鋼の成分にさらにB:0.0001〜0.0020重量％
を含む鋼を用いることを特徴とする、請求項１又は２記
載の深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】鋼の成分にさらにSb:0.001〜0.020重量％
を含む鋼を用いることを特徴とする、請求項１〜３のい
ずれかに記載の深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1278655A JPH07103424B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| AU47253/89A AU616094C (en) | 1988-12-28 | 1989-12-22 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| US07/454,923 US4973367A (en) | 1988-12-28 | 1989-12-22 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| CA002006710A CA2006710C (en) | 1988-12-28 | 1989-12-27 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| DE68917116T DE68917116T3 (de) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | Verfahren zur Herstellung von Stahlblech mit hervorragender Tiefziehbarkeit. |
| KR1019890020296A KR930003633B1 (ko) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | 심인발(deep drawing)성이 우수한 박강판의 제조방법 |
| EP89313663A EP0376733B2 (en) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1278655A JPH07103424B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03140417A JPH03140417A (ja) | 1991-06-14 |
| JPH07103424B2 true JPH07103424B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17600311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1278655A Expired - Fee Related JPH07103424B2 (ja) | 1988-12-28 | 1989-10-27 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07103424B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09241755A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-09-16 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JP3843478B2 (ja) * | 1996-03-26 | 2006-11-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| CN102011054A (zh) * | 2010-12-24 | 2011-04-13 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 一种热轧酸洗板及其低钛强化生产工艺 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH01208418A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-22 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性にすぐれる熱延薄鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-10-27 JP JP1278655A patent/JPH07103424B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03140417A (ja) | 1991-06-14 |
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|---|---|---|---|
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