JPH02141529A - 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH02141529A JPH02141529A JP29227088A JP29227088A JPH02141529A JP H02141529 A JPH02141529 A JP H02141529A JP 29227088 A JP29227088 A JP 29227088A JP 29227088 A JP29227088 A JP 29227088A JP H02141529 A JPH02141529 A JP H02141529A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- rolling
- steel
- hot
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 70
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 70
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 92
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 25
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 23
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 18
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 12
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 11
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 abstract description 7
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 abstract description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 6
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、自動車用鋼板等に使用される深絞り性に優
れた熱延鋼板の製造方法に関するものである。
れた熱延鋼板の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
自動車用鋼板等に使用される深絞り用薄鋼板は、その特
性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い延性（Ｅ
２）を有すること、そしてとくに自動車用外板に使用さ
れる場合には、鋼板表面欠陥等のない優れた表面性状で
あることが要求される。
性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い延性（Ｅ
２）を有すること、そしてとくに自動車用外板に使用さ
れる場合には、鋼板表面欠陥等のない優れた表面性状で
あることが要求される。
このような深絞り用鋼板は、Ａｒ＋変態点以上で熱間圧
延を終了した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、
しかる後再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に
使用されていた。ところで近年、低コスト化を目的とし
て、従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替
しようとする要求が高まってきた。
延を終了した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、
しかる後再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に
使用されていた。ところで近年、低コスト化を目的とし
て、従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替
しようとする要求が高まってきた。
ここに従来の加工用熱延鋼板は、加工性、特に延性を確
保するため、未再結晶フェライト組織ができるのをさけ
、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。そのため、
一般にはＴ→α変態時に集合組織がランダム化するため
、深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣っていた。
保するため、未再結晶フェライト組織ができるのをさけ
、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。そのため、
一般にはＴ→α変態時に集合組織がランダム化するため
、深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣っていた。
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法はいくつか開示さ
れている。例えば特開昭５９−２２６１４９号公報では
、Ｃ： ０．００２ ｉ１ｔ％（以下単に％で示す）、
Ｓｉ ： ０．０２％、Ｍｎ ： ０．２３％、Ｐ ：
０．００９％、Ｓ：０、００８％、Ａ１ ： ０．０
２５％、Ｎ ： ０．００２１％、Ｔｉ：０．１０％の
低炭素Ａ１キルド鋼を５００〜９００℃で潤滑を施しつ
つ７６％の圧延にて１．６ＩＩＩＩｌ］板厚の鋼帯とす
ることにより、ｒ ＝１．２１程度の特性を有する薄鋼
板の製造例が示されている。また特開昭６２−１９２５
３９号公報では、Ｃ： ｏ、ｏｏｓ％、Ｓｉ ： ０．
０４％、Ｍｎ ： １．５３％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ
：０．００４％、Ｔｉ ： ０．０６８％、Ｎｂ ：
０．０２４％の低炭素Ａｌキルド鋼をＡｒ＋〜Ａｒｓ
＋１５０℃で９２％の圧延を施すことにより、ｒ ＝１
．４１程度の特性を有する薄鋼板の製造例が示されてい
る。
れている。例えば特開昭５９−２２６１４９号公報では
、Ｃ： ０．００２ ｉ１ｔ％（以下単に％で示す）、
Ｓｉ ： ０．０２％、Ｍｎ ： ０．２３％、Ｐ ：
０．００９％、Ｓ：０、００８％、Ａ１ ： ０．０
２５％、Ｎ ： ０．００２１％、Ｔｉ：０．１０％の
低炭素Ａ１キルド鋼を５００〜９００℃で潤滑を施しつ
つ７６％の圧延にて１．６ＩＩＩＩｌ］板厚の鋼帯とす
ることにより、ｒ ＝１．２１程度の特性を有する薄鋼
板の製造例が示されている。また特開昭６２−１９２５
３９号公報では、Ｃ： ｏ、ｏｏｓ％、Ｓｉ ： ０．
０４％、Ｍｎ ： １．５３％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ
：０．００４％、Ｔｉ ： ０．０６８％、Ｎｂ ：
０．０２４％の低炭素Ａｌキルド鋼をＡｒ＋〜Ａｒｓ
＋１５０℃で９２％の圧延を施すことにより、ｒ ＝１
．４１程度の特性を有する薄鋼板の製造例が示されてい
る。
（発明が解決しようとする課題）
ところで前記した特開昭５９−２２６１４９号公報記載
の方法においては、焼鈍処理を施さないものについては
、得られるｒ値は高々１．２１と低いものである。さら
に熱延後再結晶焼鈍を施しても、得られるｒ値は高々１
．５１であり、深絞り性を十分に満たしているとは言い
難く、しかも０．１０％という多量のＴｉを添加してい
るため表面性状の劣化は免れ得ない。また特開昭６２−
１９２５３９号公報記載の方法においては、Ｔ域にて熱
延を終了し、その後のＴ→α変態による変態集合組織を
利用しているため、必然的にｒ値の異方性が大きくなり
、Δｒ＝−１，２と非常に大きく、さらに得られるｒ値
にも限度があり、高々１．４１と深絞り性を十分に満た
しているとは言い難い。
の方法においては、焼鈍処理を施さないものについては
、得られるｒ値は高々１．２１と低いものである。さら
に熱延後再結晶焼鈍を施しても、得られるｒ値は高々１
．５１であり、深絞り性を十分に満たしているとは言い
難く、しかも０．１０％という多量のＴｉを添加してい
るため表面性状の劣化は免れ得ない。また特開昭６２−
１９２５３９号公報記載の方法においては、Ｔ域にて熱
延を終了し、その後のＴ→α変態による変態集合組織を
利用しているため、必然的にｒ値の異方性が大きくなり
、Δｒ＝−１，２と非常に大きく、さらに得られるｒ値
にも限度があり、高々１．４１と深絞り性を十分に満た
しているとは言い難い。
この発明は、鋼成分と圧延条件を適切に規制することに
より、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従
来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性を有する表面性状の
優れた薄鋼板の製造法を提供することを目的とする。
より、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従
来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性を有する表面性状の
優れた薄鋼板の製造法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
この発明の基礎となった研究結果からまず述べる。Ｃ：
０．００１〜０．００８％、Ｓｉ ： ０．０１％、
ｈｎ：０．１〜０．４％、Ｐ ： ０．００８〜０．０
１５％、Ｓ ： ０．００２〜０．０２％、 Ｎ ：
０．００１〜０．００８ ％、 Ｔｉ：Ｏ〜０．
１％を含有する鋼を１１５０℃で加熱−均熱後、粗圧延
を行い、引き続き全圧下率＝９０％の仕上圧延を行った
。この時、仕上圧延開始温度を調整することにより、熱
延仕上温度を７００℃と一定にした。そして引き続き７
００℃−１ｈｒの巻取自己焼鈍処理を施した。
０．００１〜０．００８％、Ｓｉ ： ０．０１％、
ｈｎ：０．１〜０．４％、Ｐ ： ０．００８〜０．０
１５％、Ｓ ： ０．００２〜０．０２％、 Ｎ ：
０．００１〜０．００８ ％、 Ｔｉ：Ｏ〜０．
１％を含有する鋼を１１５０℃で加熱−均熱後、粗圧延
を行い、引き続き全圧下率＝９０％の仕上圧延を行った
。この時、仕上圧延開始温度を調整することにより、熱
延仕上温度を７００℃と一定にした。そして引き続き７
００℃−１ｈｒの巻取自己焼鈍処理を施した。
なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
熱延板のｒ値におよぼす鋼成分の影響を第１図に示す。
ｒ値は鋼成分に強く依存し、２ Ｘ １０− ４≦Ｔｉ
／４８（Ｃ／１２ ＋ Ｎ／１４ ＋ Ｓ／３２）とす
ることにより著しく向上した。
／４８（Ｃ／１２ ＋ Ｎ／１４ ＋ Ｓ／３２）とす
ることにより著しく向上した。
また、Ｃ： ｏ、ｏｏｉ 〜ｏ、ｏｏａ％、Ｓｉ ：
０．０１％、Ｍｎ＝０．１〜０．４％、ｐ ： ｏ、ｏ
ｏｓ〜０．０１５％、Ｓ ： ０．００２〜０．０２％
、Ｎ ： ０．００１〜０．００８％、Ｔｉ ： ０．
０２〜０゜１％、Ｎｂ：０〜０．０５％でかつＴｉ／４
８ （Ｃ／１２ ＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＝ ３Ｘ１
０−’〜９Ｘ１０−’になる組成の鋼を１１５０”Ｃで
加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９０
％の仕上圧延を行った。この時、仕上圧延開始温度を調
整することにより、熱延仕上温度を７００℃と一定にし
た。そして引き続き、７００℃１ｈｒの巻取自己焼鈍処
理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
０．０１％、Ｍｎ＝０．１〜０．４％、ｐ ： ｏ、ｏ
ｏｓ〜０．０１５％、Ｓ ： ０．００２〜０．０２％
、Ｎ ： ０．００１〜０．００８％、Ｔｉ ： ０．
０２〜０゜１％、Ｎｂ：０〜０．０５％でかつＴｉ／４
８ （Ｃ／１２ ＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＝ ３Ｘ１
０−’〜９Ｘ１０−’になる組成の鋼を１１５０”Ｃで
加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９０
％の仕上圧延を行った。この時、仕上圧延開始温度を調
整することにより、熱延仕上温度を７００℃と一定にし
た。そして引き続き、７００℃１ｈｒの巻取自己焼鈍処
理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
熱延板のｒ値およびＥＩ！、におよぼす鋼成分の影響を
図２に示す。ｒ値およびＥｆｆｉは鋼成分に強く依存し
、０．０１５％≦Ｎｂ≦０．０４０％とすることにより
著しく向上した。
図２に示す。ｒ値およびＥｆｆｉは鋼成分に強く依存し
、０．０１５％≦Ｎｂ≦０．０４０％とすることにより
著しく向上した。
また、Ｃ： ０．００２％、Ｓｉ ： ０．０１％、Ｍ
ｎ：０．１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ ： ０．００８％
、Ｎ ： ０．００２％、Ｔｉ：０．０５２％、Ｎｂ
： ０．０２５％になる組成の鋼を１１５０℃で加熱−
均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９０％の仕
上圧延を行った。この時、粗圧延開始温度を調整するこ
とにより、粗圧延終了温度（１？ＤＴ）を８８０℃〜１
０６０℃と変化させた。仕上圧延は仕上圧延開始温度を
調整することにより、熱延仕上温度を７００℃と一定に
した。引き続き７００℃−１ｈｒの巻取自己焼鈍処理を
施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
ｎ：０．１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ ： ０．００８％
、Ｎ ： ０．００２％、Ｔｉ：０．０５２％、Ｎｂ
： ０．０２５％になる組成の鋼を１１５０℃で加熱−
均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９０％の仕
上圧延を行った。この時、粗圧延開始温度を調整するこ
とにより、粗圧延終了温度（１？ＤＴ）を８８０℃〜１
０６０℃と変化させた。仕上圧延は仕上圧延開始温度を
調整することにより、熱延仕上温度を７００℃と一定に
した。引き続き７００℃−１ｈｒの巻取自己焼鈍処理を
施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
熱延板のｒ値におよぼす粗圧延終了温度の影響を第３図
に示す。ｒ値はＲＤＴに強く依存し、ＲＯＴ≦９５０℃
とすることにより著しく向上した。
に示す。ｒ値はＲＤＴに強く依存し、ＲＯＴ≦９５０℃
とすることにより著しく向上した。
また、Ｃ： ０．００２％、Ｓｉ ： ０．０１％、Ｍ
ｎ ： ０．１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ Ｆ ０．０１
０％、Ｎ ： ０．００２％、Ｔｉ：０．０５０％、Ｎ
ｂ ： ０．０２２％の組成になる鋼を１１５０℃で加
熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９０％
の仕上圧延を行った。この時、仕上圧延開始温度を調整
することにより、熱延仕上温度を６８０〜７５０℃と変
化させた。そして引き続き６５０〜７５０℃の温度域で
ｌｈｒの巻取焼鈍処理を施した。
ｎ ： ０．１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ Ｆ ０．０１
０％、Ｎ ： ０．００２％、Ｔｉ：０．０５０％、Ｎ
ｂ ： ０．０２２％の組成になる鋼を１１５０℃で加
熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧下率：９０％
の仕上圧延を行った。この時、仕上圧延開始温度を調整
することにより、熱延仕上温度を６８０〜７５０℃と変
化させた。そして引き続き６５０〜７５０℃の温度域で
ｌｈｒの巻取焼鈍処理を施した。
なお仕上圧延は潤滑圧延とした。熱延板のｒ値におよぼ
す巻取り温度の影響を第４図に示す。ｒ値は（ＰＤＴ）
−（ＣＴ）に依存し、（ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１０
０℃とすることにより著しく向上した。
す巻取り温度の影響を第４図に示す。ｒ値は（ＰＤＴ）
−（ＣＴ）に依存し、（ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１０
０℃とすることにより著しく向上した。
本発明者らは以上の実験結果をもとに、その後研究を重
ねた結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を
規制することにより、表面性状および深絞り性に優れた
熱延鋼板が製造可能となることを見いだした。その要旨
は、 １、 Ｃ： ０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ ： ０．５
ｗｔ％以下、Ｍｎ ： ０．４ｗｔ％以下、 Ｐ ：
０．１５ｗｔ％以下、ｓ：ｏ、ｏ２２重丸以下、八Ｉ
： ０．０１０〜０．１０賀ｔ％、Ｎ ： ０．００８
ｗｔ％以下およびＪｉｂ ： ０．０１５〜０．０４ｗ
ｔ％、を含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量とが
、２Ｘ１０−４≦Ｔｉ／４８ （Ｃ／１２＋Ｎ／１４
＋Ｓ／３２）≦ｌ０ＸＩＯ−’ を満足する鋼を、９５０ ’Ｃ以下Ａｒ３変態点以上の
温度域で粗圧延した後、Ａｒ３変態点以下６００℃以上
の温度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の１
〇− 仕上圧延を施し、次いで熱延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取
り温度（ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１００℃かつ（ＣＴ）≧６０
０℃になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とす
る、表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
ねた結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を
規制することにより、表面性状および深絞り性に優れた
熱延鋼板が製造可能となることを見いだした。その要旨
は、 １、 Ｃ： ０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ ： ０．５
ｗｔ％以下、Ｍｎ ： ０．４ｗｔ％以下、 Ｐ ：
０．１５ｗｔ％以下、ｓ：ｏ、ｏ２２重丸以下、八Ｉ
： ０．０１０〜０．１０賀ｔ％、Ｎ ： ０．００８
ｗｔ％以下およびＪｉｂ ： ０．０１５〜０．０４ｗ
ｔ％、を含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量とが
、２Ｘ１０−４≦Ｔｉ／４８ （Ｃ／１２＋Ｎ／１４
＋Ｓ／３２）≦ｌ０ＸＩＯ−’ を満足する鋼を、９５０ ’Ｃ以下Ａｒ３変態点以上の
温度域で粗圧延した後、Ａｒ３変態点以下６００℃以上
の温度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の１
〇− 仕上圧延を施し、次いで熱延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取
り温度（ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１００℃かつ（ＣＴ）≧６０
０℃になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とす
る、表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
２、Ｃ： ０．００８智ｔ％以下、Ｓｉ ： ０．５
ｗｔ％ｔ％、Ｍｎ ： ０．４ｗｔ％以下、 Ｐ ：
０．１５ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、Ａ
ｌ ： ０．０１０〜０．１０ｗｔ％、Ｎ ： ０．０
０８騙ｔ％以下、Ｎｂ ： ０．０１５〜０．０４−ｔ
％およびＢ ： ０．０００１〜０．００１０ｗｔ％ヲ
含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量とが、２Ｘ１
０−’≦Ｔｉ／４８− （Ｃ／１２ ＋ Ｎ／１４ ＋
Ｓ／３２）≦１０Ｘ１０−’ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒｚ変態点以上の温度
域で粗圧延した後、Ａｒ３変態点以下６００℃以上の温
度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上圧延
を施し、次いで熱延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取り温度（
ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１００℃かつ（ＣＴ）２６０
０℃になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とす
る、表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
ｗｔ％ｔ％、Ｍｎ ： ０．４ｗｔ％以下、 Ｐ ：
０．１５ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、Ａ
ｌ ： ０．０１０〜０．１０ｗｔ％、Ｎ ： ０．０
０８騙ｔ％以下、Ｎｂ ： ０．０１５〜０．０４−ｔ
％およびＢ ： ０．０００１〜０．００１０ｗｔ％ヲ
含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量とが、２Ｘ１
０−’≦Ｔｉ／４８− （Ｃ／１２ ＋ Ｎ／１４ ＋
Ｓ／３２）≦１０Ｘ１０−’ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒｚ変態点以上の温度
域で粗圧延した後、Ａｒ３変態点以下６００℃以上の温
度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上圧延
を施し、次いで熱延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取り温度（
ＣＴ）とが、 （ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１００℃かつ（ＣＴ）２６０
０℃になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とす
る、表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
３、 Ｃ： ０．００２ｗｔ％以下、Ｓｉ ： ０．５
ｗｔ％ｔ％、Ｍｎ ： Ｏ，ｈｔ％ｔ％、 Ｐ ：０
．１５ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ
： ０．０１０〜０．１０ｗｔ％、Ｎ ： ０．００
８ｉ％以下およびＮｂ ： ０．０１５〜０．０４賀ｔ
％を含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量とが、２
Ｘ１０−’≦Ｔｉ／４８− （Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ
／３２）≦ｌ０ＸＩＯ−’ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒ＋変態点以上の温度
域で粗圧延した後、Ａｒ３変態点以下５００℃以上の温
度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上圧延
を施し、次いで再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、表
面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
ｗｔ％ｔ％、Ｍｎ ： Ｏ，ｈｔ％ｔ％、 Ｐ ：０
．１５ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ
： ０．０１０〜０．１０ｗｔ％、Ｎ ： ０．００
８ｉ％以下およびＮｂ ： ０．０１５〜０．０４賀ｔ
％を含有しかつＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量とが、２
Ｘ１０−’≦Ｔｉ／４８− （Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ
／３２）≦ｌ０ＸＩＯ−’ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒ＋変態点以上の温度
域で粗圧延した後、Ａｒ３変態点以下５００℃以上の温
度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上圧延
を施し、次いで再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、表
面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
４、 Ｃ： ０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ ： ０．５
ｗｔ％ｔ％、Ｍｎ ： ０．４ｗｔ％以下、 Ｐ ：
０．１５ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、
Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０ｉｙｔ％、Ｎ ： ０
．００８ｄ％以下、Ｎｂ ： ０．０１５〜０．０４賀
ｔ％およびＢ ： Ｏ，０Ｏ０１〜Ｏ，０ＯＬＯｙｔ％
を含有しかつＣ，Ｎ、 Ｓの量とＴｉの添加量とが、
２Ｘ１０−’≦Ｔｉ／４８− （Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋
Ｓ／３２）≦１０ Ｘ １０− ’ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒ＋変態点以上の温度
域で粗圧延した後、Ａｒ３変態点以下５００℃以上の温
度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上げ圧
延を施し、次いで再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
ｗｔ％ｔ％、Ｍｎ ： ０．４ｗｔ％以下、 Ｐ ：
０．１５ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、
Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０ｉｙｔ％、Ｎ ： ０
．００８ｄ％以下、Ｎｂ ： ０．０１５〜０．０４賀
ｔ％およびＢ ： Ｏ，０Ｏ０１〜Ｏ，０ＯＬＯｙｔ％
を含有しかつＣ，Ｎ、 Ｓの量とＴｉの添加量とが、
２Ｘ１０−’≦Ｔｉ／４８− （Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋
Ｓ／３２）≦１０ Ｘ １０− ’ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒ＋変態点以上の温度
域で粗圧延した後、Ａｒ３変態点以下５００℃以上の温
度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上げ圧
延を施し、次いで再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
（作 用）
以下、この発明について詳細に説明する。
（１）鋼成分
この発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ： ｏ、ｏ
ｏａ％以下、Ｓｉ ： ０．５％以下、Ｍｎ ： ０．
４％以下、 ｐ：ｏ、ｔｓ％以下、Ｓ ： ０．０２％
以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０％、Ｎ ：
０．００８％以下、Ｎｂ ： ０．０１５〜０．０４％
、で、かっＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量は２Ｘ１０−
’≦Ｔｉ／４８−（Ｃ／１２十Ｎ／１４＋Ｓ／３２）≦
１０Ｘ１０−’ でなければならない。さらに、耐２次加工脆性およびｒ
値の異方性の改善のために Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％添加する必要が
ある。
ｏａ％以下、Ｓｉ ： ０．５％以下、Ｍｎ ： ０．
４％以下、 ｐ：ｏ、ｔｓ％以下、Ｓ ： ０．０２％
以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０％、Ｎ ：
０．００８％以下、Ｎｂ ： ０．０１５〜０．０４％
、で、かっＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量は２Ｘ１０−
’≦Ｔｉ／４８−（Ｃ／１２十Ｎ／１４＋Ｓ／３２）≦
１０Ｘ１０−’ でなければならない。さらに、耐２次加工脆性およびｒ
値の異方性の改善のために Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％添加する必要が
ある。
鋼成分が上記の条件を満たさなければ、優れた深絞り性
を得ることができない。以下、各々の成分についての限
定理由を説明する。
を得ることができない。以下、各々の成分についての限
定理由を説明する。
（ａ） Ｃ： ０．００８％以下
Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．００８％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので０．００８％以下に限定した。
しいが、その含有量が０．００８％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので０．００８％以下に限定した。
（ｂ） Ｓｉ ： ０．５％以下
Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が０．５％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．５％以下に限定した
。
要量添加されるが、その添加量が０．５％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．５％以下に限定した
。
（ｃ） Ｍｎ ： ０．４％以下
Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が０．４％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．４％以下に限定した
。
要量添加されるが、その添加量が０．４％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．４％以下に限定した
。
（ｄ） Ｐ：０．１５％以下
Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が０．１５％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．１５％以下に限定し
た。
量添加されるが、その添加量が０．１５％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．１５％以下に限定し
た。
（ｅ） Ｓ ： ０．０２％以下
Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０２％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので０．０２％以下に限定した。
しいが、その含有量が０．０２％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので０．０２％以下に限定した。
（ｆ） Ａｌ Ｆ ０．０１０〜０．１０％Ａｌは脱
酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要に
応じて添加されるが、０．０１０％以下だと添加効果が
なく、一方０．１０％を越えて添加してもより一層の脱
酸効果は得られないため、０．０１０〜０．１０％に限
定した。
酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要に
応じて添加されるが、０．０１０％以下だと添加効果が
なく、一方０．１０％を越えて添加してもより一層の脱
酸効果は得られないため、０．０１０〜０．１０％に限
定した。
（→ Ｎ ： ０．００８％以下
Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量がｏ、ｏｏｓ％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので０．００８％以下に限定した。
しいが、その含有量がｏ、ｏｏｓ％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので０．００８％以下に限定した。
Ｑ′ｌ） ２ Ｘｌ０−’≦Ｔｉ／４８− （Ｃ／１
２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）≦ｌ０ＸＩＯ−’ Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ。
２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）≦ｌ０ＸＩＯ−’ Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ。
Ｎ）を低減させ、深絞り性に有利な（１１１）方位を優
先的に形成させるために添加される。その添加量が２ｘ
ｌＯ−’＞Ｔｉ／４８ （ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／
３２） Ｔ：は鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）が多量に存在する
ため深絞り性が劣り、一方Ｔｉ／４Ｂ −（Ｃ／１２十
Ｎ／１４） ＞ｌ０Ｘ１０−４では、Ｔｉの介在物に起
因する多数の表面欠陥が生成し、その結果最終製品の鋼
板表面性状が悪くなる。そコＴ： Ｔ ｉは２ Ｘ １
０− ４≦Ｔｉ／４８ （Ｃ／１２十Ｎ／１４＋Ｓ／
３２）≦ｌ０ＸＩＯ−’を満足する範囲で添加すること
とした。
先的に形成させるために添加される。その添加量が２ｘ
ｌＯ−’＞Ｔｉ／４８ （ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／
３２） Ｔ：は鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）が多量に存在する
ため深絞り性が劣り、一方Ｔｉ／４Ｂ −（Ｃ／１２十
Ｎ／１４） ＞ｌ０Ｘ１０−４では、Ｔｉの介在物に起
因する多数の表面欠陥が生成し、その結果最終製品の鋼
板表面性状が悪くなる。そコＴ： Ｔ ｉは２ Ｘ １
０− ４≦Ｔｉ／４８ （Ｃ／１２十Ｎ／１４＋Ｓ／
３２）≦ｌ０ＸＩＯ−’を満足する範囲で添加すること
とした。
（ｉ） Ｎｂ ： ０．０１５〜０．０４０％Ｎｂは
炭化物形成元素であるが、この発明では鋼中の固溶（Ｃ
，Ｎ）がＴｉにより析出固定されているため、Ｎｂは固
溶状態にある。この発明のごとく高温域での圧延におい
ては、圧延時に導入される加工ひずみは冷間圧延時に比
べて蓄積しにくいが固溶Ｎｂが存在すると、加工ひずみ
が蓄積されやすい。そしてその添加量が０．０１５％未
満ではその効果がなく、一方、０．０４０％を超えて添
加すると、延性の低下につながるので０．０１５〜０．
０４０％に限定した。また、Ｎｂ添加は圧延前組織の微
細化にを効である。すなわち、たとえ鋼中の固溶（Ｃ，
Ｎ）がな（ても、仕上圧延前組織が粗大であると、圧延
時に導入されるひずみが蓄積されないため（１１１）方
位が形成されにくくなるが、仕上圧延前組織が微細であ
ると、ひずみが蓄積されやすくなり、その結果（１１１
）方位が優先的に形成され、深絞り性が向上する。
炭化物形成元素であるが、この発明では鋼中の固溶（Ｃ
，Ｎ）がＴｉにより析出固定されているため、Ｎｂは固
溶状態にある。この発明のごとく高温域での圧延におい
ては、圧延時に導入される加工ひずみは冷間圧延時に比
べて蓄積しにくいが固溶Ｎｂが存在すると、加工ひずみ
が蓄積されやすい。そしてその添加量が０．０１５％未
満ではその効果がなく、一方、０．０４０％を超えて添
加すると、延性の低下につながるので０．０１５〜０．
０４０％に限定した。また、Ｎｂ添加は圧延前組織の微
細化にを効である。すなわち、たとえ鋼中の固溶（Ｃ，
Ｎ）がな（ても、仕上圧延前組織が粗大であると、圧延
時に導入されるひずみが蓄積されないため（１１１）方
位が形成されにくくなるが、仕上圧延前組織が微細であ
ると、ひずみが蓄積されやすくなり、その結果（１１１
）方位が優先的に形成され、深絞り性が向上する。
（ｊ） Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％Ｂは
耐２次加工脆性の改善に有効であるとともに、ｒ値の異
方性の改善にも有効である。すなわち、ＮｂとＢが共存
した場合には、Ｎｂ添加材に比べて結晶粒が微細になり
、その結果、ｒ値の異方性（Δｒ）が小さくなる。その
添加量が０．０００１％未満では効果がなく、一方、ｏ
、ｏｏｉｏ％を越えると深絞り性が劣化するので０．０
００１〜０．００１０％に限定した。
耐２次加工脆性の改善に有効であるとともに、ｒ値の異
方性の改善にも有効である。すなわち、ＮｂとＢが共存
した場合には、Ｎｂ添加材に比べて結晶粒が微細になり
、その結果、ｒ値の異方性（Δｒ）が小さくなる。その
添加量が０．０００１％未満では効果がなく、一方、ｏ
、ｏｏｉｏ％を越えると深絞り性が劣化するので０．０
００１〜０．００１０％に限定した。
（２）圧延工程
圧延工程はこの発明において重要であり、粗圧延を９５
０℃以下Ａｒ３変態点以上の温度域で終了した後、Ａｒ
ｔ変態点以下６００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、
合計圧下率が８０％以上で、かつ熱延仕上温度（ＦＤＴ
）と巻取り温度（ＣＴ）とが、（Ｆ［ｌＴ） −（ＣＴ
）６１００℃かつ（ＣＴ）≧６００ ”Ｃなる関係を満
たす条件下で圧延を行うか、あるいは粗圧延を９５０℃
以下Ａｒ＋変態点以上の温度域で終了した後、Ａｒｚ変
態点以下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合計
圧下率が８０％以上の圧延を施した後、再結晶焼鈍を行
う必要がある。
０℃以下Ａｒ３変態点以上の温度域で終了した後、Ａｒ
ｔ変態点以下６００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、
合計圧下率が８０％以上で、かつ熱延仕上温度（ＦＤＴ
）と巻取り温度（ＣＴ）とが、（Ｆ［ｌＴ） −（ＣＴ
）６１００℃かつ（ＣＴ）≧６００ ”Ｃなる関係を満
たす条件下で圧延を行うか、あるいは粗圧延を９５０℃
以下Ａｒ＋変態点以上の温度域で終了した後、Ａｒｚ変
態点以下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合計
圧下率が８０％以上の圧延を施した後、再結晶焼鈍を行
う必要がある。
粗圧延を９５０℃以上の温度域にて終了した場合には、
粗圧延後すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるため、
仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくなり、
その結果（１１１）方位が形成されにくくなる。また、
Ａｒ３変態点未満の温度域にて終了した場合には、粗圧
延時に（１００）方位が形成されるため、深絞り性が劣
化する。一方、９５０℃以下Ａｒ３変態点以上の温度域
にて粗圧延を終了した場合には、仕上圧延前組織が微細
になるため、仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積され
やすくなり、その結果（１１１）方位が優先的に形成さ
れ、深絞り性が向上する。なお、粗圧延時の圧下率は、
組織微細化のため５０％以上が望ましい。
粗圧延後すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるため、
仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくなり、
その結果（１１１）方位が形成されにくくなる。また、
Ａｒ３変態点未満の温度域にて終了した場合には、粗圧
延時に（１００）方位が形成されるため、深絞り性が劣
化する。一方、９５０℃以下Ａｒ３変態点以上の温度域
にて粗圧延を終了した場合には、仕上圧延前組織が微細
になるため、仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積され
やすくなり、その結果（１１１）方位が優先的に形成さ
れ、深絞り性が向上する。なお、粗圧延時の圧下率は、
組織微細化のため５０％以上が望ましい。
また、仕上圧延をＡｒ＋変態点以上の温度域にて終了す
ると、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れ
た深絞り性が得られない。一方、仕上温度を５００℃以
下に下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧
延荷重が増大するのみであるので、圧延温度をＡｒ、変
態点以下５００℃以上とした。
ると、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れ
た深絞り性が得られない。一方、仕上温度を５００℃以
下に下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧
延荷重が増大するのみであるので、圧延温度をＡｒ、変
態点以下５００℃以上とした。
また、仕上圧延時の合計圧下率を８０％以上にしないと
、圧延時に（１１１）方位が形成されないため、深絞り
性が劣る。
、圧延時に（１１１）方位が形成されないため、深絞り
性が劣る。
さらに、仕上圧延時に潤滑圧延を行わないと、ロールと
鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力
が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくな
い（１１０）方位が優先的に形成されるために、深絞り
性が劣化する。そのため、潤滑圧延は必要である。
鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力
が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくな
い（１１０）方位が優先的に形成されるために、深絞り
性が劣化する。そのため、潤滑圧延は必要である。
なお、圧延後再結晶焼鈍を施さない巻取り自己焼鈍材で
は、巻取り温度が６００ ’Ｃ以上でないと再結晶が完
了しないため、ＣＴ≧６００℃とした。また、深絞り性
の向上には圧延温度は低い方が、また巻取り温度は高い
方が有利である。そのため、熱延仕上温度（ＦＤＴ）と
巻取り温度（ＣＴ）とが（ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１０
０℃を満たす条件下で圧延を施す必要がある。
は、巻取り温度が６００ ’Ｃ以上でないと再結晶が完
了しないため、ＣＴ≧６００℃とした。また、深絞り性
の向上には圧延温度は低い方が、また巻取り温度は高い
方が有利である。そのため、熱延仕上温度（ＦＤＴ）と
巻取り温度（ＣＴ）とが（ＦＤＴ） −（ＣＴ）５１０
０℃を満たす条件下で圧延を施す必要がある。
なお、熱間圧延後、再結晶焼鈍を施すものについては、
巻取り自己焼鈍は必要ないため、熱延終了温度を５００
℃以上とし、さらに、巻取り温度も低温でよい。
巻取り自己焼鈍は必要ないため、熱延終了温度を５００
℃以上とし、さらに、巻取り温度も低温でよい。
熱延後の再結晶焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱型焼鈍のど
ちらでもよい。焼鈍温度は、５５０〜９５０℃の範囲が
適する。また加熱速度も１０℃／ｈｒ〜５０℃／Ｓの範
囲でよい。
ちらでもよい。焼鈍温度は、５５０〜９５０℃の範囲が
適する。また加熱速度も１０℃／ｈｒ〜５０℃／Ｓの範
囲でよい。
（実施例）
表１に示す組成になる鋼スラブを１１５０℃で加熱均熱
後、９５０℃−Ａｒ１変態点の温度域で圧下率８０％の
粗圧延を行い引き続き仕上圧延にて厚さ１．２ｍｍの熱
延板とした。この時の粗圧延終了温度（ＲＤＴ） 、仕
上圧延終了温度（ＦＤＴ） 、Ａｒ３変態点以下６００
℃以上の温度域での圧下率、巻取り温度（ＣＴ）および
潤滑の有無および酸洗後の熱延板の材料特性を表２に併
せて示す。
後、９５０℃−Ａｒ１変態点の温度域で圧下率８０％の
粗圧延を行い引き続き仕上圧延にて厚さ１．２ｍｍの熱
延板とした。この時の粗圧延終了温度（ＲＤＴ） 、仕
上圧延終了温度（ＦＤＴ） 、Ａｒ３変態点以下６００
℃以上の温度域での圧下率、巻取り温度（ＣＴ）および
潤滑の有無および酸洗後の熱延板の材料特性を表２に併
せて示す。
なお引張特性はＪＩＳ ５号引張試験片を使用して測定
し、ｒ値は１５％引張予ひずみを与えた後、３点法にて
測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５
°方向）およびＣ方向（圧延方向に９０°方向）の平均
値および異方性 ｒ＝ （ｒｔ ＋２ ｒｔ＋ ＋ｒｃ ） ／４、Δｒ
＝ （ｒｔ −２ｒＤ ＋ｒｃ ） ／２として求めた
。また耐２次加工脆性の評価としては、限界絞り比３．
８にて加工した円筒型サンプルを一５０℃に冷却した後
、圧潰試験を行い、晩性割れの発生の有無にて評価し、
鋼板表面性状については、最終製品１コイル（２０トン
）中の表面欠陥（通常の冷延鋼板で言われている表面き
ず等のことを意味する）数で判断し、表面欠陥数が３個
未満のものを表面性状が優れているとした。
し、ｒ値は１５％引張予ひずみを与えた後、３点法にて
測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５
°方向）およびＣ方向（圧延方向に９０°方向）の平均
値および異方性 ｒ＝ （ｒｔ ＋２ ｒｔ＋ ＋ｒｃ ） ／４、Δｒ
＝ （ｒｔ −２ｒＤ ＋ｒｃ ） ／２として求めた
。また耐２次加工脆性の評価としては、限界絞り比３．
８にて加工した円筒型サンプルを一５０℃に冷却した後
、圧潰試験を行い、晩性割れの発生の有無にて評価し、
鋼板表面性状については、最終製品１コイル（２０トン
）中の表面欠陥（通常の冷延鋼板で言われている表面き
ず等のことを意味する）数で判断し、表面欠陥数が３個
未満のものを表面性状が優れているとした。
タ
※
立
り
心
セ
この発明に従って製造した熱延鋼板は、比較例に比べて
優れた表面性状、深絞り性および耐２次加工脆性を有す
ることが分かる。
優れた表面性状、深絞り性および耐２次加工脆性を有す
ることが分かる。
また、表１に示す組成になる鋼スラブを１１５０℃にて
加熱−均熱後、上記と同様の粗圧延を行った後、仕上圧
延を行った。この時の粗圧延終了温度（ＲＤＴ） 、仕
上圧延終了温度（ＦＤＴ） 、Ａｒ３変態点以下５００
℃以上の温度域での圧下率、巻取温り温度（ＣＴ）およ
び潤滑の有無を表３に示す。熱延板は酸洗後、Ｎｏ、１
２〜１７については８３０ ”Ｃ，６０ｓの急速加熱焼
鈍を、又Ｎｏ、１８〜２２については７５０℃＋ ５
ｈｒの箱型焼鈍を施した。
加熱−均熱後、上記と同様の粗圧延を行った後、仕上圧
延を行った。この時の粗圧延終了温度（ＲＤＴ） 、仕
上圧延終了温度（ＦＤＴ） 、Ａｒ３変態点以下５００
℃以上の温度域での圧下率、巻取温り温度（ＣＴ）およ
び潤滑の有無を表３に示す。熱延板は酸洗後、Ｎｏ、１
２〜１７については８３０ ”Ｃ，６０ｓの急速加熱焼
鈍を、又Ｎｏ、１８〜２２については７５０℃＋ ５
ｈｒの箱型焼鈍を施した。
焼鈍後の熱延板の材料特性を表３に併せて示す。
この発明によって製造した熱延鋼板は、比較例に比べて
優れた表面性状、深絞り性および耐２次加工脆性を有す
ることが分かる。
優れた表面性状、深絞り性および耐２次加工脆性を有す
ることが分かる。
（発明の効果）
この発明によれば、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を
省略しても、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
省略しても、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
第１図は、熱延鋼板の７値におよぼす鋼成分の影響を示
すグラフ、 第２図は、熱延鋼板の７値およびＥｌにおよぼすＮｂ量
の影響を示すグラフ、 第３図は、熱延鋼板のｒ値におよぼす粗圧延終了温度の
影響を示すグラフである。 第４図は熱延鋼板のｒ値におよぼす仕上圧延温度および
巻取り温度の影響を示すグラフである。 第１図
すグラフ、 第２図は、熱延鋼板の７値およびＥｌにおよぼすＮｂ量
の影響を示すグラフ、 第３図は、熱延鋼板のｒ値におよぼす粗圧延終了温度の
影響を示すグラフである。 第４図は熱延鋼板のｒ値におよぼす仕上圧延温度および
巻取り温度の影響を示すグラフである。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：０．４ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下およびＮｂ：０．
０１５〜０．０４ｗｔ％、 を含有しかつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量とが、 ２×１０＾−＾４≦Ｔｉ／４８−（Ｃ／１２＋Ｎ／１４
＋Ｓ／３２）≦１０×１０＾−＾４ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒ＿３変態点以上の温
度域で粗圧延した後、Ａｒ＿３変態点以下６００℃以上
の温度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上
圧延を施し、次いで熱延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取り温
度（ＣＴ）とが、（ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦１０００Ｃか
つ（ＣＴ）≧６００℃になる関係を満たす条件下で巻取
ることを特徴とする、表面性状に優れた深絞り用熱延鋼
板の製造方法。 ２、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：０．４ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．０１
５〜０．０４ｗｔ％およびＢ：０．０００１〜０．００
１０ｗｔ％を含有しかつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量
とが、 ２×１０＾−＾４≦Ｔｉ／４８−（Ｃ／１２＋Ｎ／１４
＋Ｓ／３２）≦１０×１０＾−＾４ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒ＿３変態点以上の温
度域で粗圧延した後、Ａｒ＿３変態点以下６００℃以上
の温度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上
圧延を施し、次いで熱延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取り温
度（ＣＴ）とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦１００℃かつ（ＣＴ）≧６００
℃になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする
、表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。 ３、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：０．４ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下およびＮｂ：０．
０１５〜０．０４ｗｔ％ を含有しかつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量とが、 ２×１０＾−＾４≦Ｔｉ／４８−（Ｃ／１２＋Ｎ／１４
＋Ｓ／３２）≦１０×１０＾−＾４ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒ＿３変態点以上の温
度域で粗圧延した後、Ａｒ＿３変態点以下５００℃以上
の温度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上
圧延を施し、次いで再結晶焼鈍を行うことを特徴とする
、表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。 ４、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：０．４ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．０１
５〜０．０４ｗｔ％およびＢ：０．０００１〜０．００
１０ｗｔ％を含有しかつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉの添加量
とが、 ２×１０＾−＾４≦Ｔｉ／４８−（Ｃ／１２＋Ｎ／１４
＋Ｓ／３２）≦１０×１０＾−＾４ を満足する鋼を、９５０℃以下Ａｒ＿３変態点以上の温
度域で粗圧延した後、Ａｒ＿３変態点以下５００℃以上
の温度域で潤滑しつつ、合計圧下率が８０％以上の仕上
げ圧延を施し、次いで再結晶焼鈍を行うことを特徴とす
る、表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63292270A JPH0670255B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63292270A JPH0670255B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02141529A true JPH02141529A (ja) | 1990-05-30 |
| JPH0670255B2 JPH0670255B2 (ja) | 1994-09-07 |
Family
ID=17779584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63292270A Expired - Fee Related JPH0670255B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0670255B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011084225A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Honda Motor Co Ltd | ウォッシャタンクの取付け車体構造 |
| WO2015002363A1 (ko) | 2013-07-03 | 2015-01-08 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 내시효성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 |
| CN115074619A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-09-20 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种超深冲级Nb+Ti-IF冷轧钢板及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59193221A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-11-01 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61133322A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61246344A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板 |
-
1988
- 1988-11-21 JP JP63292270A patent/JPH0670255B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59193221A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-11-01 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61133322A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61246344A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011084225A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Honda Motor Co Ltd | ウォッシャタンクの取付け車体構造 |
| US8403366B2 (en) | 2009-10-19 | 2013-03-26 | Honda Motor Co., Ltd. | Vehicle body structure for mounting washer tank to vehicle body |
| WO2015002363A1 (ko) | 2013-07-03 | 2015-01-08 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 내시효성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 |
| US10196703B2 (en) | 2013-07-03 | 2019-02-05 | Posco | Hot-rolled steel having excellent workability and anti-aging properties |
| CN115074619A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-09-20 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种超深冲级Nb+Ti-IF冷轧钢板及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0670255B2 (ja) | 1994-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS63219524A (ja) | 軟磁気特性の優れた珪素鉄板の製造方法 | |
| JP2000144258A (ja) | 耐リジング性に優れたＴｉ含有フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH02141529A (ja) | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07310122A (ja) | 張り出し成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2781297B2 (ja) | 耐２次加工脆性に優れ面内異方性の少ない冷延薄鋼板の製造方法 | |
| JP2000239786A (ja) | 冷延用母板および面内異方性の小さい深絞り用冷延鋼板ならびにその製造方法 | |
| JPH0753889B2 (ja) | 厚物超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3852138B2 (ja) | 冷延−焼鈍後の耐リジング性及び深絞り性に優れる缶用鋼板用素材の製造方法 | |
| JPH0617141A (ja) | 加工性及び形状の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0225518A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3370443B2 (ja) | 深絞り性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH073381A (ja) | 耐衝撃性に優れる薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3401290B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH03150316A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0583609B2 (ja) | ||
| JP3288484B2 (ja) | 延性および耐衝撃性に優れる薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3043901B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH07103424B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH10280048A (ja) | 耐歪時効性に優れた塗装焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0730411B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0892656A (ja) | 深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS634024A (ja) | 薄鋳帯からの深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3150188B2 (ja) | 深絞り成形性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0247222A (ja) | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH01188627A (ja) | 焼付硬化性およびプレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |