JPH0670255B2 - 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0670255B2 JPH0670255B2 JP63292270A JP29227088A JPH0670255B2 JP H0670255 B2 JPH0670255 B2 JP H0670255B2 JP 63292270 A JP63292270 A JP 63292270A JP 29227088 A JP29227088 A JP 29227088A JP H0670255 B2 JPH0670255 B2 JP H0670255B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、自動車用鋼板等に使用される深絞り性に優
れた熱延鋼板の製造方法に関するものである。
れた熱延鋼板の製造方法に関するものである。
（従来の技術） 自動車用鋼板等に使用される深絞り用薄鋼板は、その特
性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い延性（E
l）を有すること、そしてとくに自動車用外板に使用さ
れる場合には、鋼板表面欠陥等のない優れた表面性状で
あることが要求される。このような深絞り用鋼板は、Ar
3変態点以上で熱間圧を終了した後、冷間圧延により最
終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施して製造す
る冷延鋼板が一般に使用されていた。ところで近年、低
コスト化を目的として、従来冷延鋼板を使用していた部
材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高まってきた。
性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い延性（E
l）を有すること、そしてとくに自動車用外板に使用さ
れる場合には、鋼板表面欠陥等のない優れた表面性状で
あることが要求される。このような深絞り用鋼板は、Ar
3変態点以上で熱間圧を終了した後、冷間圧延により最
終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施して製造す
る冷延鋼板が一般に使用されていた。ところで近年、低
コスト化を目的として、従来冷延鋼板を使用していた部
材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高まってきた。
ここに従来の加工用熱延鋼板は、加工性、特に延性を確
保するため、未再結晶フェライト組織ができるのをさ
け、Ar3変態点以上で圧延を終了していた。そのため、
一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化するた
め、深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣っていた。
保するため、未再結晶フェライト組織ができるのをさ
け、Ar3変態点以上で圧延を終了していた。そのため、
一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化するた
め、深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣っていた。
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法はいくつか開示さ
れている。例えば特開昭59−226149号公報では、C:0.00
2wt％（以下単に％で示す）、Si:0.02％、Mn:0.23％、
P:0.009％、S:0.008％、Al:0.025％、N:0.0021％、Ti:
0.10％の低炭素Alキルド鋼を500〜900℃で潤滑を施しつ
つ76％の圧延にて1.6mm板厚を鋼帯とすることにより、
ｒ＝1.21程度の特性を有する薄鋼板の製造例が示されて
いる。また特開昭62−192539号公報では、C:0.008％、S
i:0.04％、Mn:1.53％、P:0.015％、S:0.004％、Ti:0.06
8％、Nb:0.024％の低炭素Alキルド鋼をAr3〜Ar3＋150℃
で92％の圧延を施すことにより、ｒ＝1.41程度の特性を
有する薄鋼板の製造例が示されている。
れている。例えば特開昭59−226149号公報では、C:0.00
2wt％（以下単に％で示す）、Si:0.02％、Mn:0.23％、
P:0.009％、S:0.008％、Al:0.025％、N:0.0021％、Ti:
0.10％の低炭素Alキルド鋼を500〜900℃で潤滑を施しつ
つ76％の圧延にて1.6mm板厚を鋼帯とすることにより、
ｒ＝1.21程度の特性を有する薄鋼板の製造例が示されて
いる。また特開昭62−192539号公報では、C:0.008％、S
i:0.04％、Mn:1.53％、P:0.015％、S:0.004％、Ti:0.06
8％、Nb:0.024％の低炭素Alキルド鋼をAr3〜Ar3＋150℃
で92％の圧延を施すことにより、ｒ＝1.41程度の特性を
有する薄鋼板の製造例が示されている。
（発明が解決しようとする課題） ところで前記した特開昭59-226149号公報記載の方法に
おいては、焼鈍処理を施さないものについては、得られ
るｒ値は高々1.21と低いものである。さらに熱延後再結
晶焼鈍を施しても、得られるｒ値は高々1.51であり、深
絞り性を十分に満たしているとは言い難く、しかも0.10
％という多量のTiを添加しているため表面性状の劣化は
免れ得ない。また特開昭62-192539号公報記載の方法に
おいては、γ域にて熱延を終了し、その後のγ→α変態
による変態集合組織を利用しているため、必然的にｒ値
の異方性が大きくなり、Δｒ＝−1.2と非常に大きく、
さらに得られるｒ値にも限度があり、高々1.41と深絞り
性を十分に満たしているとは言い難い。
おいては、焼鈍処理を施さないものについては、得られ
るｒ値は高々1.21と低いものである。さらに熱延後再結
晶焼鈍を施しても、得られるｒ値は高々1.51であり、深
絞り性を十分に満たしているとは言い難く、しかも0.10
％という多量のTiを添加しているため表面性状の劣化は
免れ得ない。また特開昭62-192539号公報記載の方法に
おいては、γ域にて熱延を終了し、その後のγ→α変態
による変態集合組織を利用しているため、必然的にｒ値
の異方性が大きくなり、Δｒ＝−1.2と非常に大きく、
さらに得られるｒ値にも限度があり、高々1.41と深絞り
性を十分に満たしているとは言い難い。
この発明は、鋼成分と圧延条件を適切に規制することに
より、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従
来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性を有する表面性状の
優れた薄鋼板の製造法を提供することを目的とする。
より、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従
来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性を有する表面性状の
優れた薄鋼板の製造法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段） この発明の基礎となった研究結果からまず述べる。C:0.
001〜0.008％、Si:0.01％、Mn:0.1〜0.4％、P:0.008〜
0.015％、S:0.002〜0.02％、N:0.001〜0.008％、Ti:0〜
0.1％を含有する鋼を1150℃で加熱−均熱後、粗圧延を
行い、引き続き全圧下率:90％の仕上圧延を行った。こ
の時、仕上圧延開始温度を調整することにより、熱延仕
上温度を700℃と一定にした。そして引き続き700℃−1h
rの巻取自己焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑
圧延とした。
001〜0.008％、Si:0.01％、Mn:0.1〜0.4％、P:0.008〜
0.015％、S:0.002〜0.02％、N:0.001〜0.008％、Ti:0〜
0.1％を含有する鋼を1150℃で加熱−均熱後、粗圧延を
行い、引き続き全圧下率:90％の仕上圧延を行った。こ
の時、仕上圧延開始温度を調整することにより、熱延仕
上温度を700℃と一定にした。そして引き続き700℃−1h
rの巻取自己焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑
圧延とした。
熱延板のｒ値におよぼす鋼成分の影響を第１図に示す。
ｒ値は鋼成分に強く依存し、２×10-4≦Ti/48−（C/12
＋N/14＋S/32）とすることにより著しく向上した。
＋N/14＋S/32）とすることにより著しく向上した。
また、C:0.001〜0.008％、Si:0.01％、Mn:0.1〜0.4％、
P:0.008〜0.015％、S:0.002〜0.02％、N:0.001〜0.008
％、Ti:0.02〜0.1％、Nb:0〜0.05％でかつTi/48−（C/1
2＋N/14＋S/32）＝３×10-4〜９×10-4になる組成の鋼
を1150℃で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧
下率:90％の仕上圧延を行った。この時、仕上圧延開始
温度を調整することにより、熱延仕上温度を700℃と一
定にした。そして引き続き、700℃−1hrの巻取自己焼鈍
処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
P:0.008〜0.015％、S:0.002〜0.02％、N:0.001〜0.008
％、Ti:0.02〜0.1％、Nb:0〜0.05％でかつTi/48−（C/1
2＋N/14＋S/32）＝３×10-4〜９×10-4になる組成の鋼
を1150℃で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続き全圧
下率:90％の仕上圧延を行った。この時、仕上圧延開始
温度を調整することにより、熱延仕上温度を700℃と一
定にした。そして引き続き、700℃−1hrの巻取自己焼鈍
処理を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
熱延板のｒ値およびElにおよぼす鋼成分の影響を第２図
に示す。ｒ値およびElは鋼成分に強く依存し、0.015％
≦Nb≦0.040％とすることにより著しく向上した。
に示す。ｒ値およびElは鋼成分に強く依存し、0.015％
≦Nb≦0.040％とすることにより著しく向上した。
また、C:0.002％、Si:0.01％、Mn:0.1％、P:0.01％、S:
0.008％、N:0.002％、Ti:0.052％、Nb:0.025％になる組
成の鋼を1150℃で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続
き全圧下率:90％の仕上圧延を行った。この時、粗圧延
開始温度を調整することにより、粗圧延終了温度（RD
T）を880℃〜1060℃と変化させた。仕上圧延は仕上圧延
開始温度を調整することにより、熱延仕上温度を700℃
と一定にした。引き続き700℃−1hrの巻取自己焼鈍処理
を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
0.008％、N:0.002％、Ti:0.052％、Nb:0.025％になる組
成の鋼を1150℃で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続
き全圧下率:90％の仕上圧延を行った。この時、粗圧延
開始温度を調整することにより、粗圧延終了温度（RD
T）を880℃〜1060℃と変化させた。仕上圧延は仕上圧延
開始温度を調整することにより、熱延仕上温度を700℃
と一定にした。引き続き700℃−1hrの巻取自己焼鈍処理
を施した。なお、仕上圧延は潤滑圧延とした。
熱延板のｒ値におよぼす粗圧延終了温度の影響を第３図
に示す。ｒ値はRDTに強く依存し、RDT≦950℃とするこ
とにより著しく向上した。
に示す。ｒ値はRDTに強く依存し、RDT≦950℃とするこ
とにより著しく向上した。
また、C:0.002％、Si:0.01％、Mn:0.1％、P:0.01％、S:
0.010％、N:0.002％、Ti:0.050％、Nb:0.022％の組成に
なる鋼を1150℃で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続
き全圧下率:90％の仕上圧延を行った。この時、仕上圧
延開始温度を調整することにより、熱延仕上温度を680
〜750℃と変化させた。そして引き続き650〜750℃の温
度域で1hrの巻取焼鈍処理を施した。なお仕上圧延は潤
滑圧延とした。熱延板のｒ値におよぼす巻取り温度の影
響を第４図に示す。ｒ値は（FDT）−（CT）に依存し、
（FDT）−（CT）≦100℃とすることにより著しく向上し
た。
0.010％、N:0.002％、Ti:0.050％、Nb:0.022％の組成に
なる鋼を1150℃で加熱−均熱後、粗圧延を行い、引き続
き全圧下率:90％の仕上圧延を行った。この時、仕上圧
延開始温度を調整することにより、熱延仕上温度を680
〜750℃と変化させた。そして引き続き650〜750℃の温
度域で1hrの巻取焼鈍処理を施した。なお仕上圧延は潤
滑圧延とした。熱延板のｒ値におよぼす巻取り温度の影
響を第４図に示す。ｒ値は（FDT）−（CT）に依存し、
（FDT）−（CT）≦100℃とすることにより著しく向上し
た。
本発明者らは以上の実験結果をもとに、その後研究を重
ねた結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を
規制することにより、表面性状および深絞り性に優れた
熱延鋼板が製造可能となることを見いだした。その要旨
は、 1.C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下およびNb:0.015〜0.04wt％、 を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下600℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）とが、 （FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
ねた結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を
規制することにより、表面性状および深絞り性に優れた
熱延鋼板が製造可能となることを見いだした。その要旨
は、 1.C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下およびNb:0.015〜0.04wt％、 を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下600℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）とが、 （FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
2.C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下、Nb:0.015〜0.04wt％ およびB:0.0001〜0.0010wt％ を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下600℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）とが、 （FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
圧延した後、Ar3変態点以下600℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）とが、 （FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。
3.C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下およびNb:0.015〜0.04wt％、 を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下500℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、表面性状に優れた
深絞り用熱延鋼板の製造方法。
圧延した後、Ar3変態点以下500℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、表面性状に優れた
深絞り用熱延鋼板の製造方法。
4.C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下、Nb:0.015〜0.04wt％ およびB:0.0001〜0.0010wt％ を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下500℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上げ圧延を施し、次い
で再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、表面性状に優れ
た深絞り用熱延鋼板の製造方法。
圧延した後、Ar3変態点以下500℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上げ圧延を施し、次い
で再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、表面性状に優れ
た深絞り用熱延鋼板の製造方法。
（作用） 以下、この発明について詳細に説明する。
（１）鋼成分 この発明においては鋼成分は重要であり、 C:C:0.008％以下、Si:0.5％以下、 Mn:0.4％以下、P:0.15％以下、 S:0.02％以下、Al:0.010〜0.10％、 N:0.008％以下、Nb:0.015〜0.04％、 で、かつC,N,Sの量とTiの添加量は ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 でなければならない。さらに、耐２次加工脆性およびｒ
値の異方性の改善のために B:0.0001〜0.0010％添加する必要がある。
値の異方性の改善のために B:0.0001〜0.0010％添加する必要がある。
鋼成分が上記の条件を満たさなければ、優れた深絞り性
を得ることができない。以下、各々の成分についての限
定理由を説明する。
を得ることができない。以下、各々の成分についての限
定理由を説明する。
（ａ）C:0.008％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.008％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.008％以下に限定した。
しいが、その含有量が0.008％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.008％以下に限定した。
（ｂ）Si:0.5％以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.5％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので0.5％以下に限定した。
量添加されるが、その添加量が0.5％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので0.5％以下に限定した。
（ｃ）Mn:0.4％以下 Mnは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.4％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので0.4％以下に限定した。
量添加されるが、その添加量が0.4％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので0.4％以下に限定した。
（ｄ）P:0.15％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.15％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので0.15％以下に限定した。
量添加されるが、その添加量が0.15％を越えると深絞り
性に悪影響をおよぼすので0.15％以下に限定した。
（ｅ）S:0.02％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.02％以下ではさほど悪影響をお
よぼさないので0.02％以下に限定した。
しいが、その含有量が0.02％以下ではさほど悪影響をお
よぼさないので0.02％以下に限定した。
（ｆ）Al:0.010〜0.10％ Alは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために
必要に応じて添加されるが、0.010％以下だと添加効果
がなく、一方0.10％を越えて添加してもより一層の脱酸
効果は得られないため、0.010〜0.10％に限定した。
必要に応じて添加されるが、0.010％以下だと添加効果
がなく、一方0.10％を越えて添加してもより一層の脱酸
効果は得られないため、0.010〜0.10％に限定した。
（ｇ）N:0.008％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.008％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.008％以下に限定した。
しいが、その含有量が0.008％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので0.008％以下に限定した。
（ｈ）２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×1
0-4 Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（C,N）を低
減させ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形成
させるために添加される。その添加量が２×10-4＞Ti/4
8−（C/12＋N/14＋S/32）では鋼中の固溶（C,N）が多量
に存在するため深絞り性が劣り、一方Ti/48−（C/12＋N
/14）＞10×10-4では、Tiの介在物に起因する多数の表
面欠陥が生成し、その結果最終製品の鋼板表面性状が悪
くなる。そこでTiは２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S
/32）≦10×10-4を満足する範囲で添加することとし
た。
0-4 Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（C,N）を低
減させ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形成
させるために添加される。その添加量が２×10-4＞Ti/4
8−（C/12＋N/14＋S/32）では鋼中の固溶（C,N）が多量
に存在するため深絞り性が劣り、一方Ti/48−（C/12＋N
/14）＞10×10-4では、Tiの介在物に起因する多数の表
面欠陥が生成し、その結果最終製品の鋼板表面性状が悪
くなる。そこでTiは２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S
/32）≦10×10-4を満足する範囲で添加することとし
た。
（ｉ）Nb:0.015〜0.040％ Nbは炭化物形成元素であるが、この発明では鋼中の固溶
（C,N）がTiにより析出固定されているため、Nbは固溶
状態にある。この発明のごとく高温域での圧延において
は、圧延時に導入される加工ひずみは冷間圧延時に比べ
て蓄積しにくいが固溶Nbが存在すると、加工ひずみが蓄
積されやすい。そしてその添加量が0.015％未満ではそ
の効果がなく、一方、0.040％を超えて添加すると、延
性の低下につながるので0.015〜0.040％に限定した。ま
た、Nb添加は圧延前組織の微細化に有効である。すなわ
ち、たとえ鋼中の固溶（C,N）がなくても、仕上圧延前
組織が粗大であると、圧延時に導入されるひずみが蓄積
されないため｛111｝方位が形成されにくくなるが、仕
上圧延前組織が微細であると、ひずみが蓄積されやすく
なり、その結果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞
り性が向上する。
（C,N）がTiにより析出固定されているため、Nbは固溶
状態にある。この発明のごとく高温域での圧延において
は、圧延時に導入される加工ひずみは冷間圧延時に比べ
て蓄積しにくいが固溶Nbが存在すると、加工ひずみが蓄
積されやすい。そしてその添加量が0.015％未満ではそ
の効果がなく、一方、0.040％を超えて添加すると、延
性の低下につながるので0.015〜0.040％に限定した。ま
た、Nb添加は圧延前組織の微細化に有効である。すなわ
ち、たとえ鋼中の固溶（C,N）がなくても、仕上圧延前
組織が粗大であると、圧延時に導入されるひずみが蓄積
されないため｛111｝方位が形成されにくくなるが、仕
上圧延前組織が微細であると、ひずみが蓄積されやすく
なり、その結果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞
り性が向上する。
（ｊ）B:0.0001〜0.0010％ Ｂは耐２次加工脆性の改善に有効であるとともに、ｒ値
の異方性の改善にも有効である。すなわち、NbとＢが共
存した場合には、Nb添加材に比べて結晶粒が微細にな
り、その結果、ｒ値の異方性（Δｒ）が小さくなる。そ
の添加量が0.0001％未満では効果がなく、一方、0.0010
％を越えると深絞り性が劣化するので0.0001〜0.0010％
に限定した。
の異方性の改善にも有効である。すなわち、NbとＢが共
存した場合には、Nb添加材に比べて結晶粒が微細にな
り、その結果、ｒ値の異方性（Δｒ）が小さくなる。そ
の添加量が0.0001％未満では効果がなく、一方、0.0010
％を越えると深絞り性が劣化するので0.0001〜0.0010％
に限定した。
（２）圧延工程 圧延工程はこの発明において重要であり、粗圧延を950
℃以下Ar3変態点以上の温度域で終了した後、Ar3変態点
以下600℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合計圧下率
が80％以上で、かつ熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度
（CT）とが、 （FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ なる関係を満たす条件下で圧延を行うか、あるいは粗圧
延を950℃以下Ar3変態点以上の温度域で終了した後、Ar
3変態点以下500℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合成
圧下率が80％以上の圧延を施した後、再結晶焼鈍を行う
必要がある。
℃以下Ar3変態点以上の温度域で終了した後、Ar3変態点
以下600℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合計圧下率
が80％以上で、かつ熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度
（CT）とが、 （FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ なる関係を満たす条件下で圧延を行うか、あるいは粗圧
延を950℃以下Ar3変態点以上の温度域で終了した後、Ar
3変態点以下500℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合成
圧下率が80％以上の圧延を施した後、再結晶焼鈍を行う
必要がある。
粗圧延を950℃以上の温度域にて終了した場合には、粗
圧延後すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるため、仕
上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくなり、そ
の結果｛111｝方位が形成されにくくなる。また、Ar3変
態点未満の温度域にて終了した場合には、粗圧延時に
｛100｝方位が形成されるため、深絞り性が劣化する。
一方、950℃以下Ar3変態点以上の温度域にて粗圧延を終
了した場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、仕
上圧延時に導入されるひずみが蓄積されやすくなり、そ
の結果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向
上する。なお、粗圧延時の圧下率は、組織微細化のため
50％以上が望ましい。
圧延後すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるため、仕
上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくなり、そ
の結果｛111｝方位が形成されにくくなる。また、Ar3変
態点未満の温度域にて終了した場合には、粗圧延時に
｛100｝方位が形成されるため、深絞り性が劣化する。
一方、950℃以下Ar3変態点以上の温度域にて粗圧延を終
了した場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、仕
上圧延時に導入されるひずみが蓄積されやすくなり、そ
の結果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向
上する。なお、粗圧延時の圧下率は、組織微細化のため
50％以上が望ましい。
また、仕上圧延をAr3変態点以上の温度域にて終了する
と、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を500℃以下に
下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧延荷
重が増大するのみであるので、圧延温度をAr3変態点以
下500℃以上とした。
と、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を500℃以下に
下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧延荷
重が増大するのみであるので、圧延温度をAr3変態点以
下500℃以上とした。
また、仕上圧延時の合計圧下率を80％以上にしないと、
圧延時に｛111｝方位が形成されないため、深絞り性が
劣る。
圧延時に｛111｝方位が形成されないため、深絞り性が
劣る。
さらに、仕上圧延時に潤滑圧延を行わないと、ロールと
鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力
が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくな
い｛110｝方位が優先的に形成されるために、深絞り性
が劣化する。そのため、潤滑圧延は必要である。
鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力
が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくな
い｛110｝方位が優先的に形成されるために、深絞り性
が劣化する。そのため、潤滑圧延は必要である。
なお、圧延後再結晶焼鈍を施さない巻取り自己焼鈍材で
は、巻取り温度が600℃以上でないと再結晶が完了しな
いため、CT≧600℃とした。また、深絞り性の向上には
圧延温度は低い方が、また巻取り温度は高い方が有利で
ある。そのため、熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（C
T）とが（FDT）−（CT）≦100℃を満たす条件下で圧延
を施す必要がある。なお、熱間圧延後、再結晶焼鈍を施
すものについては、巻取り自己焼鈍は必要ないため、熱
延終了温度を500℃以上とし、さらに、巻取り温度も低
温でよい。
は、巻取り温度が600℃以上でないと再結晶が完了しな
いため、CT≧600℃とした。また、深絞り性の向上には
圧延温度は低い方が、また巻取り温度は高い方が有利で
ある。そのため、熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（C
T）とが（FDT）−（CT）≦100℃を満たす条件下で圧延
を施す必要がある。なお、熱間圧延後、再結晶焼鈍を施
すものについては、巻取り自己焼鈍は必要ないため、熱
延終了温度を500℃以上とし、さらに、巻取り温度も低
温でよい。
熱延後の再結晶焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱型焼鈍のど
ちらでもよい。焼鈍温度は、550〜950℃の範囲が適す
る。また加熱速度も10℃/hr〜50℃/sの範囲でよい。
ちらでもよい。焼鈍温度は、550〜950℃の範囲が適す
る。また加熱速度も10℃/hr〜50℃/sの範囲でよい。
（実施例） 表１に示す組成になる鋼スラブを1150℃で加熱−均熱
後、950℃〜Ar3変態点の温度域で圧下率80％の粗圧延を
行い引き続き仕上圧延にて厚さ1.2mmの熱延板とした。
この時の粗圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終了温度（F
DT）、Ar3変態点以下600℃以上の温度域での圧下率、巻
取り温度（CT）および潤滑の有無および酸洗後の熱延板
の材料特性を表２に併せて示す。
後、950℃〜Ar3変態点の温度域で圧下率80％の粗圧延を
行い引き続き仕上圧延にて厚さ1.2mmの熱延板とした。
この時の粗圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終了温度（F
DT）、Ar3変態点以下600℃以上の温度域での圧下率、巻
取り温度（CT）および潤滑の有無および酸洗後の熱延板
の材料特性を表２に併せて示す。
なお引張特性はJIS ５号引張試験片を使用して測定
し、ｒ値は15％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測
定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45°方
向）およびＣ方向（圧延方向に90°方向）の平均値およ
び異方性 ＝（rL＋2rD＋rC）/4、 Δｒ＝（rL−2rD＋rC）/2 として求めた。また耐２次加工脆性の評価としては、限
界絞り比3.8にて加工した円筒型サンプルを−50℃に冷
却した後、圧潰試験を行い、脆性割れの発生の有無にて
評価し、鋼板表面性状については、最終製品１コイル
（20トン）中の表面欠陥（通常の冷延鋼板で言われてい
る表面きず等のことを意味する）数で判断し、表面欠陥
数が３個未満のものを表面性状が優れているとした。
し、ｒ値は15％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測
定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45°方
向）およびＣ方向（圧延方向に90°方向）の平均値およ
び異方性 ＝（rL＋2rD＋rC）/4、 Δｒ＝（rL−2rD＋rC）/2 として求めた。また耐２次加工脆性の評価としては、限
界絞り比3.8にて加工した円筒型サンプルを−50℃に冷
却した後、圧潰試験を行い、脆性割れの発生の有無にて
評価し、鋼板表面性状については、最終製品１コイル
（20トン）中の表面欠陥（通常の冷延鋼板で言われてい
る表面きず等のことを意味する）数で判断し、表面欠陥
数が３個未満のものを表面性状が優れているとした。
この発明に従って製造した熱延鋼板は、比較例に比べて
優れた表面性状、深絞り性および耐２次加工脆性を有す
ることが分かる。
優れた表面性状、深絞り性および耐２次加工脆性を有す
ることが分かる。
また、表１に示す組成になる鋼スラブを1150℃にて加熱
−均熱後、上記と同様の粗圧延を行った後、仕上圧延を
行った。この時の粗圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終
了温度（FDT）、Ar3変態点以下500℃以上の温度域での
圧下率、巻取温り温度（CT）および潤滑の有無を表３に
示す。熱延板は酸洗後、No.12〜17については830℃,60s
の急速加熱焼鈍を、又No.18〜22については750℃,5hrの
箱型焼鈍を施した。
−均熱後、上記と同様の粗圧延を行った後、仕上圧延を
行った。この時の粗圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終
了温度（FDT）、Ar3変態点以下500℃以上の温度域での
圧下率、巻取温り温度（CT）および潤滑の有無を表３に
示す。熱延板は酸洗後、No.12〜17については830℃,60s
の急速加熱焼鈍を、又No.18〜22については750℃,5hrの
箱型焼鈍を施した。
焼鈍後の熱延板の材料特性を表３に併せて示す。
この発明によって製造した熱延鋼板は、比較例に比べて
優れた表面性状、深絞り性および耐２次加工脆性を有す
ることが分かる。
優れた表面性状、深絞り性および耐２次加工脆性を有す
ることが分かる。
（発明の効果） この発明によれば、冷延工程あるいは冷延−焼鈍工程を
省略しても、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
省略しても、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。
【図面の簡単な説明】 第１図は、熱延鋼板の値におよぼす鋼成分の影響を示
すグラフ、 第２図は、熱延鋼板の値およびElにおよぼすNb量の影
響を示すグラフ、 第３図は、熱延鋼板の値におよぼす粗圧延終了温度の
影響を示すグラフである。 第４図は熱延鋼板の値におよぼす仕上圧延温度および
巻取り温度の影響を示すグラフである。
すグラフ、 第２図は、熱延鋼板の値およびElにおよぼすNb量の影
響を示すグラフ、 第３図は、熱延鋼板の値におよぼす粗圧延終了温度の
影響を示すグラフである。 第４図は熱延鋼板の値におよぼす仕上圧延温度および
巻取り温度の影響を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿部 英夫 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内
Claims (4)
- 【請求項１】C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下およびNb:0.015〜0.04wt％、 を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下600℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）とが、 （FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下、Nb:0.015〜0.04wt％ およびB:0.0001〜0.0010wt％ を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下600℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
熱延仕上温度（FDT）と巻取り温度（CT）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ（CT）≧600℃ になる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする、
表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下およびNb:0.015〜0.04wt％、 を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下500℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上圧延を施し、次いで
再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、表面性状に優れた
深絞り用熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】C:0.008wt％以下、Si:0.5wt％以下、 Mn:0.4wt％以下、P:0.15wt％以下、 S:0.02wt％以下、Al:0.010〜0.10wt％、 N:0.008wt％以下、Nb:0.015〜0.04wt％ およびB:0.0001〜0.0010wt％ を含有しかつC,N,Sの量とTiの添加量とが、 ２×10-4≦Ti/48−（C/12＋N/14＋S/32）≦10×10-4 を満足する鋼を、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で粗
圧延した後、Ar3変態点以下500℃以上の温度域で潤滑し
つつ、合計圧下率が80％以上の仕上げ圧延を施し、次い
で再結晶焼鈍を行うことを特徴とする、表面性状に優れ
た深絞り用熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63292270A JPH0670255B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63292270A JPH0670255B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02141529A JPH02141529A (ja) | 1990-05-30 |
| JPH0670255B2 true JPH0670255B2 (ja) | 1994-09-07 |
Family
ID=17779584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63292270A Expired - Fee Related JPH0670255B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0670255B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10196703B2 (en) | 2013-07-03 | 2019-02-05 | Posco | Hot-rolled steel having excellent workability and anti-aging properties |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4928595B2 (ja) * | 2009-10-19 | 2012-05-09 | 本田技研工業株式会社 | ウォッシャタンクの取付け車体構造 |
| CN115074619A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-09-20 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种超深冲级Nb+Ti-IF冷轧钢板及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59193221A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-11-01 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61133322A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61246344A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板 |
-
1988
- 1988-11-21 JP JP63292270A patent/JPH0670255B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59193221A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-11-01 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
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| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10196703B2 (en) | 2013-07-03 | 2019-02-05 | Posco | Hot-rolled steel having excellent workability and anti-aging properties |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02141529A (ja) | 1990-05-30 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |